DG-TJ08-804-2024 既有建筑結(jié)構(gòu)檢測與評定標準

1 4 5 5 7 11 11 12 13 15 15 15 16 19 20 21 31 35 36 37 39 42 42 42 45 48 50 51 552 55 55 56 59 59 59 60 61 61 61 62 63 63 63 64 65 67 68 71 72 74 76 78 80 84 88 88 88 923 994 96 98 1039 11541.0.1為規(guī)范既有建筑結(jié)構(gòu)檢測工作，合理評定既有建筑結(jié)構(gòu)的可靠性，制定1.0.2本標準適用于既有建筑結(jié)構(gòu)性能的檢測，以及既有建筑結(jié)構(gòu)的安全性評52術語和符號為獲取能反映建筑現(xiàn)狀結(jié)構(gòu)性能的信息和資料而進行的現(xiàn)場調(diào)查和測試活2.1.10評定單元assessme根據(jù)被評定既有建筑的結(jié)構(gòu)特點或結(jié)構(gòu)體系的不同而將該其劃分成一個或62.1.13非破損檢測non-destructive2.1.14局部破損檢測parti在墻體上選取并排砌筑的兩塊順磚進行雙面受剪試驗來測試砌體抗剪強度2.1.21非線性分析non-lineara2.1.22既有建筑結(jié)構(gòu)的可靠性reliabilityofanexistingbuilding既有建筑結(jié)構(gòu)安全性、使用性和耐久性的總稱，目標工作年限內(nèi)既有建筑72.1.25既有建筑結(jié)構(gòu)的耐久性durabilityofanexistingbuilding2.1.27承載力驗算值calculationval進行結(jié)構(gòu)安全性計算時按本標準規(guī)定的分項系數(shù)確定的構(gòu)件抗力（承載力）89αη113基本規(guī)定3.1.1當出現(xiàn)下列情況之一時，應按本標準規(guī)定對既有建筑進行結(jié)構(gòu)檢測與可3.1.2既有建筑結(jié)構(gòu)檢測與評定的對象應為整幢建筑或按獨立受力原則所劃分3.1.3對既有建筑結(jié)構(gòu)進行結(jié)構(gòu)檢測與評定時，應進行調(diào)查、現(xiàn)場檢測和計算3.1.4在進行既有建筑結(jié)構(gòu)檢測與評定時，應首先確定建筑的目標工作年限。13.2.1既有建筑結(jié)構(gòu)檢測與可靠性評定工作的程序應按圖3.2.1所示的框圖進完善檢測方案、補充完善檢測方案、補充2了解建筑使用、損壞及修繕歷史，如建筑的改造、維修、用途變更、使3調(diào)查現(xiàn)場基本情況，如資料的核對、建筑3.2.4既有建筑結(jié)構(gòu)檢測與可靠性評定工作的受托方應按具體要求和現(xiàn)場調(diào)查13.2.5既有建筑的現(xiàn)場檢測應包括建筑圖和結(jié)構(gòu)圖的復核與測繪、結(jié)構(gòu)體系和3.2.6結(jié)構(gòu)分析的內(nèi)容應包括計算模型的建立、荷載（作用）的調(diào)查與取值以3.2.7結(jié)構(gòu)的可靠性評定包括安全性評定、使用性評定、耐久性評定，應符合1結(jié)構(gòu)安全性評定應根據(jù)荷載效應和結(jié)構(gòu)抗力的計算結(jié)果或現(xiàn)場試驗結(jié)果2結(jié)構(gòu)使用性評定應根據(jù)變形、裂縫等的檢測結(jié)果，對結(jié)構(gòu)能否滿足正常3結(jié)構(gòu)的耐久性評定應引入時間變量，考慮環(huán)境因素對結(jié)構(gòu)性能的影響，預知環(huán)境下對能滿足建筑安全性和使用性要求的最大年限即剩余使用壽命進行3.3.1建筑結(jié)構(gòu)檢測所用的儀器、設備及測3.3.2當發(fā)現(xiàn)檢測、試驗數(shù)據(jù)的數(shù)量不足或者數(shù)據(jù)出現(xiàn)異常時，應進行補充檢3.3.3建筑結(jié)構(gòu)現(xiàn)場檢測結(jié)束后，應對有損檢測所造成的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的局部損3.3.4既有建筑結(jié)構(gòu)分析的力學模型應能夠反映結(jié)構(gòu)受力實際情況，分析結(jié)果4現(xiàn)場檢測和室內(nèi)試驗的部位、方法、過程和結(jié)果及所用設備或儀器的名3.3.6檢測評定報告中應有經(jīng)有關管理部門認可的技術負責人和項目負責人的14既有建筑結(jié)構(gòu)檢測4.1.1既有建筑結(jié)構(gòu)檢測的內(nèi)容、范圍和深度應滿足結(jié)構(gòu)分析與可靠性評定的4.1.2現(xiàn)場檢測取樣應選擇具有代表性的部位，采取適合結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀和現(xiàn)場作業(yè)4.2.1既有建筑結(jié)構(gòu)檢測應以整幢建筑作為對象，將其劃分成若干個獨立進行1按檢測單元檢測的項目，應進行隨機抽樣，且應滿足本標準的抽樣數(shù)量2對結(jié)構(gòu)構(gòu)件進行現(xiàn)場荷載試驗時，對于同類構(gòu)件宜選取受力較大、外觀5沉降觀測點的選取和布置應反映相對不均7動力特性測試測點的選取和布置應能反映結(jié)構(gòu)關鍵部位在不同方向上的14.2.3對材料強度的檢測，除本標準另有條文規(guī)定外，同一檢測單元中的抽樣4.2.4對重要的或有工程質(zhì)量爭議的既有建筑進行結(jié)構(gòu)檢測時，可根重要性、建造資料的完整情況、目前的使用狀況等按4.2.5在樣本的統(tǒng)計分析中，不應隨意剔除或者修正檢測值。當懷疑1對檢出的異常值，應尋找其技術上、物理上的產(chǎn)生原因，作為處理異常準《數(shù)據(jù)的統(tǒng)計處理和解釋正態(tài)樣本離群值的判斷和處理》GB/T4883的規(guī)定進4.2.6采用間接方法對結(jié)構(gòu)進行檢測時，宜采用直接檢測方法對檢測結(jié)果進行4.3建筑圖和結(jié)構(gòu)圖的復核與測繪4.3.1當建筑圖齊全時，應根據(jù)建筑的使用現(xiàn)狀對原始圖紙進行復核，包括整14.3.2當建筑圖缺失或與現(xiàn)場有明顯差異時，應根據(jù)建筑的使用現(xiàn)狀對建筑圖1建筑平面測繪圖上應標明軸線的位置、建筑平面尺寸及細部尺寸、樓地2建筑立面測繪圖上應標明建筑門窗洞口的3建筑剖面測繪圖上應標明建筑門窗洞口的位置、建筑各層豎向間的相關4對一般建筑細部大樣測繪圖應包括樓、地面以及墻面等的細部構(gòu)造。對4.3.5建筑圖的復核與測繪應能滿足對建筑恒荷載的調(diào)查要求，現(xiàn)場檢測取樣4.3.6在進行結(jié)構(gòu)圖的復核與測繪前，應進行結(jié)構(gòu)材料的辨識，鋼木及砌體等4.3.7當結(jié)構(gòu)圖齊全時，應根據(jù)建筑的結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀對原始圖紙進行復核，包括整14.3.8當結(jié)構(gòu)圖缺失或與現(xiàn)場有明顯差異時，應根據(jù)建筑的結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀對結(jié)構(gòu)圖4.3.9結(jié)構(gòu)圖的復核與測繪應明確主體結(jié)構(gòu)的類型和傳力體系，并重點對結(jié)構(gòu)1結(jié)構(gòu)布置圖上應標明結(jié)構(gòu)構(gòu)件的類別、編號及其相關關系。構(gòu)件詳圖應2對確定的檢測單元內(nèi)構(gòu)件的截面尺寸宜全數(shù)量測。對任一等截面構(gòu)件應4混凝土構(gòu)件節(jié)點的外部尺寸可用鋼卷尺直接量測，節(jié)點內(nèi)部的配筋和構(gòu)件縱向受力鋼筋在節(jié)點區(qū)域的錨固連接情況可用雷達波法或電磁感應法進行非15鋼結(jié)構(gòu)的節(jié)點連接可用鋼卷尺、游標卡尺量和焊縫檢驗尺量測焊縫尺寸6木結(jié)構(gòu)的節(jié)點連接可用鋼卷尺和游標卡尺量測其細部構(gòu)造尺寸。當節(jié)點4.4.1對既有建筑所處的地質(zhì)情況有懷疑或擬改變用途、結(jié)構(gòu)改造且預計地基4.4.2當既有建筑基礎結(jié)構(gòu)圖缺失或可信度不高時，宜對基礎進行檢測，檢測4.4.3條形基礎或獨立基礎等淺基礎可采用局部開挖的方法進行檢測，筏板基24.5結(jié)構(gòu)使用條件和使用環(huán)境調(diào)查4.5.2結(jié)構(gòu)使用條件的調(diào)查包括使用功能、結(jié)構(gòu)上的作用、使用歷史以及周邊4.5.3結(jié)構(gòu)使用環(huán)境調(diào)查應包括使用期間氣象條件及工作環(huán)境調(diào)查、目標工作4.5.4結(jié)構(gòu)上的作用調(diào)查應結(jié)合檢測評定內(nèi)容對永久作用、可變作用和偶然作4.5.5建筑使用歷史的調(diào)查，應包括建筑設計與施工、用途和工作年限、歷次4.5.6周邊相鄰工程的影響調(diào)查，應包括基坑開挖、降水、大面積堆載、地鐵各類酸、堿、鹽）和侵蝕性固體（硫酸鹽、24.5.8目標工作年限內(nèi)氣象條件及工作環(huán)境的預測，應結(jié)合本標準第4.6結(jié)構(gòu)材料力學性能檢測4.6.1進行混凝土材料力學性能的檢測時，可以整幢房屋為檢測對象，對每一4.6.2混凝土材料力學性能的檢測宜包括強度檢測和變形性能（彈性模量、峰4.6.3混凝土強度宜采用超聲回彈綜合法、回彈法等非破損方法進行檢測，也4.6.4對長齡期混凝土強度，宜采用超聲回彈綜合法進行檢測；當不具備二個范《結(jié)構(gòu)混凝土抗壓強度檢測技術標準》DG/T4.6.5當被測混凝土不適合采用超聲回彈綜合法、回彈法時，4.6.6采用回彈法或超聲回彈綜合法檢測混凝土強度時，若檢測條件與相應測24.6.9遭受環(huán)境侵蝕或火災、高溫等影響時，構(gòu)件中未受到影響部分混凝土的1采用回彈法或超聲回彈綜合法檢測混凝土強度時，若檢測單體的數(shù)量少2n56789kcnkc4.6.13砌體材料的強度檢測可分直接法和間接法。直接法是在現(xiàn)場直接檢測4.6.15砌體強度宜采用現(xiàn)場原位檢測方法進行檢測，也可現(xiàn)場取樣按現(xiàn)行國4.6.16采用直接法檢測時，燒結(jié)普通磚砌體的抗壓強度宜采用原位軸壓法或4.6.17采用原位軸壓法檢測燒結(jié)普通磚或燒結(jié)多孔磚砌體的抗壓強度時，槽Nifui=uiA(4.6.17-1)Nifmi=fuiζ1i(4.6.17-2)+0.175fuiNui——第i個檢測單體槽間砌體的受壓破壞荷載Ai——原位軸壓法檢測砌體強度時，第i個檢測單體槽間砌體的受壓面積fmi——第i個檢測單體標準砌體抗壓強度換算值（N/mm24.6.18采用原位雙磚雙剪法檢測燒結(jié)普通磚或多孔磚砌體的抗剪強度時，應Nfvui=vi2Avi(4.6.18-1)Nfvi=fvuiζ2iζ3i(4.6.18-2)Nvi——第i個檢測單體剪切破壞荷載Avi——單個剪切面的面積（mm2fvi——第i個檢測單體標準砌體抗剪強度換算值（N/mm2ζ3i——多孔磚砌體銷釘效應系數(shù)，對普通磚砌體取1，對多孔磚砌體取?0.578fvui。受剪砌體原位剪切儀壓力傳感器切口鋼墊板墊塊鋼墊板4.6.19采用直接法檢測砌體強度時，按本節(jié)方法測得同一單元中每個檢測單2當某一檢測單元內(nèi)測區(qū)的數(shù)量不小于5時，該測n56789kmnkm4.6.21當按4.6.18條的要求采（4.6.21）fvi——第i個檢測單體標準砌體抗剪強度換算值（N/mm2按式4.6.18-2齡期超過20年的砂漿時，宜采用原位雙磚雙剪法檢測砌體的抗剪強度，按式3表面嚴重粗糙不平且無法磨平，或砂漿飽滿度很差時，不得采用貫入法4對于水泥石灰混合砂漿，根據(jù)計算所得平均貫入深度，按f2i=611.47di?3.0589(4.6.22)漿時，宜采用原位雙磚雙剪法檢測砌體的抗剪強度，按式（4.6.21）推算的砂漿3表面嚴重粗糙、不平且無法磨平，或砂漿飽滿度很差時，不得采用回彈24.6.25采用間接法檢測砂漿強度時，按本節(jié)方法測得同一單元中每個檢測單2當某一檢測單元內(nèi)測區(qū)的數(shù)量不小于5時，該檢2計算該10個回彈值的平均值nm；nm′=0.84nm+2.134用修正后的平均值nm′，按照《回彈儀評定燒結(jié)普通磚強度等級的方法》4.6.28砌體塊材的強度也可根據(jù)現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)檢測技術標準》4.6.29石材或粉煤灰砌塊強度可采用鉆芯法或切割成立方體試塊進行抗壓試24.6.34鋼材力學性能宜采用在結(jié)構(gòu)受力較小的部位切取試樣直接試驗的方法進行檢測，若無法切取試樣也可采用表面硬4.6.38當工程檔案資料中有鋼材品質(zhì)記錄資料時，可按原資料確定鋼材的力2目抗拉強率1《碳素結(jié)構(gòu)《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》其他鋼材產(chǎn)品2《金屬材料彎曲試驗方法》3《金屬夏比擺錘沖擊試驗方法》fb=0.952×HLD+167（4.6.42-1）fy=1.425×HLD-125（4.6.42-2）l272HLD<36034.6.43鋼結(jié)構(gòu)焊接接頭的力學性能檢測宜采用切取試樣直接試驗的方法。取于8mm，并隨切割速度的減小和切割厚度的增大而增大。焊接接頭的動力學性4.6.46木材的強度和彈性模量可根據(jù)樹種和產(chǎn)地按照現(xiàn)行國家標準《木結(jié)構(gòu)異時(如容重過小、灰色)或樹種、產(chǎn)地不度試驗方法》GB1936.1進行弦向抗彎強度試驗，并4.6.49當被測建筑中無法切取木材試樣，且木材的材質(zhì)或外觀與同類木材有規(guī)定的相應木材的強度乘以折減系數(shù)0.6~0.8，彈性模量宜按現(xiàn)行國家標準《木結(jié)構(gòu)設計標準》GB50005規(guī)定的相應木34.7結(jié)構(gòu)損傷及材料性能劣化檢測4.7.1混凝土結(jié)構(gòu)損傷檢測應包括外觀缺陷的檢測、內(nèi)部缺陷的檢測、裂縫的4.7.3混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)部缺陷的檢測應包括內(nèi)部不密實區(qū)和孔洞、混凝土二4.7.4混凝土構(gòu)件裂縫的檢測宜包括裂縫表面特征和裂縫深度兩項內(nèi)容。檢測4.7.5混凝土碳化深度可采用噴射酚酞的方法進行測試，具體方法按標準《回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程碳化深度測點。當僅為混凝土碳化深度檢測時，單個4.7.6當既有建筑混凝土結(jié)構(gòu)處于海洋環(huán)境，或除冰鹽等其他氯化物環(huán)境，或2在混凝土中氯離子含量及其侵入深度檢測時，根據(jù)工作條件及混凝土質(zhì)量混凝土中的氯離子含量，再根據(jù)配合比可（3）取幾個同層樣品氯離子含量實測值的平均值作為該層中點氯離子含量4.7.7混凝土中硫酸鹽含量及其侵入深度檢測時的測區(qū)布置、試樣制取參照本4.7.8當懷疑混凝土結(jié)構(gòu)中發(fā)生了堿骨料反應的損傷破壞，可按附錄D進行檢34.7.12具有防火要求的結(jié)構(gòu)構(gòu)件應檢查防火措施的完備性及有效性，采用涂4.7.14對承受重復荷載、沖擊荷載以及在低溫環(huán)境中的結(jié)構(gòu)4.7.16對于焊接連接，應檢查連接板變形損傷、銹蝕損傷、3以采用放松--重新緊固法評估螺栓拉力水平，必要時，可以進行再生螺栓檢驗。4.7.24砌體結(jié)構(gòu)弓凸的檢測應記錄弓突的范圍及位置，采用卷尺或全站儀量4.7.25塊體的風化和砂漿的粉化、腐蝕情況應先用目測或圖像識別方法進行測，具體方法參見現(xiàn)行國家標準《木結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50206和34.8.1既有建筑火災后結(jié)構(gòu)性能的檢測應在調(diào)查火災作用的基礎上，對結(jié)構(gòu)受4.8.2火災作用的調(diào)查應包括對火災溫度、作用時間、火災過程、火場殘留物1火災后混凝土結(jié)構(gòu)的損傷檢測主要包括對燒傷層厚度及程度的檢測，可4火災后木結(jié)構(gòu)的損傷檢測主要是采用常規(guī)4.8.4火災后結(jié)構(gòu)材料性能的檢測應采用現(xiàn)場取樣或原位測試等直接方法進行34.8.5火災后結(jié)構(gòu)變形、節(jié)點連接狀況的檢測，除應對火災影響范圍內(nèi)的構(gòu)件4.9.1建筑變形檢測應包括建筑的沉降檢測、建筑的傾斜（4.9.2當建筑上已設有沉降觀測點并保存完好，且有原始沉降觀測資料時，可4.9.3當建筑上未設沉降觀測點，或雖設有沉降觀測點但大都損壞，或已有的1若基準面選為未作改建或裝修的窗臺面，則每個窗臺面上應布置一個觀2若基準面選為樓面或女兒墻頂面，則建筑的四角、大轉(zhuǎn)角處及沿外墻每4.9.4建筑的沉降，宜用水準儀測量，量測數(shù)據(jù)的處理、相對沉降的計算和相4.9.5建筑的傾斜檢測，應測定建筑頂部相對于底部或各層間上部相對于下部3技術要求和數(shù)據(jù)分析可參考現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑變形測量4.9.8構(gòu)件和節(jié)點的變形值可采用抽樣方法進行檢測，每一檢測單元的抽樣比4.9.9水平構(gòu)件的撓度宜采用水準儀或激光測距儀進行檢測，選取構(gòu)件支座及4.9.11對裝配式混凝土結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)、木結(jié)構(gòu)及砌體結(jié)構(gòu)連接節(jié)點的變形情4.9.12當需對復雜結(jié)構(gòu)的變形進行檢測時，可采用三維激光掃描方法對結(jié)構(gòu)4.10.1當需要通過試驗檢驗既有混凝土結(jié)構(gòu)受彎構(gòu)件（如梁1試驗時的最大荷載值（包括自重）取目標工作年限內(nèi)的荷載驗算值的3表4.10.4混凝土受彎構(gòu)件的破壞標志及目標工作年[af]----按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GBqkqkmax]表4.10.7混凝土受彎構(gòu)件現(xiàn)場荷載試驗時最大裂縫寬度[wmax]4.10.8對鋼結(jié)構(gòu)體系以及木結(jié)構(gòu)體系，現(xiàn)場試驗荷載不宜超過正常使用短期4.11結(jié)構(gòu)動力特性檢測與損傷識別4.11.1對重要和大型的公共建筑結(jié)構(gòu)或當動力特性對結(jié)構(gòu)的可靠性評估起重1激勵方式宜采用天然脈動條件下的環(huán)境激勵方式，測試時應避免外界機42拾振器應選用適用于測試各類建筑（構(gòu)筑物）的位移、速度、加速度傳3在結(jié)構(gòu)可能出現(xiàn)的最大響應處應布置測點。對于規(guī)則結(jié)構(gòu)，以測試平動5采樣頻率宜根據(jù)振動的模態(tài)頻率確定，當拾振器的測量頻率范圍超過分4.11.3為剔除外界干擾頻率的影響，結(jié)構(gòu)自振頻率的檢測宜依據(jù)位置測試數(shù)到結(jié)構(gòu)振型；當有噪聲時，結(jié)構(gòu)振型宜采用按式（4.12.4）多次平均后的互功率（4.12.4）44.11.6結(jié)構(gòu)的損傷可基于其頻率、振型或其他對損傷敏感的動力反應特征的4.11.7結(jié)構(gòu)全局損傷程度宜采用整體損傷指標衡量。整體損傷指標可按式始動力測試記錄或雖有原始動力測試記錄但使用荷載或結(jié)構(gòu)形式發(fā)生型計算f01；45既有建筑結(jié)構(gòu)分析與可靠性評定方法5.1.1既有建筑結(jié)構(gòu)的可靠性評定應包含目標工作年限內(nèi)5.1.2既有建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)件應采用基于目標工作年限的極限狀態(tài)驗算法評定其可1材料和構(gòu)件的自重標準值，應根據(jù)構(gòu)件和連接的實際尺寸，按材料或構(gòu)3現(xiàn)場實測的樣本應具有代表性，試樣切取方法和材料力學性能檢測試樣gk4gk（5.2.1-表5.2.1材料或構(gòu)件單位自重標準值推定系數(shù)k值nknknknk56789修正系數(shù)kt1注：對表中未列出的中間值，可按線性插值確定，當T<10年時，按T=10年確定kt1。5.2.3工業(yè)建筑的樓（屋）面活荷載和吊車荷載應按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)41地震作用應按現(xiàn)行上海市工程建設規(guī)范《建筑抗震設計標準》DG/TJ表5.2.6-1水平地震影響系數(shù)的最大值2對7度設防區(qū)，相應于不同目標工作年限，時程分析所用地震加速度時5.2.7局部振動作用可采用動測法確定：在局部振動區(qū)域按結(jié)構(gòu)質(zhì)量分布情況5.3.1既有建筑結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)分析可采用理論計算、模型試驗、現(xiàn)場試驗或計算5.3.2結(jié)構(gòu)分析時應考慮環(huán)境對材料、構(gòu)件和結(jié)構(gòu)性能的影響以及結(jié)構(gòu)的累積5.3.4歷史建筑結(jié)構(gòu)分析時，可根據(jù)實際情況按下列要求考慮非結(jié)構(gòu)構(gòu)件對結(jié)1當鋼結(jié)構(gòu)外包砌體或素混凝土時，計算時可考慮外包部分對主體結(jié)構(gòu)受2鋼框架結(jié)構(gòu)、混凝土框架結(jié)構(gòu)和傳統(tǒng)木結(jié)構(gòu)，可考慮砌體填充墻的剛度3現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓屋蓋中的樓屋面梁，可考慮相鄰樓板的貢獻，受壓區(qū)41混凝土框架與砌體結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)相連時，應考慮兩種不同性質(zhì)結(jié)構(gòu)共同3加固改造后的結(jié)構(gòu)，應充分考慮加固部分應力滯后的特點，對其承載能4對于少墻框架，應分別按純框架和框架剪力墻結(jié)構(gòu)計算并進行包絡綜合5對砌體結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)角墻及小墻肢，應綜合考慮相鄰墻肢的共同作用及小墻5.3.6既有建筑出現(xiàn)變形和結(jié)構(gòu)損傷時，應分析變形和損傷原因、充分考慮變1當出現(xiàn)地基不均勻沉降且平均傾斜率超過現(xiàn)行上海市工程建設規(guī)范《地基基礎設計標準》DGJ08-11關于地基容3當出現(xiàn)結(jié)構(gòu)損傷時，應考慮構(gòu)件剛度退化導致的內(nèi)力重分布?；炷林?.3.7當結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)驗算時，根據(jù)材料和結(jié)構(gòu)對作用的反應，可5.3.8結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)驗算和按正常使用極限狀態(tài)驗算時，應按本標45.3.9當結(jié)構(gòu)在其目標工作年限的不同階段有多種受力狀況時，應分別進行結(jié)5.3.13鋼筋混凝土構(gòu)件從受拉區(qū)混凝土開裂到鋼筋屈服，其截面抗彎剛度與3當裂縫寬度介于0.05mm和0.3mm之間時，按線性插值確定B2/B0。表5.3.13鋼筋混凝土構(gòu)件截面抗彎剛度a1a2b2注開裂后割線剛度與初始剛度之比，當時，取-鋼筋屈服時割線剛度與初始剛度之比，當時，取截面受拉鋼筋45.3.14在進行結(jié)構(gòu)動力分析時，可根據(jù)動力實測結(jié)果對結(jié)構(gòu)的初始剛度和阻Ki（5.3.14-1）5.4.1既有建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)件在目標工作年限內(nèi)的目標可靠指標應按現(xiàn)行國家標準5.4.2對于承載能力極限狀態(tài)，應按荷載效應的基本組合或偶然組合進行荷載Y0S≤R/YRS——荷載效應組合的驗算值，應符合現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》4R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力的驗算值，應按各有關建筑結(jié)構(gòu)設計規(guī)范關于抗力標準腐蝕、腐朽、蟲蛀、風化、局部缺陷或缺損以及施工偏差等的影響；材料強下，如果原設計文件有效，且不懷疑結(jié)構(gòu)有嚴重的性能退化及設計、施工偏55.4.4當遇到下列情況之一時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的評定，尚應按正常使用極限狀態(tài)的Sk式中Sk——通過計算或?qū)崪y獲得的結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)C——結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達到正常使用要求的規(guī)定限值，應按各有關建筑結(jié)參考現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009或《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》5.5.5既有結(jié)構(gòu)構(gòu)件的耐久性評定，應引入時間變量，按目標工作年限內(nèi)的安5.5.6既有結(jié)構(gòu)構(gòu)件耐久性評定時，經(jīng)過現(xiàn)場調(diào)查和檢測，有足夠證據(jù)表明結(jié)5.5.7當需要預測剩余使用壽命時，應對不同目標工作年限內(nèi)結(jié)構(gòu)耐久性進行1結(jié)構(gòu)體系的可靠性采用分層法即串聯(lián)子結(jié)構(gòu)法進行分析，其中，上部結(jié)53找出可靠性等級最低的一層，則該層以上結(jié)構(gòu)的可靠性等級即取該層的5.6.3地基基礎和上部結(jié)構(gòu)每層的安全性等級從好到差依次可分為四個等級：A5.6.4地基基礎的安全性等級應按現(xiàn)行國家標準《民用建筑可靠性鑒定標準》nj——安全性等級處于j級的構(gòu)件數(shù)；AuBuΓdu<0.05Du5.6.6地基基礎和上部結(jié)構(gòu)每層的使用5.6.7地基基礎的使用性等級按現(xiàn)行國家標準《民用建筑可靠性鑒定標準》5.6.8上部結(jié)構(gòu)每層的使用性等級由構(gòu)件的使用性等級來確定，應按下列步驟AsDsΓbs>0.255.6.10地基基礎的耐久性等級應引入時間變量，取目標工作年限內(nèi)地基基礎5.6.11上部結(jié)構(gòu)每層的耐久性等級由構(gòu)件的耐久性等級來確定，應按下列步AdDdΓbd>0.2056既有混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件可靠性評定6.1.1混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全性應分別按承載能力、構(gòu)造、不適于繼續(xù)承載的R/Y0YRSau級du級6.1.4當混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全性按構(gòu)造、不適于繼續(xù)承載的位移（或變形）6.2.1混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的使用性應按位移和裂縫兩個檢查項目進行評定，取其6.2.2當混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的使用性按位移或裂縫進行等級評定時，可按現(xiàn)行國家標準《民用建筑可靠性鑒定標準》GB50292或《工業(yè)建筑可靠性鑒定標準》5（6.3.5）δδcrl(0.008c/d+0.00055fcuk+0.05fcuk——混凝土立方體抗壓強度標準值，N/mm2；6.3.8銹蝕鋼筋混凝土梁的平均受力裂縫間距，最大裂縫寬度可按式（6.3.8）ks——銹蝕鋼筋與混凝土間粘結(jié)強度降低系數(shù)，ks=1-wte,c——考慮鋼筋銹蝕后按有效混凝土受拉面積計算的縱向鋼筋配筋率，計算方法同現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)5w——目標工作年限內(nèi)的最大銹脹裂縫寬度wb——銹脹裂縫寬度限值（mm對光圓鋼筋取wb=2.5，對變形鋼筋取6.3.9裂縫控制等級為三級的構(gòu)件，鋼筋銹脹裂縫寬度限值，對光圓鋼筋取57既有砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件可靠性評定7.1.1砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全性應分別按承載能力、構(gòu)造、不適于繼續(xù)承載的位R/Y0YRSau級du級7.1.3當砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全性按構(gòu)造、不適于繼續(xù)承載的位移或裂縫進行評7.2.1砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的使用性應按位移、非受力裂縫和風化（或粉化）三個檢（或粉化）檢測結(jié)果評定時，可按現(xiàn)行國家標準《民用建筑可靠性鑒定標準》67.3.1考慮目標工作年限內(nèi)的最大風化深度引起的截面削弱影響，可按本標準7.3.2根據(jù)實測風化深度和已工作年限估算年風化深度，據(jù)此推算既有砌體結(jié)68既有鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件可靠性評定8.1.1鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全性應分別按承載能力、構(gòu)造、不適于繼續(xù)承載的位移8.1.2當鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件（含連接）的安全性按承載能力進行等級評定時，應按表R/Y0YRSau級du級8.1.3當鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全性按構(gòu)造或不適于繼續(xù)承載的位移（或變形）進行8.2.2當鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件按位移或銹蝕進行使用性等級評定時，可按現(xiàn)行國家標準68.3.1考慮目標工作年限內(nèi)的最大銹蝕深度引起的截面削弱影響，可按本標準8.3.2根據(jù)實測銹蝕深度和已暴露年限估算年銹蝕深度，據(jù)此推算既有鋼結(jié)構(gòu)8.3.3鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件已暴露年限取已工作年限和表面涂層失效年限的差值。目標69既有木結(jié)構(gòu)構(gòu)件可靠性評定9.1.1木結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全性應分別按承載能力、構(gòu)造、不適于繼續(xù)承載的位移9.1.2當木結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接的安全性按承載能力進行等級評定時，應按表R/Y0YRSau級du級9.2.1木結(jié)構(gòu)構(gòu)件的使用性應按位移、干縮裂縫和初期腐朽三個檢查項目進行9.2.2當木結(jié)構(gòu)構(gòu)件的使用性按其撓度檢測結(jié)果、干縮裂縫的檢測結(jié)果或初期69.3.1考慮目標工作年限內(nèi)的最大腐蝕深度引起的截面削弱影響，可按本標準9.3.2根據(jù)實測腐蝕深度和已工作年限估算年腐蝕深度，據(jù)此推算既有木結(jié)構(gòu)6附錄A既有建筑結(jié)構(gòu)檢測時的樣本數(shù)量A.0.1現(xiàn)場檢測既有建筑結(jié)構(gòu)的幾何尺寸和材料強度時，其抽樣數(shù)量應符合本A.0.2幾何尺寸對結(jié)構(gòu)抗力影響較大或不可忽略不計時，若對檢測結(jié)果的精度2計算樣本均值X和樣本標準差S*，估計樣本均值和總體均值的絕對誤差（A.0.2）3計算結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力FR(X)、，其中FR4計算其中fpr——結(jié)構(gòu)抗力的相A.0.3材料強度對結(jié)構(gòu)抗力影響較大或不可忽略不計時，若對檢測結(jié)果的精度 2計算樣本均值X和變異系數(shù)δf。3保持樣本均值X和變異系數(shù)δf不變，變化樣本數(shù)量m，可由式（A.0.3-6fk=X(1?kδf)（A.0.3-1）式中，fk——材料強度標準值；{'lfpr(m)≤fpr當m>n0其中fp'r為允許誤差，可取1%~5%，需根據(jù)具體情況事先6附錄B混凝土中鋼筋硬度的檢測6附錄C混凝土中氯離子或硫酸鹽含量的檢測C.0.1硝酸銀滴定法測定混凝土中水溶性氯離子含量時，利用絡酸鉀指示劑判酸銀溶液的用量，按二次微商法計算出達到等當量點時硝酸銀溶液消耗的體積74混凝土中水溶性硫化物、硫酸鹽含量（以SO?計）應按式7附錄D堿骨料反應對混凝土結(jié)構(gòu)影響的檢測D.0.1堿骨料反應對混凝土結(jié)構(gòu)的損壞，表現(xiàn)在外觀上主要是龜裂和半透明泌D.0.2在損壞嚴重處鉆取混凝土芯樣。芯樣直徑根據(jù)骨料粒徑按現(xiàn)行行業(yè)標準D.0.4將經(jīng)強度試驗后的芯樣試件，剔除水泥砂漿后，按現(xiàn)行行業(yè)標準《普通7附錄E含氧化鎂骨料對混凝土結(jié)構(gòu)影響的檢測E.0.1含氧化鎂骨料膨脹反應對混凝土結(jié)構(gòu)的損壞，表現(xiàn)在外觀上主要是局部E.0.2在損壞嚴重處鉆取混凝土芯樣。芯樣直徑根據(jù)骨料最大粒徑宜按現(xiàn)行行E.0.3芯樣鉆取后應立即在斷頭斷面上，通過圓心畫2條垂直的直線，再以直線的4個端點為起點，畫4條平行于芯樣母線的直線，并在距芯樣兩端2～3cmE.0.4選取裂縫內(nèi)核的粉末狀殘留物，對其進行化學分析、X射線衍射分析和1稱取約0.1g粉末試樣（m精確至0.0001g，置于鉑坩堝中，加入波長285.2nm處，在與繪制工作曲線時相同的儀器條件下測定溶液的吸光度，.0.5c1——測定的溶液中氧化鎂的濃度(μg/mL附錄F混凝土中鋼筋銹蝕狀況的判斷與檢測F.0.1根據(jù)檢測需要，混凝土中鋼筋銹蝕狀況的判斷與檢測可分為鋼筋銹蝕可F.0.2鋼筋銹蝕狀況檢測時，對每一個結(jié)構(gòu)單元，應根據(jù)構(gòu)件的環(huán)境條件和外F.0.3對于混凝土表面完好、未發(fā)現(xiàn)有銹跡和銹脹裂縫的構(gòu)件，但有理由懷疑F.0.4采用自然電位法檢測時，根據(jù)構(gòu)件表面的實測腐蝕電位等值線圖，可按F.0.5采用混凝土電阻法檢測時，可根據(jù)實測混凝土電阻率按以下標準或檢測F.0.6采用電流密度法檢測時，可根據(jù)實測電流密度icor（單位mA/cm2）7鋼筋直徑之比、混凝土立方體抗壓強度標準值的影響系wkwkcdkcukkF.0.9在破損檢測部位，鑿除混凝土保護層，并刮除鋼筋表面的銹蝕層后，采F.0.10如現(xiàn)場條件允許，可選擇對結(jié)構(gòu)安全影響不大而嚴重銹蝕的部位截取一段銹蝕鋼筋，按照現(xiàn)行國家標準《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法》F.0.11鋼筋公稱面積或公稱重7附錄G既有結(jié)構(gòu)構(gòu)件現(xiàn)場荷載試驗方法G.0.2均布荷載宜用荷重塊（可以采用現(xiàn)場經(jīng)計量后的袋砂、袋石子、袋水泥G.0.3對于構(gòu)件中的單向連續(xù)板應分別按圖a)單向板加載情況之一a)雙向板加載情況之一7a)連續(xù)梁加載情況之一b)G.0.5對裝配式結(jié)構(gòu)中的預制梁板，若不考慮后澆找平層所引起的連續(xù)性，可G.0.8當在規(guī)定的荷載持續(xù)時間內(nèi)出現(xiàn)本標準表4.10G.0.9構(gòu)件的撓度可用百分表、位移傳感器、水平儀等進行觀測。當采用等效G.0.12鋼結(jié)構(gòu)桿件應力檢測，可根據(jù)實際條件選用應力磁測儀或電阻應變儀7G.0.13試驗過程中應注意人身和儀表安全，采用有效附錄H構(gòu)件權重計算實用方法H.0.1每層內(nèi)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的權重應采用本附錄規(guī)定用cij表示構(gòu)件i和構(gòu)件j對結(jié)構(gòu)的影響之比，形成判斷矩陣強13579,ω2,…,ωn)T。量，即αijN(1,σ2)，且αij相互獨立。統(tǒng)計量服從自由度為n2的χ2分布，當判斷矩陣C的觀測值χ2α(n2)時即可認為C的一致性不滿對低階判斷矩陣一般可取σ2＝1/16，高階判斷矩陣可取σ2＝1/9；一般取H.0.3用權重比法確定構(gòu)件的權重系數(shù)時，應根據(jù)結(jié)構(gòu)類型及每層各類構(gòu)件的7ri——i類構(gòu)件的權重比，按表H.0.3取值；房柱梁梁梁8附錄J目標工作年限內(nèi)混凝土中鋼筋最大銹蝕深度預測1計算鋼筋開始銹蝕的時間ti：式中，kce——局部環(huán)境影響系數(shù)，可按表J.0.1碳化速度系數(shù)可根據(jù)實測碳化深度代表值xc和已工作年限tu取式中，kCO2——CO2濃度影響系數(shù)為CO2濃度TE和RH——環(huán)境溫度和相對濕度。14— — —δ=λtuiJ.0.1-4）8最大銹蝕深度為δe。δtu+λT（J.0.1-6-1）1計算鋼筋開始銹蝕的時間ti：c0——混凝土內(nèi)部初始氯離子含量（占混凝土質(zhì)量100%w——每單位體積（1m3）混凝土的水用量（kg/m3cs,n——混凝土表面氯離子含量代表值的平均值（100%kcke8Tref——參考溫度(°C取為20°C；n——環(huán)境溫度代表值的平均值(°C粉表J.0.2-2混凝土養(yǎng)護條件影響系數(shù)kc,137kc,1表J.0.2-3環(huán)境條件影響系數(shù)ke,ke,8附錄K銹蝕鋼筋/預應力筋應力-應變關系模型小以及屈服平臺縮短甚至消失，其受拉應力-應變關系見圖K.0.1，并根據(jù)式fyc—銹蝕鋼筋受拉屈服強度，按式(K.0.1-2)計算；fuc—銹蝕鋼筋受拉極限強度，按式(K.0.1-3)計算；εshc—銹蝕鋼筋強化應變，按式(K.0.1-4εsuc—銹蝕鋼筋極限應變，按式(K.0.1-5fu0—未銹蝕鋼筋受拉極限強度。2當不方便實測時，可根據(jù)鋼筋強度等級按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設K.0.3銹蝕預應力筋的應力-應變關<η〔εEε≤ε〔εEε≤εσpc=εpcEpc式中，fpuc—銹蝕預應力筋極限強度，按表K.0.3規(guī)定確定；εpuc—銹蝕預應力筋極限強度所對應的應變，按表K.0.3規(guī)定確定；εpyc—銹蝕預應力筋的屈服應變，取εpyc=0.85fpuc/Epc；ηs,cr—強化段消失的臨界銹蝕率，取ηs,cr=0.08。EpcfpucεpucEp0)εEp0注：Ep0、fpu0、εpu0分別為未銹預應力筋的彈性模量、極限強度、極限應變。K.0.4銹蝕鋼筋受壓名義應力-應變關系應考慮銹箍筋斷裂后銹蝕鋼筋屈曲失效，其應力-應變關系見圖K.σscEs0b0fb0fbεb0εεb0εbcεbcf'bc—銹蝕鋼筋受壓屈曲或屈服強度，按式(K.0.4-2)計算；ε'bc—銹蝕鋼筋受壓屈曲或屈服應變，即f'bc/E'yf'yc—銹蝕鋼筋受壓屈服強度，按式(K.0.1-2)計算。2Es0d022(K.0.4-3)μ—受壓銹蝕鋼筋的有效長度因子，可取μ=1.0。附錄L銹蝕混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力及抗彎剛度計算方法L.1.1銹蝕矩形截面普通箍筋混凝土構(gòu)件軸心抗壓承載力應考慮銹蝕導致的混Ncu=fcA0cfc—混凝土的軸心抗壓強度。Acs,i—第i根縱筋銹蝕可引起的最大混凝土剝落面積，其計算簡圖如圖Acv,j—第j肢箍筋銹蝕可引起的最大混凝土剝落面積，其計算簡圖如圖A2cjcj8l—與單肢箍筋同側(cè)的混凝土保護層截面長度，即l=b或h。,i,0θjv,jηv,j,0ηv,j,0—引發(fā)混凝土表面開裂的第j肢箍筋的臨界銹蝕率，按式(L.1.1-8)計,0=1-{1-15.06+18.64(c,+dv0)d0,d0,×10-3}2(L.1.1-7)70。Acv,jhhAcs,ic'c'b92考慮銹蝕導致的鋼筋和混凝土有效受力面積的減小Ncu1-ηs,Acc,m—箍筋有效約束混凝土區(qū)域面積，按圖L.1.3確定，并按式(L.1.3-2)Ac,m—箍筋弱約束混凝土區(qū)域面積，按圖L.1.3確定，并按式(L.1.3-3)計fcc—箍筋約束混凝土峰值壓應力，按式(L.1.3-4)確定；s0s0222111l0,ihebeAl0,ihebeAcc,0hc-s0/2heAcc,mbebhc-s0/2heAcc,mbebe-s0/2Ac,m式中，be—銹損截面的有效寬度，即b-2cb-2dv0；he—銹損截面的有效高度，即h-2ch-2dv0；fcccλ)fvu0fc(L.1.3-5)kefvu0—未銹蝕時箍筋的抗拉極限強度。式中，ν0—單軸受壓混凝土泊松比，取為0.2；2受壓區(qū)混凝土的應力圖形簡化為等效的矩形應力圖，且符合《混凝土結(jié)a′sca′scσctα1fcεcua′sca′scσctα1fcεcuσ′scA′s0(1-η′s)σ′scA′s0(1-η′s)hcxnasch0chcasch0cβ1xnMuMhcxnasch0chcasch0cβ1xnMuMuε′scσscAs0(1-ηs)σscAs0(1-ηs)εscMufcbchc9L.2.2計算界限銹蝕率和正截面抗彎承載力時，應考慮受壓縱筋銹蝕導致的受度減小為(h0c-a'sc)，構(gòu)件受彎破壞時受壓銹蝕xbbcu-εbξb,93若x＜xbb或ξ<ξ′bb，受壓縱筋仍處于彈性狀態(tài)。L.2.4銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件正截面抗彎承載力計算宜先判定正截面受彎破壞模 /Ncu / xnσctσAscs0σscAs0(1-σAscs0Ncuasc,eNcuasc,β1xnβ1xnxnttttttα1fcσs)-σscAs0(1-ηs)Ncu—偏心抗壓承載力；e—軸向力至遠側(cè)縱筋合力點的距離，應按國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)8臨界力臂，為遠側(cè)銹蝕縱筋應力為零時軸向力距離遠側(cè)縱筋的距離，按L.3.2銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件偏心抗壓承載力計算時，宜先判定破壞模式，再計u+βvcfvy0h01L.4.3按第L.4.1條規(guī)定計算的銹蝕構(gòu)件斜a′sca′scσctα1fcεcuσ′sca′sca′scσctα1fcεcuσ′scA′s0(1-η′s)σ′scA′s0(1-η′s)hcasch0cxnhpchcβ1xnasch0chpchcasch0cxnhpchcβ1xnasch0chpcMuε′scMuσpcAp0(1-ηp)σpcAp0(1-ηp)εscσscAs0(1-ηs)σscAs0(1-ηs)ΔεpcpcAp0)Mu=σsx—與等效矩形應力圖相應的受壓區(qū)高度，為β1xn； nL.5.2銹蝕預應力混凝土構(gòu)件的正截面抗彎承載力計算，宜先判定正截面受彎開始參數(shù)預應力筋：Ep0、fpu0、εpy0、εpu0；銹蝕致混凝土截面折減銹蝕致混凝土截面折減s,spηsη′s,spa′sc=a′s,h0c=h-asηs≥η′s,spa′sc=0,h0c=h-as-a′s式(K.0.4-2)f′bc