礦井通風(fēng)阻力計算

第三章井巷通風(fēng)阻力

本章重點和難點：

摩擦阻力和局部阻力產(chǎn)生的原因和測算

當空氣沿井巷運動時，由于風(fēng)流的粘滯性和慣性以及井巷壁面等對風(fēng)流的阻滯、擾動

作用而形成通風(fēng)阻力，它是造成風(fēng)流能量損失的原因。井巷通風(fēng)阻力可分為兩類：摩擦阻

力（也稱為沿程阻力）和局部阻力。

第一節(jié)井巷斷面上風(fēng)速分布

一、風(fēng)流流態(tài)

1、管道流

同一流體在同一管道中流動時.，不同的流速，會形成不同的流動狀態(tài)。當流速較低時,

流體質(zhì)點互不混雜，沿著與管軸平行的方向作層狀運動，稱為層流（或滯流）。當流速較大時,

流體質(zhì)點的運動速度在大小和方向上都隨時發(fā)生變化，成為互相混雜的紊亂流動，稱為紊

流（或湍流）。

R=^-

eY

（1）雷諾數(shù)一Re

式中：平均流速v、管道直在d和流體的運動粘性系數(shù)7。

在實際工程計算中，為簡便起見，通常以的2300作為管道流動流態(tài)的判定準數(shù)，即：

&W23OO層流，&>230（）紊流

（2）當量直徑

對于非圓形斷面的井巷，雙數(shù)中的管道直徑d應(yīng)以井巷斷面的當量直徑de來表示：

de=4--

U

因此，非圓形斷面井巷的雷諾數(shù)可用下式表示：

對于不同形狀的井巷斷面，其周長U與斷面積S的關(guān)系，可用下式表示：

式中：C—斷面形狀系數(shù)：梯形C=4.16；三心拱G3.85；半圓拱03.90。（舉例見P38）

2、孔隙介質(zhì)流

在采空區(qū)和煤層等多孔介質(zhì)中風(fēng)流的流態(tài)判別準數(shù)為：

Re=----

lv

式中：K—冒落帶滲流系數(shù)，m\

/一濾流帶粗糙度系數(shù)，m0

層流，RW0.25；紊流，RA2.5；過渡流0.25<&<2.5。

例：某巷道采用工字鋼支護，S=9m2,Q=240m3/min=4m3/s,判斷風(fēng)流流態(tài)。

解：Rc=Vd/v=4VS/(Uv)=4X4X9/(15X10~6X4.16X3)=84615>2300,紊流

巷道條件同匕R。=2300層流臨界風(fēng)速：

V=ReXUXv/4S

=2300X4.16X3X15X10-6/(4X9)=0.012m/s<0,15

二、井巷斷面上風(fēng)速分布

⑴紊流脈動

風(fēng)流中各點的流速、壓力等物理參數(shù)隨時間作不規(guī)則變化。

(2)時均速度

瞬時速度以隨時間丁的變化。其值雖然不斷變化，但在一足夠長的時間段7內(nèi)，流

速以總是圍繞著某一平均

值上下波動。

(3)巷道風(fēng)速分布

由于空氣的粘性和井

卷壁面摩擦影響，井巷斷面上風(fēng)速分布是不均

勻的。

層流邊層：在貼近壁面處仍存在層流運動

薄層，即層流邊層。其厚度5隨山增加而變薄，

它的存在對流動阻力、傳熱和傳質(zhì)過程有較大

影響。

在層流邊層以外，從巷壁向巷道軸心方向,

平均風(fēng)速:

”乜匕dS

式中：巷道通過風(fēng)量Q。那么：Q=VXS

風(fēng)速分布系數(shù)：斷面上平均風(fēng)速u與最大風(fēng)速Umax的比值稱為風(fēng)速分布系數(shù)（速度場系

數(shù)），用K，表示：

Vmax

巷壁愈光滑，K，值愈大，即斷面上風(fēng)速分布愈均勻。

砌詭巷道，K=0.8?0.86；木棚支護巷道，K，=0.68?0.82；無支護巷道，K=0.74?0.81。

第二節(jié)摩擦風(fēng)阻與阻力

一、摩擦阻力

風(fēng)流在井巷中作沿程流動時，由于流體層間的摩擦和流體與井巷壁面之間的摩擦所形

成的阻力稱為摩擦阻力（也叫沿程阻力）。

由流體力學(xué)可知，無論層流還是紊流，以風(fēng)流壓能損失來反映的摩擦阻力可用下式來

計算：（Pa）

,‘Lv2

n=Z——?p——

/fd2

x一一無因次系數(shù)，即摩擦阻力系數(shù)，通過實驗求得。

d——圓形風(fēng)管直徑，非圓形管用當量直徑；

1,尼古拉茲實臉

實際流體在流動過程中，沿程能量損失一方面（內(nèi)因）取決于粘滯力和慣性力的比值,

用雷諾數(shù)Re來衡量；另一方面（外因）是固體壁面對流體流動的阻礙作用，故沿程能量損

失又與管道長度、斷面形狀及大小、壁面粗糙度有關(guān)。其中壁面粗糙度的影響通過才值來

反映。

1932?1933年間，尼古拉茲把經(jīng)過篩分、粒徑為￡的砂粒均勻粘貼于管壁。砂粒的直

徑￡就是管壁凸起的高度，稱為絕對糙度；絕對糙度，與管道半徑一的比值￡/「稱為相對

糙度。以水作為流動介質(zhì)、對相對糙度分別為1/15、1/30.6、1/60、1/126、1/256、1/507六

種不同的管道進行試驗研究。對實驗數(shù)據(jù)進行分析整理，在對數(shù)坐標紙上畫出入與Re的關(guān)

系曲線，如下圖。

結(jié)論分析:

I區(qū)一層流區(qū)。當HeV2320（即lgReV3.36）時，不管管道粗糙度如何，其實驗結(jié)果都

集中分布于直線I上。這說明人與相對糙度e/r無關(guān)，只與Ae有關(guān)，且入=64/&。與相對粗

糙度無關(guān)

II區(qū)——過渡流區(qū)。2320WReW4000(即3.36<lgReW3.6),在此區(qū)間內(nèi)，不同相對糙度

的管內(nèi)流體的流態(tài)由層流轉(zhuǎn)變?yōu)槲闪?。所有的實驗點幾乎都集中在線段H上。入隨Re增大

而增大，與相對糙度無明顯關(guān)系。

HI區(qū)——水力光滑管區(qū)。在此區(qū)段內(nèi)，管內(nèi)流動雖然都已處于紊流狀態(tài)(友>4000),

但在一定的雷諾數(shù)下，當層流邊層的厚度6大于管道的絕對糙度￡(稱為水力光滑管)時,

其實驗點均集中在直線IH上，說明/與￡仍然無關(guān)，而只與尼有關(guān)。隨著Re的增大，相對

糙度大的管道，實驗點在較低Re時就偏離直線m,而相對糙度小的管道要在Re較大時才偏

離直線III。

IV區(qū)一紊流過渡區(qū)，即圖中IV所示區(qū)段。在這個區(qū)段內(nèi)，各種不同相對糙度的實驗

點各自分散呈一波狀曲線，幾值既與出有關(guān)，也與有關(guān)。

V區(qū)——水力粗糙管區(qū)。在該區(qū)段，Re值較大，管內(nèi)液流的層流邊層已變得極薄，有

￡>>3,砂粒凸起高度幾乎全暴露在紊流核心中，故Re對入值的影響極小，略去不計，相

對糙度成為人的唯一影響因素。故在該區(qū)段，入與Re無關(guān)，而只與相對糙度有關(guān)。摩擦阻

力與流速平方成正比，故稱為阻力平方區(qū)，尼古拉茲公式：

2.層流摩擦阻力

當流體在圓形管道中作層流流動時，從理論上可以導(dǎo)出摩擦阻力計算式：

,32“口Vd

=-----—vRe=-------

7a-v

H-P-V

,64Lv2

n/=?——?p——

止不42

X=—

Re

可得圓管層流時的沿程殂力系數(shù)：

???古拉茲實驗所得到的層流時才與Re的關(guān)系，與理論分析得到的關(guān)系完全相同，理論

與實驗的正確性得到相互的驗證。

層流摩擦阻力和平均流速的一次方成正比。

3、素流摩擦阻力對于紊流運動，X=f(Re,￡/r),關(guān)系比擬復(fù)雜。用當量直徑加=4S/U

代替d,代入阻力通式，那么得到紊流狀態(tài)下井巷的摩擦阻力計算式：

二、摩擦阻力系數(shù)與摩擦風(fēng)阻

1.摩擦阻力系數(shù)a

礦井中大多數(shù)通風(fēng)井巷風(fēng)流的Re值已進入阻力平方區(qū)，入值只與相對糙度有關(guān)，對于

幾何尺寸和支護已定型的井巷，相對糙度一定，那么人可視為定值；在標準狀態(tài)下空氣密

度P=1.2kg/m3o

對上式，令：

A■p

a=------

8

24

〃稱為摩擦阻力系數(shù)，單位為kg/nP或N.s/mc

那么得到紊流狀態(tài)下井巷的摩擦阻力計算式寫為：

標準摩擦阻力系數(shù)：

通過大量實驗和實測所得的、在標準狀態(tài)(Po=1.2kg/m3)條件下的井巷的摩擦阻力系

數(shù)，即所謂標準值。。值，當井巷中空氣密度0W1.2kg/m3時，其〃值應(yīng)按下式修正：

。系數(shù)影響因素

a—%-^―

01.2

對于砌殖、錨噴巷道一只考慮橫斷面上方向相對粗糙度；對于木棚、工字鋼、U型棚

等還要考慮縱口徑Am/do

弓一個參數(shù)

cc

4

kg「'

顯露然副編，或?qū)懗桑簁u。IN.s瑞螂林巷道中流動狀態(tài)

Rf=f(P,￡,S,U,L)。在正常條件下當某一段井巷中的空氣密度。一般變化不大時，可

將K/看作是反映井巷幾何特征的參數(shù)。

那么得到紊流狀態(tài)下井巷的摩擦阻力計算式寫為:

2

he=RtQ

此式就是完全紊流(進入阻力平方區(qū))下的摩擦阻力定律。

3.井巷摩擦阻力計算方法

新建礦井：查表得。0一。一冊一h(

生產(chǎn)礦井：htfRrfafao

例題3-3某設(shè)計巷道為梯形斷面，S=8m2,1000m,采用工字鋼棚支護，支架截面高度

</o=14cm,縱口徑4=5,方案通過風(fēng)量Q=1200m3/min,預(yù)計巷道中空氣密度P=1.25kg/m3,

求該段巷道的通風(fēng)阻力。

解根據(jù)所給的曲、/、S值，由附錄4附表4-4查得：

a0=284.2X10~4X0.88=0.025Ns2/m4

那么：巷道實際摩擦阻力系數(shù)Ns2/m4

。42=0.025x=0.026

1.21.2

巷道摩擦風(fēng)阻

巷道摩擦阻力：0.598Ns2/m8

第三節(jié)局部風(fēng)阻與阻力

由于井巷斷面、方向變化以及分岔或集合等原因，使均勻流動在局部地區(qū)受到影響而

破壞，從而引起風(fēng)流速度場分布變化和產(chǎn)生渦流等，造成風(fēng)流的能量損失，這種阻力稱為

局部阻力。由于局部阻力所產(chǎn)生風(fēng)流速度場分布的變化比擬復(fù)雜性，對局部阻力的計算一

般采用經(jīng)驗公式。

一、局部阻力及其計算

和摩擦阻力類似，局部阻力用一般也用動壓的倍數(shù)來表示：

式中：f——局部阻力系數(shù)，無因次。層流f

計算局部阻力，關(guān)鍵是局部阻力系數(shù)確定，因、=(?6,當，確定后，便可用

幾種常見的局部阻力產(chǎn)生的類型：

1、突變

素流通過突變局部時，由于慣性作用，出現(xiàn)主流與邊壁脫離的現(xiàn)象，在主流與邊壁之

間形成渦漩區(qū)，從而增加能量損失。

2、漸變

主要是由于沿流動方向出現(xiàn)減速增壓現(xiàn)象，在邊壁附近產(chǎn)生渦漩。因為Vhv

p,壓差的作用方向與流動方向相反，使邊壁附近，流速本來就小，趨于0,在這些地方

主流與邊壁面脫離，出現(xiàn)與主流相反的流動，面渦漩。

3、轉(zhuǎn)彎處

流體質(zhì)點在轉(zhuǎn)彎處受到離心力作用，在外側(cè)出現(xiàn)減速增壓，出現(xiàn)渦漩。

4、分岔與會合

上述的綜合。

???局部阻力的產(chǎn)生主要是與渦漩區(qū)有關(guān)，渦漩區(qū)愈大，能量損失愈多，局部阻力愈大。

二、局部阻力系數(shù)和局部風(fēng)阻

（一）局部阻力系數(shù)€

紊流局部阻力系數(shù)f一般主要取決于局部阻力物的形狀，而邊壁的粗糙程度為次要因

素。

一割與府餐又

1.突然擴大

式中：口、V2——分別為小斷面和大斷面的平均流速，m/s；

Si、S2---分另!為小斷面和大斷面的面積，m：

Pm----空氣平均密度，kg/m\

對于粗糙度較大的井巷，可進行修正

2.突然縮小

對應(yīng)于小斷面的動壓，1值可按下式計算：

3.逐漸擴大

逐漸擴大的局部阻力比突然擴大小得多，其能量損失可認為由摩擦損失和擴張損失兩

局部組成。

4=—--V）+sind一、

psin”-I,7>

2

當?<20°時，漸擴段的局部阻力系數(shù)f可用下式求算:

式中a一風(fēng)道的摩擦阻力系數(shù)，Ns2/m4；

”——風(fēng)道大、小斷面積之比，即S2/Si；

?！獢U張角。

4.轉(zhuǎn)彎

巷道轉(zhuǎn)彎時的局部阻力系數(shù)（考慮巷道粗糙程度）可按下式計算:

當巷高與巷寬之比”/力=0.2?1.0時，

女耳阻跖塔法加口

O.3D4-ATO）----

L人」

當H/b=l?2.5時

式中So—假定邊壁完全光滑時，90°轉(zhuǎn)彎的局部阻力系數(shù)，其值見表3-3-1；

?！锏赖哪Σ磷枇ο禂?shù)，N.sW；

6—巷道轉(zhuǎn)彎角度影響系數(shù)，見表3-3-2。

5.風(fēng)流分叉與集合

1）風(fēng)流分叉

典型的分叉巷道如下圖，1?2段的局部阻力力.2和1?3段的局部阻力也?3分別用下式

計算：

2）風(fēng)流集合

k=Kag（4_2叩2CS&十成）

*二Kag（V,2-2v,匕cos%+片）

如下圖，1?3段和2?3段的局部阻力hl1?3、hl2?3分別按下式II算:

磯3二兒,；-2匕0+片)

式中：

VV

%~3=KaW(2-2y3勿+3)

(二)局部風(fēng)阻

-Q./、

3———Q,-V.COS().H--------V,COS

Q2A

在局部阻力計算式中，令，

%=R。

那么有:

式中油稱為局部風(fēng)阻，其單位為N.s2/n18或kg/nfo

此式說明，在紊流條件下局部阻力也與風(fēng)量的平方成正比

(三)井巷通風(fēng)總風(fēng)阻

其中：砥一一井巷通風(fēng)總阻力；

hf一一沿程通風(fēng)阻力；

%——局部通風(fēng)阻力；

一般Hf和h]不易分開，對于轉(zhuǎn)彎，此和h]可分開；

巷道斷面突然擴大處，叫占比重少，局部區(qū)段h『h]

正面阻力：罐籠、礦車、采煤機

例題：

2

例3-3：某巷道突然擴大段，砌硝支護，斷面S1=6川2,S2=24m,通過風(fēng)量Q二48n)3/s,空

氣密度P=1.25kg/m3,求突然擴大局部阻力。

解：設(shè)砌詭巷道a=0.005kg/n】3

&=(1-S]/S2)2=(1-6/24)2=0.563

-=c(1+n/o.01)=0.563(1+0.005/0.01)=0.845

P，PV12/2=「P(Q/S1)2/2

=0.845X1.25(48/6)2/2=33.8Pa

例3-4：某回風(fēng)道，斷面高2.8m,寬2.5m,混凝土棚支護，a=0.02kg/m3,有一直角轉(zhuǎn)彎,

內(nèi)角沒有弧度，求轉(zhuǎn)彎處的局部阻力系數(shù)

解：表3-3-1,±0=0.93.由表3-3-2.6=1.0

H/b=2.8/2.5=1.12,

+

&'=[(€028a)b/H]P

=[(0.93+28X0.02)2.5/2.8]X1=1.33

假設(shè)V=6m/s,p=1.2kg/m3,

那么：PV2/2=l.33X1.2X6X6/2=57Pa

=903

例3-5：某直角分叉巷道，02二603°，。=6015kg/m,V^Sm/s,V2=6m/s,V3=3m/s,

P=1.25kg/m",求h”一2，hLl-3,

3

解：a=0.015kg/m,Ka=1.35\>

2：

hu_2:LP/2(V]2—2VIV2cos。2+V2)\///^

=1.35X1.25/2(82-2X8X6X1+62)-----------------?----------------------------

=3.37Pa----------------------\3

2

hL1_3=KaP/2(V]2—2\/iV3cos03+V3)

=1.35X1.25/2(82-2X8X3X0+32)3A

=71.59Pa

例3-6：某直角匯流巷道，Op0,02=90°，Q=0.015kg/m3,V|=5m/s,V2=6m/s,V3=8m/s,

3

Q=1.25kg/m,求hL1-3，hL2-3

3

解：a=0.015kg/m,Ka=1.35°/

cos0j=l,cos02=0,3=Q]V]COS0J/Q3=3.125

22

山一3%P/2(V1-2V3O+V3);

2

=1.35X1.25/2(52-2X8X3.125+82)=39Pa

22

32-3=「P/2(V2-2V33+V3)

=1.35X1.25/2(62-2X8X33.125+82)=42Pa

第四節(jié)礦井總風(fēng)阻與礦井等積孔

一、井巷阻力特性

在紊流條件下，摩擦阻力和局部阻力均與風(fēng)量的平方成正比。故可寫成一般形式：h

=RQ2Pao

對于特定井巷，R為定值。用縱坐標表示通風(fēng)阻力(或壓力)，橫坐標表示通過風(fēng)量，

當風(fēng)阻為R時，那么每一風(fēng)量Q值，便有一阻力hi值與之對應(yīng)，根據(jù)坐標點(Qi,hi)即可畫

N.s2/m8

凡〃是反映礦井通風(fēng)難易程度的一個指標。尺〃越大，礦井通風(fēng)越困難;

三、礦井等積孔

我國常用礦井等積孔作為衡量礦井通風(fēng)難易程度的指標。

假定在無限空間有一薄壁，

在薄壁上開一面積為4m》的孔口。

當孔口通過的風(fēng)量等于礦井風(fēng)量，

而且孔口兩側(cè)的風(fēng)壓差等于礦井通風(fēng)

阻力時，那么孔口面積A稱為該礦井的等

積孔。

設(shè)風(fēng)流從in,且無能量損失，那么有：

右十§匕2=名+年^

P\-P2=^V2=%?，V2=JQ/夕)〃&〃

A-Q

0.65J(2/夕)心〃

得：

風(fēng)流收縮處斷面面積4與孔口面積4之比稱為收縮系數(shù)。，由水力學(xué)可知，一般0

=0.65,故42=0.65A。那么V2=QZ42=Q/0.654,代入上式后并整理得：

MXP=1.2kg/m3,那么：

A=1.19產(chǎn)

■V

因此產(chǎn)3加/Q2,故有

對于多風(fēng)井通風(fēng)系統(tǒng)，應(yīng)根據(jù)各風(fēng)機系統(tǒng)的通風(fēng)阻力hRi和風(fēng)量豆，按風(fēng)量加權(quán)平均

求出全礦井總阻力：

式中n風(fēng)機臺數(shù)

hRm意義是全礦井各系統(tǒng)平均13空氣所消耗能量。

多風(fēng)井系統(tǒng)的礦井等級孔A計算式：

由此可見，A是心的函數(shù)，故可以表示礦井通風(fēng)的難易程度。

當A>2,容易；A=1~2,中等；A<1困難。

例題3-7：某礦井為中央式通風(fēng)系統(tǒng)，測得礦井通風(fēng)總阻力以〃尸28()()Pa,礦井總風(fēng)量

e=70m3/s,求礦井總風(fēng)阻治和等積孔4評價其通風(fēng)難易程度。

解

例3-8：某對角式通風(fēng)礦井,東風(fēng)井的阻力hRl=280*9.81Pa,風(fēng)量Ql=80m3/s；西風(fēng)井的阻

力hR2=100*9.81Pa,風(fēng)量Q2=60m3/s；求礦井總等級孔。

解.

?(?)3/2(〃X-0.5

對照表3.，A=1.19￡2￡(%◎)

1、*I三】I'W)E的通風(fēng)阻力和風(fēng)量，分別計

算各主要二119(8。十60嚴

.7280x9.81x80+100x9.81x60

=3.73m2

2、必須指出，表3-4-1所列衡量礦井通風(fēng)難易程度的等積孔值，是1873年繆爾格（Murgue）

根據(jù)當時的生產(chǎn)情況提出的⑶，一直沿用至今。由于現(xiàn)代的礦井規(guī)模、開采方法、機械化

程度和通風(fēng)機能力等較以前已有很大的開展和提高，表中的數(shù)據(jù)對小型礦井還有一定的參

考價值，對大型礦井或多風(fēng)機通風(fēng)系統(tǒng)的礦井，衡量通風(fēng)難易程度的指標還有待研究。

第五節(jié)井巷通風(fēng)阻力測定

阻力測定目的：

1、了解和掌握阻力分布，降阻增風(fēng)；2、提供阻力系數(shù)和R,為設(shè)計、網(wǎng)絡(luò)解算、改造、

均壓防火；能力核定。

測定路線的選擇和測點布置：

如果測定的目的是為了了解通風(fēng)系統(tǒng)的阻力分布，那么必須選擇最大阻力路線；

如果測量的目的是為了獲取摩擦阻力系數(shù)和分支風(fēng)阻，那么應(yīng)選擇不同支護形式、不

同類型的典型巷道。

測點布置應(yīng)考慮：

1、測點間的壓差不小于10~20Pa；

2、盡量防止靠近井筒和風(fēng)門；

3、選擇風(fēng)量較穩(wěn)定的巷道內(nèi)；

4、局部阻力物前3倍巷寬，后8~12倍巷寬；

5、風(fēng)流穩(wěn)定，無集合交叉，測點前后3m巷道支護完好。

一段巷道的通風(fēng)阻力hR測算方法：

兩種方法：壓差計法和氣壓計法

一.生產(chǎn)礦井一段巷道阻力測定

1、壓差計法用壓差計法測定通風(fēng)阻力的實質(zhì)是測量風(fēng)流兩點間的勢能差和動壓差，計

算出兩測點間的通阻力。

其中：右側(cè)的第二項為動壓差，通過測定1、2兩斷面的風(fēng)速、大氣壓、干濕球溫度，

即可計算出它們的值。第一項和第三項之和稱為勢能差，需通過實際測定。

1）布置方式及連接方法如下圖

2）阻力計算------------------------------------------

壓差計感受的壓力：

片十萬”話（乙+Z2）八

壓差"“一”感受的壓力：

戶2+Q'ncN2

故壓差計所示測值：

且與1、2斷面間巷道中空氣平均密度相等，那么:

4=（七一區(qū)）+乙

Z^22

"612=h+yj

f

式中：Zi2為1、2斷面高差，h值即為1、2兩斷面壓能與位能和的差值。根據(jù)能量方程，

那么1、2巷道段的通風(fēng)阻力限12為：

該式成立的前提是：膠皮管內(nèi)的空氣平均密度與井巷中的空氣平均密度相等。

為此，在測量前，應(yīng)將膠皮管放置在巷道相應(yīng)位置上保存一段時間，或用打氣筒將巷

道空氣轉(zhuǎn)換掉膠皮管中空氣。

單管氣壓計放置位置對測量效果的影響：

現(xiàn)假設(shè)單管氣壓計放置在兩測點中間，如下圖，那么：左右側(cè)液面承壓分別為：

那么壓差計計數(shù)為：

同理：

那么1、2間巷道通風(fēng)阻力為：

2.氣壓計法（原理、方法）

由能量方程：_________/

/個

hRi2二(P1-P2)pm12gzi>

用精密氣壓計分另測得1

用干濕球溫度計測蜥Ef

用風(fēng)表測妙’2

Pml2為1,2平吵嫉，假設(shè)高差不大，就用算術(shù)平均就,假設(shè)高差大，那么有

加權(quán)平均值；

Zi2——1,2斷面高差，從采掘工程平面圖查得。

可用逐點測定法，一臺儀器在井底車場監(jiān)視大氣壓變化，然后對上式進行修正。

hR12=(Pl-P2)+AP12(+(piV|2/2-p2V22/2)+pm12gzi2

2.摩擦阻力系數(shù)測算

(1)測試方法一壓差計法；

(2)支護方式和測段一致，無變化；

(3)測點位置在局部阻力物前3?5巷寬，后8~12倍;

(4)系統(tǒng)穩(wěn)定

(5)hf和Q測準

23

Rf=hf/Qa=RfS/LU

二.局部阻力測算

用壓差計測出1-2段阻力hRi-2和1一3段阻力hRi.3,假設(shè)斷面一致，那么hf與長度L成

正比。那么單純巷道轉(zhuǎn)彎的局部阻力

?hL=hRl-3~hRl-2L13/L12

-----3

?瓦阿尼1

I2

2I__

?4=2SRL/PM

三、井筒通風(fēng)阻力測定-

1、進風(fēng)井筒阻力測定單管壓差計

1)壓差計法一吊測法

分別取h],bi2,卜3-4，卜5為50m,

80m,100m,120m,150m

井筒

Hf=a+bH測繩

hR=hf+2hL膠皮管

2）氣壓計法

從地表開始，每隔50nb測量P,t,t'并計算出Q1,/靜壓重錘

靜壓差A(yù)Pi,高差Z,

2

那么：hR=￡APi+PmZg-0.5PV

2、回風(fēng)井筒阻力測定

1）壓差”法一吊測法

防爆蓋上打孔；或在平安門內(nèi)測，方法同進風(fēng)井筒測定方法。

2）氣壓計法

在井底用氣壓計讀出相對壓力，在平安門內(nèi)再讀出相對壓力，兩者差值A(chǔ)P,

hICAP+PmZg+0.5P底-0.5PV2井筒

單管壓差計

3、風(fēng)恫阻力測定

氣壓計法:

在平安門內(nèi)再讀出相對壓力，博膠水桶計

讀出相對壓力，兩者差值…

h『△P+PmZg+0.5PV'風(fēng)機入口

四、測定結(jié)果分析/膠皮管

1、誤差分析

hr一一礦井實際通風(fēng)阻力,Pa：卜靜壓重錘

h一一風(fēng)機房水柱計讀數(shù)，Pa：

Hn一一測定系統(tǒng)的自然風(fēng)壓，Pa；

hv——風(fēng)恫內(nèi)安裝水柱計處斷面的平均動壓，Pa；

hr'——礦井實測通風(fēng)阻力，Pa0

2、礦井總阻力及等級孔

3、阻力測定期間實測礦井總風(fēng)量、總阻力和自然風(fēng)壓

4、礦井阻力分布

處理結(jié)果例如：

東風(fēng)井