畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-橋梁施工監(jiān)控理論與實(shí)踐--大跨度t型鋼構(gòu)橋橋梁施工監(jiān)控

1、畢業(yè)論文橋梁施工監(jiān)控理論與實(shí)踐學(xué)校院系建筑工程學(xué)院專業(yè)土木工程年級07級學(xué)生姓名指導(dǎo)老師日期20115302橋梁施工監(jiān)控理論與實(shí)踐大跨度T型鋼構(gòu)橋橋梁施工監(jiān)控目錄第一部分橋梁施工監(jiān)控概述11橋梁施工監(jiān)控的簡述412橋梁施工監(jiān)控的內(nèi)容413橋梁施工監(jiān)控技術(shù)依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)514橋梁施工監(jiān)控的重要性515橋梁施工監(jiān)控影響因素分析516橋梁施工監(jiān)控步驟和形式6第二部分橋梁監(jiān)控資料與數(shù)據(jù)21橋梁施工監(jiān)控實(shí)例823工程資料及基本數(shù)據(jù)824橋型結(jié)構(gòu)1025設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及其材料10第三部分橋梁計(jì)算主橋縱橋向計(jì)算31計(jì)算模型1232箱梁有效寬度計(jì)算1633荷載1734主梁各截面承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算19341主梁及墩柱正截面抗彎及抗壓彎承載能力驗(yàn)算19342主梁斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算2135主梁各截面正常使用極限狀態(tài)下抗裂性驗(yàn)算2336預(yù)拱度設(shè)置2437主梁施工階段截面應(yīng)力驗(yàn)算25第四部分施工監(jiān)控過程及實(shí)測結(jié)果分析341主要儀器2642掛籃試驗(yàn)的步驟2743掛籃靜載試驗(yàn)3044主梁撓度和標(biāo)高布測3045各施工階段應(yīng)力應(yīng)變及其高程實(shí)測值與計(jì)算值比較32第五部分施工監(jiān)控結(jié)果的提交與實(shí)施反饋51模板預(yù)抬高值3752反饋于施工單位的完全抬高值3753提交監(jiān)測成果形式3954結(jié)論394第一部分橋梁施工監(jiān)控概述11橋梁施工監(jiān)控的簡述橋梁的施工監(jiān)控與設(shè)計(jì)和施工有密切的關(guān)系，它是獨(dú)立于施工單位和設(shè)計(jì)單位的第三方監(jiān)控工作，目的是按照設(shè)計(jì)要求、安全優(yōu)質(zhì)地建成橋梁，這就必須要從監(jiān)控、監(jiān)測方面建立控制體系，橋梁施工過程中所表現(xiàn)出來的理論與實(shí)際的偏差具有積累性，如不加以有效的控制和調(diào)整，將給橋梁施工安全、外形、可靠性、行車條件和經(jīng)濟(jì)性等方面帶來不同程度的影響，對實(shí)橋采取及時(shí)有效的監(jiān)測和控制，對保證建設(shè)工程質(zhì)量和使用性能具有深遠(yuǎn)的意義。對于分節(jié)段懸臂澆筑施工的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋而言，施工監(jiān)控就是根據(jù)所測得的結(jié)構(gòu)參數(shù)真實(shí)值進(jìn)行施工階段計(jì)算，確定出每個(gè)懸臂澆筑節(jié)段的立模標(biāo)高，并在施工過程中根據(jù)施工監(jiān)控的成果對誤差進(jìn)行分析、預(yù)測和對下一立模標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整，以此來保證成橋后橋面線性、合攏段兩懸臂端標(biāo)高的相對偏差不大于規(guī)定值以及結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。通過理論計(jì)算可以得到各施工階段的理論主梁標(biāo)高值，但在施工中存在著許多誤差，這些誤差均將不同程度的對成橋目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)產(chǎn)生干擾，并可能導(dǎo)致合攏困難、成橋線形及內(nèi)力狀態(tài)與設(shè)計(jì)要求不符等問題，因此橋梁主橋監(jiān)控的目的就是確保施工過程中結(jié)構(gòu)的可靠度和安全性，保證橋梁成橋橋面線形及受力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。12橋梁施工監(jiān)控的內(nèi)容橋梁的施工監(jiān)控與設(shè)計(jì)和施工有密切的關(guān)系，為了按照設(shè)計(jì)要求、安全優(yōu)質(zhì)地建成橋梁，需要從監(jiān)控、監(jiān)測方面建立控制體系，總體內(nèi)容包括以下幾方面1、上部結(jié)構(gòu)施工過程中，高墩垂直度監(jiān)控；2、大體積承臺水化熱監(jiān)測；3、上部澆注過程內(nèi)應(yīng)力及變形監(jiān)控；4、結(jié)構(gòu)分析及參數(shù)識別、結(jié)構(gòu)反應(yīng)測試、結(jié)果分析比較，指導(dǎo)施工。結(jié)構(gòu)分析是結(jié)構(gòu)施工控制的主要工作內(nèi)容之一，該項(xiàng)工作根據(jù)施工過程與成橋運(yùn)營情況來完成各施工狀態(tài)及成橋后的內(nèi)力、應(yīng)力與位移計(jì)算，進(jìn)而確定5出結(jié)構(gòu)各施工階段的應(yīng)力與位移理論值。計(jì)算可考慮施工的進(jìn)程、時(shí)間、相應(yīng)狀態(tài)臨時(shí)荷載、環(huán)境溫度、截面的變化、結(jié)構(gòu)變化、混凝土的收縮與徐變、預(yù)加應(yīng)力等因素。根據(jù)計(jì)算分析可確定出橋梁的預(yù)拱度，預(yù)測下一施工狀態(tài)及施工成橋狀態(tài)的內(nèi)力與位移。13施工監(jiān)控技術(shù)依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)1、合同文件；2、公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTGD622004）；3、公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTGD602004）；4、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ0412000）；5、城市橋梁設(shè)計(jì)準(zhǔn)則（CJJ1193）；6、公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG632007）；7、設(shè)計(jì)文件；8、其他有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范。14橋梁施工監(jiān)控的重要性橋梁施工過程中所表現(xiàn)出來的理論與實(shí)際的偏差具有積累性，如不加以有效的控制和調(diào)整，將給橋梁施工安全、外形、可靠性、行車條件和經(jīng)濟(jì)性等方面帶來不同程度的影響，對實(shí)橋采取及時(shí)有效的監(jiān)測和控制，不僅可以避免上述不利現(xiàn)象的發(fā)生，同時(shí)對保證建設(shè)工程質(zhì)量和使用性能具有深遠(yuǎn)的意義。橋梁施工監(jiān)控是隨施工過程中的預(yù)測、實(shí)測、評估及反饋、再預(yù)測的循環(huán)控制逐漸實(shí)現(xiàn)的，它是將實(shí)用的結(jié)構(gòu)現(xiàn)場測試技術(shù)和計(jì)算分析技術(shù)應(yīng)用于施工，并結(jié)合施工過程形成結(jié)構(gòu)評估、監(jiān)測及反饋控制的安全及質(zhì)量技術(shù)控制系統(tǒng)。其目的是通過監(jiān)控監(jiān)測及計(jì)算預(yù)測、評估使施工過程處于安全、可控狀態(tài)，成橋后橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力及線形滿足設(shè)計(jì)目標(biāo)要求；同時(shí)，通過監(jiān)控計(jì)算及詳細(xì)分析提高施工精度，優(yōu)化施工順序，保證施工順利進(jìn)行。因此，橋梁施工監(jiān)控既是橋梁施工質(zhì)量的保證措施，又是施工過程安全的保證措施。15橋梁施工監(jiān)控影響因素分析1截面特征參數(shù)。橋梁施工可能存在截面尺寸誤差，這種誤差將直接導(dǎo)致截面特征參數(shù)（截面面積、截面慣性矩等）的誤差，控制過程中通過結(jié)構(gòu)變形和內(nèi)力的實(shí)時(shí)監(jiān)測數(shù)據(jù)對截面特征參數(shù)進(jìn)行動(dòng)態(tài)修正并作誤差分析。62材料特性參數(shù)。材料特性參數(shù)主要指材料的彈性模量E，對于混凝土材料來說，彈模在施工過程中會(huì)有一定的波動(dòng)，在橋梁施工計(jì)算中要按照實(shí)測值進(jìn)行分析。3溫度及混凝土收縮徐變。溫度變化對橋梁結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形有較大影響，但橋梁結(jié)構(gòu)中的溫度場的影響比較復(fù)雜，一貫作法是通過定時(shí)觀測（如每天早晨日出前進(jìn)行觀測）來盡量減小溫度影響。混凝土收縮徐變與橋梁結(jié)構(gòu)的形成歷程有著密切的關(guān)系，在混凝土橋梁結(jié)構(gòu)中，混凝土收縮、徐變對結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與變形都有明顯的影響。4荷載參數(shù)。荷載參數(shù)主要是指結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重力（容重）、施工臨時(shí)荷載和預(yù)加力。對于懸臂施工預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，由于容重變化、漲模等原因引起的構(gòu)件自重變化經(jīng)常發(fā)生而又沒有一定的規(guī)律。由于施工組織不合理材料堆放引起的施工臨時(shí)荷載，也會(huì)有較大的誤差。對于結(jié)構(gòu)體系中的有效預(yù)加力，由于預(yù)應(yīng)力損失的變化也常常引起不小的誤差。16橋梁施工監(jiān)控的步驟和形式在實(shí)際橋梁的施工監(jiān)控是一個(gè)施工量測識別修正預(yù)告施工的循環(huán)過程。在這個(gè)過程中需要對主梁標(biāo)高和內(nèi)力實(shí)行雙控。它既是一個(gè)技術(shù)問題，又是一項(xiàng)系統(tǒng)工程。它主要包括兩個(gè)部分，一部分是數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，即在橋上埋設(shè)各類傳感器和設(shè)置監(jiān)控系統(tǒng)，采集資料。再一個(gè)是資料分析仿真模擬系統(tǒng)，將采集到的資料進(jìn)行分析處理，以確定下一個(gè)施工階段的參數(shù)。通過有效的監(jiān)測監(jiān)控工作，最終減小或消除設(shè)計(jì)與實(shí)際施工過程差異的影響，保證設(shè)計(jì)的施工過程和受力狀態(tài)得以準(zhǔn)確實(shí)現(xiàn)，確保主梁準(zhǔn)確合龍并使最終的主梁線形和內(nèi)力達(dá)到設(shè)計(jì)狀態(tài)，減小后期橋面鋪裝的難度。首先將由設(shè)計(jì)單位計(jì)算確定的各施工階段的主要測試部位的施工控制目標(biāo)值輸入監(jiān)控管理系統(tǒng)，然后對施工階段完成后的數(shù)據(jù)進(jìn)行判別，并進(jìn)行分析，提出施工控制決策所需的信息。同時(shí)依據(jù)監(jiān)測的結(jié)構(gòu)參數(shù)真實(shí)值進(jìn)行施工階段計(jì)算，確定出每個(gè)懸澆節(jié)段的立模標(biāo)高，并在施工過程中根據(jù)施工監(jiān)測成果對誤差進(jìn)行分析、預(yù)測和對下一節(jié)段立模標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整，以此來保證合龍段兩懸臂標(biāo)高的相對偏差不大于規(guī)定值，同時(shí)成橋后橋面線形、結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。7施工單位監(jiān)控監(jiān)測單位監(jiān)理單位意見督令指制控監(jiān)行執(zhí)通報(bào)協(xié)調(diào)見意見意通報(bào)協(xié)調(diào)領(lǐng)導(dǎo)小組設(shè)計(jì)單位通報(bào)指標(biāo)匯報(bào)業(yè)主施工監(jiān)控組織體系各節(jié)段立模標(biāo)高按以下公式計(jì)算HH0FIF掛籃1/2FP式中H待澆梁段主梁前端立模標(biāo)高；H0設(shè)計(jì)標(biāo)高；FI本施工階段及以后各施工階段對該點(diǎn)撓度影響值，該值包括恒載、移動(dòng)荷載、徐變、體系轉(zhuǎn)化、預(yù)加應(yīng)力等影響；F掛籃本節(jié)段的掛籃變形值，由加載試驗(yàn)提供FP使用階段活載作用下產(chǎn)生的最大豎向撓度。監(jiān)測的形式1結(jié)構(gòu)截面的應(yīng)力監(jiān)測結(jié)構(gòu)截面的應(yīng)力（包括混凝土應(yīng)力、鋼筋應(yīng)力、鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)力等）監(jiān)測是施工監(jiān)測的主要內(nèi)容之一，它是施工過程的安全預(yù)警系統(tǒng)，無論是拱橋、梁（剛構(gòu)）橋，還是斜拉橋和懸索橋，其結(jié)構(gòu)某指定點(diǎn)的應(yīng)力也同其幾何位置一樣，隨著施工的推進(jìn)，其值是不斷變化的。在某一時(shí)刻的應(yīng)力值是否與分析（預(yù)測）值一致，是否處于安全范圍是施工控制關(guān)心的問題，解決的辦法是進(jìn)行監(jiān)控。由于橋梁施工的時(shí)間一般很長，所以，應(yīng)力監(jiān)測是一個(gè)長時(shí)間的連續(xù)的過程。目前應(yīng)力監(jiān)測主要地是采用電阻應(yīng)變儀法、鋼弦式傳感器法等。對于要求適合于現(xiàn)場的復(fù)雜情況、連續(xù)時(shí)間較長且量測過程始終要以初始零點(diǎn)作為起點(diǎn)的應(yīng)力監(jiān)測，目前基本上均采用鋼弦式傳感器，其主要原因是鋼弦式傳感器具有良好的穩(wěn)定性，具有應(yīng)變累積功能，抗干擾能力較強(qiáng)，數(shù)據(jù)采集方便等優(yōu)點(diǎn)。不足之處是其體積仍然較大，且由于通常要埋于結(jié)構(gòu)內(nèi)，容易在施工時(shí)被損壞而失效，且從實(shí)際情況看，鋼弦式傳感器雖然較其它傳感器優(yōu)越，但總還是存在8在溫度漂移和零點(diǎn)漂移等問題。2預(yù)應(yīng)力監(jiān)測預(yù)應(yīng)力水平是影響預(yù)應(yīng)力橋梁（如連續(xù)梁、連續(xù)剛構(gòu)橋等）施工控制的目標(biāo)實(shí)現(xiàn)的主要因素之一。在監(jiān)測中主要是對預(yù)應(yīng)力筋的張拉真實(shí)應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力管道摩阻損失及其永存預(yù)應(yīng)力值進(jìn)行監(jiān)測。對于前者，通常在張拉時(shí)通過在張拉千斤頂與工作錨板之間設(shè)置壓力傳感器測得。對于后兩者，可在指定截面的預(yù)應(yīng)力筋上帖電阻應(yīng)變片測其應(yīng)力，張拉應(yīng)力與測得的應(yīng)力之差即為該截面的預(yù)應(yīng)力管道摩阻損失值。3溫度監(jiān)測對于大跨度橋，其溫度效應(yīng)是十分明顯的。在溫度變化時(shí)將相應(yīng)伸長或縮短，直接影響主梁高程；懸臂下料長度等產(chǎn)生很大影響，懸臂施工連續(xù)剛構(gòu)（梁）橋調(diào)和也將隨溫度的變化發(fā)生上（下）撓。因此，在大跨度橋梁施工過程中對結(jié)構(gòu)的溫度進(jìn)行監(jiān)測尋求合理的立模、架設(shè)等時(shí)間，修正實(shí)測的結(jié)構(gòu)狀態(tài)的溫度效應(yīng)，對橋梁按目標(biāo)施工和實(shí)施施工監(jiān)控是十分重要的。第二部分橋梁監(jiān)控資料與數(shù)據(jù)21橋梁施工監(jiān)控實(shí)例某大橋?yàn)?5313075M變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，橋梁總寬度為26M，分兩幅橋建設(shè)，中間預(yù)留1M后澆濕接頭，主橋單幅箱梁為單箱單室截面。主跨支點(diǎn)處梁高40M，跨中梁高20M，梁底按二次拋物線Y4F（LX）X/L2變化。箱底寬725M，箱頂寬1325M，箱梁翼緣寬度橋外側(cè)為35M，內(nèi)側(cè)為25M，箱梁采用三向預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。22工程資料及基本數(shù)據(jù)某橋受橋下鐵路、公路線的影響，原招標(biāo)書該主橋橋跨布置均（110190110）預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，現(xiàn)在施工主橋左右線橋跨布置均為（95315095M）預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋。左、右線主橋在平面均位于直線上，起點(diǎn)樁號均為K4985，終點(diǎn)樁號均為K5525。91023橋型結(jié)構(gòu)全橋分左、右2幅，平面均位于直線上，橋面縱坡均為350。引橋第1聯(lián)、第2聯(lián)均為535M簡支轉(zhuǎn)連續(xù)裝配式箱梁，第4聯(lián)為235M現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，主橋位于第3聯(lián)，為75313075M連續(xù)剛構(gòu)橋，全橋分跨表如表11所示。表11橋梁分跨表名稱起始墩臺編號跨徑組成（M）橋?qū)挘∕）梁高（M）上部結(jié)構(gòu)形式上部施工方式第1聯(lián)（引橋）Z0Z5535第2聯(lián)（引橋）Z5Z1053518簡支轉(zhuǎn)連續(xù)裝配式箱梁預(yù)制吊裝第3聯(lián)（主橋）Z10Z15753130753284連續(xù)剛構(gòu)掛籃懸澆左幅第4聯(lián)（引橋）Z15Z17355334471418連續(xù)箱梁支架現(xiàn)澆第1聯(lián)（引橋）Y0Y553518第2聯(lián)（引橋）Y5Y1053518簡支轉(zhuǎn)連續(xù)裝配式箱梁預(yù)制吊裝第3聯(lián)（主橋）Y10Y15753130753284連續(xù)剛構(gòu)掛籃懸澆右幅第4聯(lián)（引橋）Y15Y17355334471418連續(xù)箱梁支架現(xiàn)澆引橋Z0、Z17、Y0、Y17橋臺均采用U型橋臺，Z0Z10、Z15Z16、Y0Y10、Y15Y16橋墩均采用薄壁實(shí)體墩，主橋Z11Z14、Y11Y14橋墩均為雙肢實(shí)心矩形墩，全橋各基礎(chǔ)為承臺群樁基礎(chǔ)，樁基均按嵌巖樁設(shè)計(jì)。24設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及其材料1、道路等級城市快速路；計(jì)算行車速度60KM/H；2、設(shè)計(jì)荷載汽車荷載公路級；人群荷載35KN/M2；局部分析50KN/M均布荷載或15KN集中荷載；3、抗震標(biāo)準(zhǔn)區(qū)域震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為035S，地震動(dòng)峰值加速度小于005G，相當(dāng)于地震烈度6度。抗震設(shè)防類別B類，設(shè)防措施等級7度。5、橋梁設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期100年，設(shè)計(jì)使用年限（主體結(jié)構(gòu)）100年，設(shè)計(jì)安全等級一級，重要性系數(shù)11，環(huán)境類別I類。116、設(shè)計(jì)最大風(fēng)力由于橋位處無實(shí)測值，設(shè)計(jì)按規(guī)范取值。7、設(shè)計(jì)溫度設(shè)計(jì)合攏溫度為153。材料1、混凝土C55砼主梁C45砼墩柱、系梁C40防水砼橋面鋪裝C30砼防撞護(hù)欄、承臺C30水下砼樁基C25砼人行道板、欄桿底梁、路緣石C15砼承臺墊層C55、C45、C40、C30、C25砼材料的力學(xué)特性根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTGD622004）表314、表315及表316取值，如表12所示。表12混凝土材料特性表強(qiáng)度等級C55C45C40C30C25軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值FCDMPA244205184138115軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值FTDMPA189174165139123彈性模量ECMPA355104335104325104300104281042、鋼材鋼筋直徑D12MM采用R235鋼筋，質(zhì)量必須符合國家標(biāo)準(zhǔn)鋼筋混凝土用熱扎光圓鋼筋GB149912008的規(guī)定要求；鋼筋直徑D12MM采用HRB335鋼筋，質(zhì)量必須符合國家標(biāo)準(zhǔn)鋼筋混凝土用熱扎帶肋鋼筋GB149922007的規(guī)定要求。鋼材及型鋼一律采用Q235普通碳素結(jié)構(gòu)鋼，符合國家標(biāo)準(zhǔn)GB70091規(guī)定要求。各鋼材的力學(xué)指標(biāo)均按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTGD622004）表3231、表324取值。12表13鋼材材料特性表鋼筋種類R235HRB335抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值FSDMPA195280抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值FTDMPA195280彈性模量ESMPA2110520105預(yù)應(yīng)力鋼束采用S152高強(qiáng)低松弛鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為FPK1860MPA，質(zhì)量應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn)（GB/T52242003）規(guī)定要求。第三部分橋梁計(jì)算主橋縱橋向計(jì)算31計(jì)算模型將75313075連續(xù)剛構(gòu)橋主梁分為162個(gè)單元，163個(gè)節(jié)點(diǎn)，將1114橋墩分為182個(gè)單元，190個(gè)節(jié)點(diǎn)，如圖21所示。圖2175313075M連續(xù)剛構(gòu)縱橋向計(jì)算模型各單元的信息表21所示。表21單元信息表部位單元號節(jié)點(diǎn)號材料截面?zhèn)渥⒌?跨124125第2跨25622563第3跨6310063101第4跨101138101138主梁第5跨139162139162C55預(yù)應(yīng)力砼單箱單室截面全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，掛藍(lán)懸澆施工11墩柱16319416419727M矩形斷面12墩柱19525419825913墩柱255304260311257M矩形斷面橋墩14墩柱305344312353C45鋼筋砼27M矩形斷面鋼筋砼構(gòu)件將主梁的施工分為57個(gè)階段，如表22所示。13表22施工階段信息表施工階段施工周期（天）安裝單元號支承節(jié)點(diǎn)號說明160163344164、181、198、229、260、286、312、3331114橋墩基礎(chǔ)、墩柱施工2152227、6065、98103、136141同上1安裝0、0號梁段托架2澆筑0梁段砼310同上1張拉0、0梁段鋼束2安裝掛藍(lán)4521、28、59、66、97、104、135、142同上1拆除0、0梁段托架2澆筑1梁段砼52同上張拉1梁段鋼束61同上掛藍(lán)前移7520、29、58、67、96、105、134、143同上澆筑2梁段砼82同上張拉2梁段鋼束91同上掛藍(lán)前移10519、30、57、68、95、106、133、144同上澆筑3梁段砼112同上張拉3梁段鋼束121同上掛藍(lán)前移13518、31、56、69、94、107、1同上澆筑4梁段砼1432、145142同上張拉4梁段鋼束151同上掛藍(lán)前移16517、32、55、70、93、108、131、146同上澆筑5梁段砼172同上張拉5梁段鋼束181同上掛藍(lán)前移19516、33、54、71、92、109、130、147同上澆筑6梁段砼202同上張拉6梁段鋼束成橋后的約束情況如表23、表24所示。表23成橋后支點(diǎn)約束表節(jié)點(diǎn)位置節(jié)點(diǎn)編號約束10橋墩支點(diǎn)2UY11橋墩支點(diǎn)164、181UX,UY,RZ12橋墩支點(diǎn)198、229UX,UY,RZ13橋墩支點(diǎn)206、286UX,UY,RZ14橋墩支點(diǎn)312、333UX,UY,RZ15橋墩支點(diǎn)162UY表24主從約束表15節(jié)點(diǎn)位置主節(jié)點(diǎn)從節(jié)點(diǎn)約束2418011橋墩墩頂261976222812橋墩墩頂6425910028513橋墩墩頂10231113833214橋墩墩頂140353UX,UY,RZ32箱梁有效寬度計(jì)算根據(jù)公預(yù)規(guī)（JTGD622004）第423條，應(yīng)計(jì)算箱梁在腹板兩側(cè)上、下翼緣的有效寬度。預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，由軸力產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣全寬計(jì)算；由偏心彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計(jì)算。箱型主梁的有效寬度計(jì)算及頂、底板的總有效寬度計(jì)算如表25、26所示。表25箱形主梁剪力滯效應(yīng)（有效寬度）計(jì)算項(xiàng)目邊跨支點(diǎn)邊跨跨中中間支點(diǎn)中跨跨中計(jì)算跨徑LIM60604178外側(cè)挑臂實(shí)際寬度BIM35353535BI/LI006006009004S,F090099077101外側(cè)挑臂有效寬度BMIM315345270350內(nèi)側(cè)挑臂實(shí)際寬度BIM28328316BI/LI005005007004S,F096100085102內(nèi)側(cè)挑臂有效寬度BMIM269300238300腹板厚度M07050705總有效寬度M654695578700實(shí)際總寬度7777剪力滯系數(shù)107101121100表26箱梁頂、底板總有效寬度邊跨支點(diǎn)邊跨跨中中間支點(diǎn)中跨跨中頂板有效寬度M1308139111561400底板有效寬度M67970061670033荷載一期恒載1端橫梁單元端橫梁與中橫梁的計(jì)算截面均采用橫梁側(cè)面的連續(xù)梁截面，需將橫梁多出的重量作為集中力加載到主梁上。每個(gè)端橫梁截面比其相鄰漸變段主梁截面多出的面積為252159449256M2，1M長端橫梁的集中力為9256262407KN將各集中力加載于各端橫梁節(jié)點(diǎn)上，如表27所示。表27端橫梁集中荷載端橫梁位置節(jié)點(diǎn)號集中力KN110832240710墩頂端橫梁3132415墩頂端1611324171622407橫梁163108320梁段橫隔板集中力0梁段的自重為388426100984KN0梁段的自重為35792693054KN輸入程序中的0梁段自重為5702KN，0梁段共2個(gè)橫隔板，則1個(gè)橫隔板的自重為1009845702/221964KN輸入的0梁段自重為5702KN，0梁段共2個(gè)橫隔板，則1個(gè)橫隔板的自重為930545702/218017KN表280塊橫隔板自重產(chǎn)生的集中力表構(gòu)件部位節(jié)點(diǎn)號集中力KN241807111墩頂0梁段2618071622196412墩頂0梁段64219641002196413墩頂0梁段102219641381807114墩頂0梁段140180712中跨跨中橫隔板集中力1個(gè)跨中橫隔板多出的體積為117M3，則跨中橫隔板產(chǎn)生的集中力為117263042KN18表29跨中橫隔板自重產(chǎn)生的集中力表構(gòu)件部位節(jié)點(diǎn)號集中力KN第2跨跨中443042第3跨跨中823042第4跨跨中1203042二期恒載橋面鋪裝8CM鋼筋砼7CM瀝青砼，則有12085724/QKNM根據(jù)“人行道構(gòu)造圖（二）”，縱橋向1M長人行道板的荷載集度為24196/1M人行道欄桿重量取為32Q防撞欄桿每米砼體積為028M3，縱橋向1M長防撞護(hù)欄自重荷載集度為402857/QKNM管線按計(jì)算。1因此，二期恒載總重為1234564671078/QQKNM取人群荷載為35KN/M2。34主梁各截面承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算341主梁及墩柱正截面抗彎及抗壓彎承載能力驗(yàn)算在荷載承載能力極限狀態(tài)組合下，驗(yàn)算主梁的正截面抗彎強(qiáng)度與斜截面抗剪強(qiáng)度，驗(yàn)算墩柱單元的承載能力。由于主梁為對稱構(gòu)件，對1/2主梁及各墩柱截面的承載能力作驗(yàn)算。表2101/2主梁截面承載能力驗(yàn)算表結(jié)構(gòu)部位節(jié)點(diǎn)號內(nèi)力屬性NJKNMMJKNM抗力RKN受力類型滿足否19最大彎矩184627923E04下拉受彎是2最小彎矩16487E03822E04上拉受彎是最大彎矩351117E04134E05下拉受彎是3最小彎矩128604E03589E04上拉受彎是最大彎矩101264E04109E05下拉受彎是4最小彎矩101296737E04上拉受彎是最大彎矩16418E04116E05下拉受彎是5最小彎矩16134E03116E05下拉受彎是最大彎矩219543E04121E05下拉受彎是6最小彎矩219385145E04上拉偏壓是最大彎矩391632E04123E05下拉受彎是7最小彎矩24362102E05上拉偏壓是最大彎矩413714E04122E05下拉受彎是8最小彎矩638633E03145E05上拉受彎是最大彎矩123701E04109E05下拉受彎是9最小彎矩130216E04175E05上拉受彎是最大彎矩456592E04106E05下拉受彎是10最小彎矩227460E04194E05上拉受彎是最大彎矩129389E04945E04下拉受彎是11最小彎矩351798E04228E05上拉受彎是最大彎矩311892E03791E04下拉受彎是12最小彎矩579123E05290E05上拉受彎是最大彎矩402306E04363E05上拉受彎是13最小彎矩694176E05363E05上拉受彎是最大彎矩571807E04446E05上拉受彎是14最小彎矩918241E05446E05上拉受彎是最大彎矩744128E05528E05上拉受彎是主梁15最小彎矩115E03301E05528E05上拉受彎是20最大彎矩927182E05611E05上拉受彎是16最小彎矩140E03369E05611E05上拉受彎是最大彎矩111E03242E05728E05上拉受彎是17最小彎矩169E03447E05728E05上拉受彎是最大彎矩134E03309E05847E05上拉受彎是18最小彎矩202E03533E05847E05上拉受彎是最大彎矩162E03383E05982E05上拉受彎是19最小彎矩237E03629E05982E05上拉受彎是最大彎矩191E03464E05113E06上拉受彎是20最小彎矩282E03736E05113E06上拉受彎是各墩柱均為偏心受壓構(gòu)件，取1114墩柱的計(jì)算長度取為，其中為012LL墩柱自承臺頂至梁底高度。墩柱的頂、底截面為最不利受力截面，對其進(jìn)行承載力驗(yàn)算。342主梁斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算1/2主梁各截面承載能力極限狀態(tài)下的最大、最小剪力及相應(yīng)的抗力如表29所示。表2121/2主梁截面抗剪承載力驗(yàn)算表節(jié)點(diǎn)號剪力類型V箍筋V預(yù)應(yīng)力總抗力設(shè)計(jì)剪力VR/VD滿足最大剪力16680521531883351119211683是2最小剪力1757621531972911947821013是最大剪力14252220904163427561132912是3最小剪力1996711012920980629533328是最大剪力1357350135735499972715是4最小剪力1394120139412538452589是最大剪力135076013507624005628是5最小剪力1534940153494748205163是6最大剪力1461171621916233620368797是21最小剪力1422980142298725671961是最大剪力148992210071699991169914531是7最小剪力14276301427631887591是最大剪力15428410015164298324775059是8最小剪力1442890144289447573224是最大剪力143710143711090713177是9最小剪力1666830166683690722413是最大剪力14669513007159701181368806是10最小剪力1778482491420276387422319是最大剪力1913721778520915758267359是11最小剪力191372245122158831039912076是最大剪力2773542676730412172364203是12最小剪力28329433563316857119104266是最大剪力28215336121318273855823719是13最小剪力299253419613412141337332551是最大剪力28572928186313915946953315是14最小剪力285729281863139151431862192是最大剪力29778633573331359103212321是15最小剪力297786335733313591522532176是最大剪力31817643743619161112413253是16最小剪力31817643743619161620732233是最大剪力34010851493915971188013296是17最小剪力34010851493915971701932301是最大剪力364471569384214091260823342是18最小剪力364471569384214091780282367是最大剪力388935641194530541333413398是19最小剪力388935641194530541871362421是20最大剪力414347667674811131404863425是22最小剪力41434766767481113194862469是從表212中可看出，各截面的最大、最小剪力抗力均大于設(shè)計(jì)剪力，因此主梁的斜截面抗剪承載能力滿足要求。35主梁各截面正常使用極限狀態(tài)下抗裂性驗(yàn)算公橋規(guī)（JTGD622004）第631條規(guī)定正截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，對全預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下（21）08STPC斜截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，對全預(yù)應(yīng)力現(xiàn)TP澆混凝土構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合下（22）04TPTKF式（21）（22）中在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；ST扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)PC壓應(yīng)力；由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力；TP混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對C55混凝土，取。TK274TKFMPA因此，荷載短期效應(yīng)組合下主梁的正拉應(yīng)力，主拉應(yīng)力為08STPC。1TPMPA85979485450201（A）上、下緣截面最小正應(yīng)力231010（B）截面最小主應(yīng)力圖2131162單元正常使用極限狀態(tài)荷載短期效應(yīng)組合應(yīng)力表從圖213可看出，正常使用極限狀態(tài)荷載短期效應(yīng)組合主梁單元上緣最大正拉應(yīng)力為02MPA，可認(rèn)為拉應(yīng)力滿足要求；下緣最大正拉應(yīng)力大于0，均滿足規(guī)范要求。各單元的最大主拉應(yīng)力為10MPA，滿足規(guī)范要求。36預(yù)拱度設(shè)置公預(yù)規(guī)（JTGD622004）第653條規(guī)定鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按荷載短期效應(yīng)組合并考慮長期效應(yīng)的影響計(jì)算的撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度處不應(yīng)超過計(jì)算跨徑的1/600。表214消除結(jié)構(gòu)自重后撓度長期效應(yīng)值表截面位置節(jié)點(diǎn)號消除結(jié)構(gòu)自重后撓度長期效應(yīng)值MM撓度限值L/600，MM第2跨跨中443612167第3跨跨中823862167第4跨跨中1203622167從表210可看出，消除自重后撓度的長期效應(yīng)值均小于L/600，滿足規(guī)范要求。公預(yù)規(guī)（JTGD622004）第655條規(guī)定當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度時(shí)應(yīng)設(shè)預(yù)拱度，其值應(yīng)按該項(xiàng)荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長期反拱值之差采用；當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度時(shí)，可不設(shè)預(yù)拱度。24表215跨中節(jié)點(diǎn)預(yù)拱度表截面位置節(jié)點(diǎn)號預(yù)加應(yīng)力效應(yīng)長期撓度MM荷載短期效應(yīng)組合長期撓度MM預(yù)拱度MM第2跨跨中447571120第3跨跨中825864620第4跨跨中1207671920考慮到跨中的收縮、徐變撓度，在主梁中跨跨中均設(shè)2CM的預(yù)拱度。37主梁施工階段截面應(yīng)力驗(yàn)算公預(yù)規(guī)JTGD622004第728條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下應(yīng)驗(yàn)算其截面邊緣混凝土的法向壓應(yīng)力和法向拉應(yīng)力。法向壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定2507TCCKF對于C55混凝土，混凝土的強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85時(shí)方35CKFMPA可張拉預(yù)應(yīng)力筋，因此有2607821TC由728條規(guī)定，拉應(yīng)力，對于C55混凝土，07TCTKF274TKFMPA混凝土的強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85時(shí)方可張拉預(yù)應(yīng)力筋，因此有27078524163TCMPA456784950123456789012634578690172345768901925圖24最大懸臂施工階段主梁截面上緣與下緣正應(yīng)力從圖24可看出，最大懸臂施工階段主梁各截面上緣的最大正壓應(yīng)力為119MPA，無拉應(yīng)力；截面下緣最大壓應(yīng)力為72MPA，無拉應(yīng)力，均滿足規(guī)范要求。15191914圖25成橋階段主梁截面上緣與下緣正應(yīng)力從圖25可看出，成橋階段各主梁截面上緣的最大正壓應(yīng)力為114MPA，無拉應(yīng)力；下緣截面最大壓應(yīng)力為119MPA，無拉應(yīng)力，均滿足規(guī)范要求。第四部分施工監(jiān)測量測結(jié)果及其分析41儀器2642掛籃試驗(yàn)的步驟1掛籃安裝到位，安裝號塊模板，此時(shí)立模標(biāo)高控制點(diǎn)高程見下圖注此立模標(biāo)高控制點(diǎn)為各節(jié)段施工時(shí)箱梁頂面中軸線上前懸端的高程值。2底板標(biāo)高按照掛籃標(biāo)高控制點(diǎn)高程與主梁斷面設(shè)計(jì)高度推算，單位M計(jì)；3測點(diǎn)采用16的短鋼筋制作，鋼筋底端置于模板控制點(diǎn)上，并固定鋼筋籠上，頂部磨圓露出砼面2CM，采用紅油漆標(biāo)記，1鋼筋長度37CM，作為橫披控制點(diǎn)及高程控制點(diǎn)；2鋼筋長度30CM，作為軸線、橫披及高程控制點(diǎn)、3鋼筋長度37CM，作為橫披控制點(diǎn)及高程控制點(diǎn)；4鋼筋作為軸線、高程控制點(diǎn)；4澆筑混凝土前立模標(biāo)高控制點(diǎn)標(biāo)高；5張拉縱向預(yù)應(yīng)力筋后，掛籃安裝前，選取溫度穩(wěn)定的時(shí)段進(jìn)行應(yīng)力、標(biāo)高、溫度的施工控制測試。備注所給立模標(biāo)高控制點(diǎn)及測量標(biāo)記如下圖（單位CM）所示，模板高程允許誤差為0MM5MM單位塊塊（預(yù)抬值CM（預(yù)抬值CM27施工單位監(jiān)理單位監(jiān)控單位43掛籃靜載試驗(yàn)掛籃拼裝完畢后，必須進(jìn)行靜載試驗(yàn)，以測定結(jié)構(gòu)彈性和非彈性變形值，驗(yàn)證掛籃各部分結(jié)構(gòu)安全性的同時(shí)并為逐段立模標(biāo)高提供可靠數(shù)值。塊塊（預(yù)抬值CM（預(yù)抬值CM28測試目的1驗(yàn)掛籃的實(shí)際承載能力、橫向穩(wěn)定性及安全可靠性。2設(shè)計(jì)計(jì)算圖式及技術(shù)參數(shù)進(jìn)行驗(yàn)證。3掛籃的加工、拼裝質(zhì)量進(jìn)行檢驗(yàn)。測試內(nèi)容1設(shè)計(jì)荷載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后錨桿的安全性，測試主桁架前端撓度、后錨端及前吊點(diǎn)的豎向位移。2在超載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后錨桿的安全性，測試主桁架前端撓度及后錨端豎向位移。3在偏載作用下，測試主桁架各桿件，前吊桿及后錨桿安全性，測試主桁架前端撓度及后錨端豎向位移。測試方法1加載值的確定及加載過程為了保證掛籃承載能力滿足使用要求，并有一定的安全儲備，荷載擬加至最大施工荷載12倍。加載實(shí)驗(yàn)應(yīng)模擬4塊箱梁荷載，按砼施工順序分級加載試驗(yàn)，先模擬箱梁底板荷載加載，然后再加上腹板荷載，最后加頂板荷載。每級加載時(shí)觀測底籃前橫梁跨中撓度及該處吊帶處撓度，主桁前橫梁吊帶處撓度。加載采用砂袋加載。2撓度測試前端撓度在主梁上固定一個(gè)水準(zhǔn)塔尺的限位槽，立柱處撓度在立桿處貼標(biāo)尺用水準(zhǔn)儀測量，后錨端豎向位移測量同前端。兩邊二片三角桁架的撓度測點(diǎn)均應(yīng)對稱布置，以便比較；中間桁架起橫向穩(wěn)定作用，一般受力較小，但考慮到偏載作用影響，為便于分析結(jié)構(gòu)的性能，在各橫向聯(lián)結(jié)桁架或型鋼的中點(diǎn)上布設(shè)測點(diǎn)，以觀察撓度。44主梁標(biāo)高布置測點(diǎn)主梁每個(gè)節(jié)段上下游梁底各設(shè)一個(gè)測點(diǎn)，梁底測點(diǎn)供底板定位使用，在主梁澆筑完成后，將測點(diǎn)引至梁頂，梁頂測點(diǎn)采用20鋼筋伸至入腹板內(nèi)15M20M，焊接在腹板內(nèi)豎向鋼筋上并伸出梁頂表面30CM左右，在以后的施工過程中必須認(rèn)真保護(hù)。29以下工況的施工測量人員須對梁頂、底的全部標(biāo)高測點(diǎn)的標(biāo)高進(jìn)行測量A掛籃的定位；B澆筑本節(jié)段混凝土后在梁頂預(yù)埋短鋼筋，第二天日出前測量本節(jié)段的梁底標(biāo)高和所有已澆筑梁段梁頂（預(yù)埋短鋼筋頭部）的標(biāo)高；C張拉本節(jié)段預(yù)應(yīng)力鋼筋后測量所有已澆筑梁段梁頂（預(yù)埋短鋼筋頭部）的標(biāo)高。圖11標(biāo)高測點(diǎn)布置示意圖A測點(diǎn)布置每節(jié)段四個(gè)測點(diǎn)，見圖33；B測量儀器精密水準(zhǔn)儀，測量精度在20MM以內(nèi)；C測點(diǎn)制作采用20鋼筋，露出端上部加工磨圓并涂上紅漆，高出梁頂表面混凝土面約30CM。圖12測點(diǎn)布設(shè)、標(biāo)高測量圖例45各施工階段應(yīng)力應(yīng)變及其高程實(shí)測值與計(jì)算值比較30箱梁13、14特征點(diǎn)高程表節(jié)點(diǎn)編號截面編號樁號A點(diǎn)高程底板厚梁高B點(diǎn)高程7116ZK0525620012439360323212407367215ZK0526060012437820325324712405357314ZK0526500012436280338336312402657413ZK0526940012434740358353812399367512ZK052738001243320383376712395537611ZK0527820012431660414404712391197710ZK052826001243012045143761238636789ZK052870001242858049347521238106798ZK05290500124273505350831237652807ZK0529400012426130575443123717816ZK05297500124249061358311236659825ZK05301000124236806662461236122834ZK053045001242245070966881235557843ZK053080001242123076171561234967852ZK0531150012420816765123435861ZK053150001241878087481691233709墩邊K0531650012418258412334258713墩K0532000012417031841233303墩邊K0532350012415884123318881ZK053250001241528087481691233359892ZK05328500124140508167651233755903ZK053320001241283076171561234127914ZK05335500124116070966881234472925ZK0533900012410380666246123479231936ZK053425001240915061358311235084947ZK0534600012407930575443123535958ZK0534950012406705350831235587969ZK0535300012405480493475212357969710ZK0535740012403940451437612360189811ZK053618001240240414404712361939912ZK05366200124008603833767123631910013ZK05370600123993203583538123639410114ZK05375000123977803383363123641510215ZK05379400123962403253247123637710316ZK053838001239470323212362710416ZK05386200123938603232123618610515ZK05390600123923203253247123598510614ZK05395000123907803383363123571510713ZK05399400123892403583538123538610812ZK0540380012387703833767123500310911ZK05408200123861604144047123456911010ZK0541260012384620451437612340861119ZK0541700012383080493475212335561128ZK054205001238185053508312331021137ZK05424000123806305754431232621146ZK054275001237940613583112321091155ZK054310001237818066624612315721164ZK0543450012376950709668812310071173ZK0543800012375730761715612304171182ZK054415001237450816765122981191ZK054450001237328087481691229159墩邊K05446500123727584122887512014墩K054500001237153184122875332墩邊K05453500123703841228631211BK0545500012369780874816912288091222BK054585001236855081676512292051233BK0546200012367330761715612295771244BK054655001236610709668812299221255BK054690001236488066624612302421266BK0547250012363650613583112305341277BK0547600012362430575443123081288BK05479500123612053508312310371299BK05483000123599804934752123124613010BK05487400123584404514376123146813111BK0549180012356904144047123164313212BK05496200123553603833767123176913313BK05500600123538203583538123184413414BK05505000123522803383363123186513515BK05509400123507403253247123182713616BK055138001234920323212317213717BK05516200123483603232123163613818BK05520840123467303232123147313919BK05522840123460307232123140314020BK055248401234534321231334說明各點(diǎn)高程不含施工預(yù)拱度。33從以上各表可以看出，T型結(jié)構(gòu)箱型梁應(yīng)力計(jì)算值隨著荷載的增加，同一測點(diǎn)的應(yīng)力也有不斷增加的趨勢，計(jì)算數(shù)據(jù)表現(xiàn)出一定的規(guī)律性，比較分析實(shí)測值和計(jì)算值，在各個(gè)施工階段的應(yīng)力實(shí)測數(shù)據(jù)普遍小于計(jì)算值，但數(shù)值變化6張拉后5張拉后5澆注完2011051028851092288044澆注完20110503304763227230519309383張拉后20110429302153澆注完2011042530167304651張拉后20110412305783084132448314953093231143打完灰初值20110408299013019331904317023104631246狀態(tài)日期926124926118926148926038926040926088位置左中右左中右14左幅梁底梁頂備注狀態(tài)日期926129926022926117925974926142926045位置左中右左中右打完