安徽機電職業(yè)技術(shù)學院機械制造工藝與機床夾具方套的工裝設計___說明書

安 徽 機 電 職 業(yè) 技 術(shù) 學 院 課 程 設 計 課 程 機械制造工藝與機床夾具 題 目 方套 的工裝設計 系 部 機械工程系 班 級 姓 名 學 號 指導教師 設計時間 目錄 目錄 設計任務書 . 課程設計說明書正文 . 緒論 . 一 . 零件的分析 (一 ) 零件作用 . （二） 零件的工藝分 析 二 .工藝規(guī) 程設計 . (一 )確定毛坯的制造形式 . （二） 基面的選 擇 . （三） 制定工藝路線 （四） 確定 毛坯 的加工余量及毛胚尺寸，設計 毛坯 零件綜圖合 . （五）工序尺寸的確定 . (六 )確定切削用量及基本工時 . 三 專用夾具設計 . . （一）設計主旨 . (二 )夾具設計 四 . 課程設計心得體會 . 致謝 參考文獻 . 設計任務書 安 徽 機 電 職 業(yè) 技 術(shù) 學 院 機械制造工藝 學課程設計任務書 設計 題目 設計“方套”零件的機械加工工藝規(guī) 程及工藝裝置 （生產(chǎn)綱領(lǐng)： 5000） 設計內(nèi)容 ： 1、產(chǎn)品零件圖 2、產(chǎn)品毛坯圖 3、機械加工工藝過程卡片 4、機械加工工序卡片 5、夾具設計裝配圖 6、夾具設計零件圖 7、課程設計說明書 班級： 機制 3062 設計者： 劉武 指導教師 ： 鮑教授 教研室主任： 年 月 日 緒論 機械加工工藝與工裝課程設計是學生學完了機械制造工藝與裝備課程后，對機械加工工藝過程、機械加工工藝和機床 夾具結(jié)構(gòu)進一步了解的練習性的教學環(huán)節(jié)，是學習深化與升華的重要過程，是對學生綜合素質(zhì)與工程實踐的能力培養(yǎng) 應在指導教師指導下獨立完成一項給定的設計任務，編寫符合要求的設計說明書，并正確繪制有關(guān)圖表。 在課程設計工作中，應綜合運用多學科的理論、知識與技能，分析與解決工程問題。 應學會依據(jù)技術(shù)課題任務，進行資料的調(diào)研、收集、加工與整理和正確使用工具書；培養(yǎng)學生掌握有關(guān)工程設計的程序、方法與技術(shù)規(guī)范，提高工程設計計算、圖紙繪制、編寫技術(shù)文件的能力；培養(yǎng)學生掌握實驗、測試等科學研究的基本方法；鍛煉學生分析與解決工程實 際問題的能力。 通過課程設計，應能樹立正確的設計思想；培養(yǎng)學生嚴肅認真的科學態(tài)度和嚴謹求實的工作作風；在工作設計中，應能樹立正確的工程意識與經(jīng)濟意識，樹立正確的生產(chǎn)觀點、經(jīng)濟觀點與全局觀點 該課程設計是學完本課程之后的一項重要的實踐，是我們步入社會的一次深刻的鏈接，考察了我們獨立設計，計算，繪圖和分析的能力，同時提高了我們查閱各種設計手冊的能力，通過該課程設計我們了解了夾具設計的一般步驟，需要用到的一些結(jié)構(gòu)都需要我們認真查閱后繪制到圖紙上，通過課程設計我們學會了很多課本上沒有的知識。 一、 零 件的分析 （ 如 圖 1所示 方套 零件 圖 ，下面就該零件的工藝分析過程進行分析） 圖 1 (一 ) 零件作用 題目所給的零件方套用于其他零件的配合，要求有一定精度要求及適當剛度與強度，材料為 45 鋼 方槽位聯(lián)接結(jié)面用于呈受傳遞力之用。 （二） 零件的工藝分 析 方套零件主要 有以 方孔和以 深孔為中心的倆組加工表面。 1， 是以 方孔為中心的加工表面 。 這組加工表面 有 方孔面上頂面，凸臺面 及其周圍的 5 個直徑為 8.5 的（直徑為 14 的）孔面。 2. 以 深孔為中心的加工表面， 兩側(cè)面及底面，與底面成 26 度的斜面。 二 .工藝規(guī)程設計 (一 )確定毛坯的制造形式 零件的材料為 45 鋼，要求有一定的強度要求，輪廓尺寸不大，且形狀亦不太復雜，又屬大批大料生產(chǎn)，做毛坯可采用模鍛成型。 毛坯尺寸通過查表與計算加工余量后決定。 （二） 基面的選 擇 就 基面的選 擇是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一。基面選擇正確、合理，可以保證加工質(zhì)量，提高生產(chǎn) 率。否則會使加工過程出現(xiàn)許多問題，產(chǎn)生廢品，使生產(chǎn)無法進行。 1. 粗基準的選擇 按照促基準的選擇原則，為保證不加工面和加工面的位置 要求，應選擇不加工面為粗基準，故此處應選擇 B 面為粗基準銑 A 面，在以銑好的 A面作為基準銑 B 面，這樣符合互為基準的原則。 2. 精基準的選擇 精基準的選擇主要應該考慮基準重合的問題 。當工序基準與設計基準不重合 時，應進行尺寸換算。主要以加工好的 A 面作為基準。 （三） 制定工藝路線 制定工藝 路線應當使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術(shù)要求能得到合理的保證。生產(chǎn)綱領(lǐng)以確定為大批大量生產(chǎn)的條件下，可采用萬能機床配以專用夾具， 并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率。還應考慮經(jīng)濟，以降低生產(chǎn)成本。 1、工藝路線方案一 工序 1：模鍛 工序 2：熱處理（正火） 工序 3：銑 A 面 工序 4：銑 B 面 工序 5：銑 凸臺 R53 圓弧面 工序 6：銑左右兩側(cè)面 工序 7：銑下 側(cè) 面 工序 8：銑上 側(cè) 面及與圓弧 R67 相交的 臺階 面 工序 9：銑 30 的 方槽 工序 10：倒角 工序 11：鉆 90 度鎖緊螺釘孔 工序 12：用麻花鉆鉆 5x 8.5 孔鉆通 工序 13：用 锪 孔鉆 锪 5X 14 的孔 工序 14：用深孔鉆鉆 8 的孔 工序 15：絞 8 的孔 工序 16：去毛刺 工序 17：檢驗 工序 18：入庫 2、工藝路線方案二 工序 1：模鍛 工序 2：熱處理（正火） 工 序 3：銑 A 面 工序 4：銑 B 面 工序 5：銑凸臺 R53 圓弧面 工序 6：銑左右兩側(cè)面及下側(cè)面 工序 7：銑上側(cè)面及與圓弧 R67 相交的臺階面 工序 8：銑 30 的方槽 工序 9：倒角 工序 10：鉆 90 度鎖緊螺釘孔 工序 11：用麻花鉆鉆 5x 8.5 孔鉆通 工序 12：用 锪 孔鉆 锪 5X 14 的孔 工序 13：用深孔鉆鉆、絞 8 的孔 工序 14：去毛刺 工序 15：檢驗 工序 16：入庫 3、工藝方案的比較與分析 上述兩種方案 均無原則性錯誤，但方案一工序太分散不利于提高加工精度及生產(chǎn)率，方案二比方案一工序集中減少了裝夾次數(shù)有利于提 高加工精度及生產(chǎn)率， 考慮到 便與裝夾和 提高加工精度及生產(chǎn)率所以 確定 方案為。 工序 1：模鍛 工序 2：熱處理（正火） 工序 3：銑 A 面 工序 4：銑 B 面 工序 5：銑凸臺 R53 圓弧面 工序 6：銑左右兩側(cè)面 工序 7：銑下端面 工序 8：銑上側(cè)面及與圓弧 R67 相交的臺階面 工序 9：銑 30 的方槽 工序 10：倒角 工序 11：鉆 90 度鎖緊螺釘孔 工序 12：用麻花鉆鉆 5x 8.5 孔鉆通 工序 13：用 锪 孔鉆 锪 5X 14 的孔 工序 14：用深孔鉆鉆、絞 8 的孔 工序 15：去毛刺 工序 16：檢驗 工序 17：入庫 （四） 確定 毛坯 的加工余 量及毛胚尺寸，設計 毛坯 零件綜合圖 (1) 確定機械加工余量：鋼質(zhì)模鍛件的機械加工余量按有關(guān)標準確定。確定時根據(jù)估算的鍛件質(zhì)量、加工精度及鍛件形狀復雜系數(shù)，由附表 1 可查的除孔外表面加工余量。 1 鍛 件 質(zhì) 量 ： 零 件 質(zhì) 量 m= v 7.88x(8x8x3.3-3x3.5x3.3-3.14x0.4x0.4x8-3.14x0.7x0.7x3-0.3x3.4x8-0.5x2.8x8)=1.17kg 由零件質(zhì)量估算 毛坯質(zhì)量 為 2.0kg。 2 加工精度 ：零件的各表面均為一般加工精度。 3 鍛件形狀復雜系數(shù) S 為 S=M 鍛件 /M 外輪廓包容體 M 外輪廓包容體 =lxlxhx =8.4x8.4x3.7x7.85 2050g=2.05kg 故 S=2/2.05 0.976 按下表 1查得形狀復雜系數(shù)為 S，屬一般級別 F1。 表 1鍛件形狀復雜系數(shù) S 級別 S值范圍 級別 S值范圍 簡單 一級 S10.63 1 S20.32 0.63 較復雜 復雜 S30.16 0.32 S4=0.16 4 機械加工余量：根據(jù)鍛件質(zhì)量， F1,S1，查【 1】中附表 1 得該零件的單邊余量：厚度方向為 1.7-2.0mm，水平方向為 1.7-2.2mm。 （ 2）確定毛坯尺寸：因該零件機械加工表面粗糙度要求均為 Ra=12.8mm。故單邊加工余量均取 2mm，則毛坯尺寸見下表 2 表 2 方套毛坯（鍛件）尺寸 /mm 零件尺寸 單面加工余量 鍛件尺寸 80 0-0.1 33 30 0.1+0.2 2 2 2 82 37 26 （ 3）設計毛坯的零件綜合圖。 1 確定毛坯尺寸公差：毛坯尺寸公差根據(jù)鍛件質(zhì)量、 形狀復雜 系數(shù)分模線形狀種類及鍛件精度等級從手冊中查得。本零件鍛件質(zhì)量 2.0kg，形狀復雜系數(shù)為 S1，45 號鋼含碳量為 0.42% 0.50%，其中最高含碳量為 0.5%，按表 3 查得鍛件材料系數(shù)為 M1，采取平直線分模，鍛件為普通精度等級，則毛坯公差可從【 1】中附表 2、附表 3 查得，列表 4 表 3 級別 鋼的最高含碳量 合金鋼的最高含碳量 M1 M2 =0.65% =3.0% 表 4 方套毛坯（鍛件）尺寸允許偏差 /mm 鍛件尺寸 偏差 根據(jù) 33 +1.0 0.4 附表 3 84 +1.4 0.6 附表 2 26 +1.1 0.6 附表 2 2 確定圓角半徑：本鍛件 H/B 皆小于 2；故可用 下式計算 圓角半徑 r=0.05H+0.5 為簡化起見，以最大 H 計算 r=(0.05x37+0.5)mm=2.35mm (取 r=2.5mm) 3 確定拔模角度： L/B=84/84=1 H=37/84=0.44 查【 1】中附表 4 得 a=5 度 4 確定分模位置；由毛坯圖所示 5 確定毛坯熱處理形式。鋼質(zhì)毛坯經(jīng)鍛造后應安排正火，以消除殘余的鍛造應力，并細化，均勻組織， 從而改善其加工性能。 五、工序尺寸的確定 因 該零件 圖的精度要求不高，每個加工面經(jīng)過一道工序加工均能達到圖紙所示的要求的尺寸，形狀，位置，精度。 工序號 工序尺寸 3 35 4 33 5 530-0.07 6 800-0.1 8 30+0.2+0.1 11 5x8.5 12 5x14 13 80+0.04 (六 )確定切削用量及基本工時 加工條件 ： 45 鋼正火 ，模鍛 ， b=650MP 工序 3：銑 A 面 選用機床 x51，銑刀 為鑲齒套式端面銑刀 （高速鋼） ,外經(jīng)為 100mm，齒數(shù) z 為 20 見 2中表 3.1 37 , 每齒 進給量 0.04mm=fz=0.06mm ，取 fz=0.05mm/z 見 【 3】 中表 2-21 切削速度 20m/min= vc =45m/min ， 取 vc=30m/min 見【 3】中表 2-22 ns=1000 vc/d=1000x30/x100 r/min=95.6r/min ,按機床選取 nw=100r/min 見【 3】中表 3-9 故實際切削速度 v=dnw/1000=x100x100/1000 m/min=31.5 m/min 工作臺的每分鐘進給量 fm= fzznw=0.05x20x100 mm/min=100mm/min 查機床說明書及【 2】中表 4.2 37，剛好有 fm=100 mm/min 故直接選用。 切削工時： tm=L/fm=(l+l1+l2+l3+d)/fm =(80+10+10+100)/100 min=2min 工序 4：銑 B 面 選用機床 x51，銑刀 為鑲齒套式端面銑刀（高速鋼） ,外經(jīng)為 100mm，齒數(shù) z 為 20 見 2中表 3.1-37 每齒 進給量 0.04mm=fz=0.06mm ，取 fz=0.05mm/z 見【 3】中表 2-21 切削速度 20m/min= vc =45m/min ，取 vc=30m/min 見【 3】中表 2-22 ns=1000 vc/d=1000x30/x100 r/min=95.6r/min ,按機床選取 nw=100r/min 見【 3】中表 3-9 故實際切削速度 v=dnw/1000=x100x100/1000 m/min=31.5 m/min 工作臺的每分鐘進給量 fm= fzznw=0.05x10x100 mm/min=50 mm/min 查機床說明書及【 2】中表 4.2 37，剛好有 fm=50 mm/min 故直接選用。 切削工時： tm=L/fm=(l+l1+l2+l3+d)/fm =(80+10+10+100)/50 min=4 min 工序 5：銑凸臺 R53 圓弧面 選用機床 xK5032 立式升降臺數(shù)控銑床，銑刀為立銑刀 26 L=100mm 見【 2】中表 3.1-29 取 F=100 mm/min N=800 r/min v=dN/1000=x26x800/1000 m/min=65.31 m/min 銑刀的行程：作圖計算 L=l+l1+l2+l3=900 切削工時： tm=L/F=900/100 min=9 min 工序 6：銑左右兩側(cè)面 選用機床 x51 銑刀為立銑刀（高速鋼） 10 齒數(shù) z 為 4 每齒 進給量 0.1mm=fz=0.15mm ，取 fz=0.12mm/z 見【 3】中表 2-21 每轉(zhuǎn)進給量 f= fzZ=0.12x4 mm/r=0.48mm/r 切削速度 20m/min= vc =45m/min ，取 vc=20m/min 見【 3】中表 2-22 ns=1000 vc/d=1000x20/x10 r/min=636 r/min ,按機床選取 nw=590 r/min 故實際切削速度 v=dnw/1000=x10x590/1000 m/min=18.5 m/min 切削工時： tm=2(l+l1+l2)/fnw =2(80+1515)/0.48x590 min =0.78 min 工序 7：銑下端面 選用機床 x51 銑刀為立銑刀（高速鋼） 10 齒數(shù) z 為 4 每齒 進給量 0.1mm=fz=0.15mm ，取 fz=0.12mm/z 見【 3】中表 2-21 每轉(zhuǎn)進給量 f= fzZ=0.12x4 mm/r=0.48mm/r 切削速度 20m/min= vc =45m/min ，取 vc=20m/min 見【 3】中表 2-22 ns=1000 vc/d=1000x20/x10 r/min=636 r/min ,按機床選取 nw=590 r/min 故實際切削速度 v=dnw/1000=x10x590/1000 m/min=18.5 m/min 切削工時： tm=(l+l1+l2)/fnw =(80+1515)/0.48x590 min =0.39 min 工序 8：銑上側(cè)面及與圓弧 R67 相交的臺階面 選用機床 x51 銑刀為立銑刀（高速鋼） 10 齒數(shù) z 為 4 (1) 工步 1： 銑上側(cè)面 每齒 進給量 0.1mm=fz=0.15mm ，取 fz=0.12mm/z 見【 3】中表 2-21 每轉(zhuǎn)進給量 f= fzZ=0.12x4 mm/r=0.48mm/r 切削速度 20m/min= vc =45m/min ，取 vc=20m/min 見【 3】中表 2-22 ns=1000 vc/d=1000x20/x10 r/min=636 r/min ,按機床選取 nw=590 r/min 故實際切削速度 v=dnw/1000=x10x590/1000 m/min=18.5 m/min 切削工時： t1=(l+l1+l2)/fnw =(80+1515)/0.48x590 min =0.39 min (2) 工步 2： 銑與圓弧 R67 相交的臺階面 每齒 進給量 0.1mm=fz=0.15mm ，取 fz=0.12mm/z 見【 3】中表 2-21 每轉(zhuǎn)進給量 f= fzZ=0.12x4 mm/r=0.48mm/r 切削速度 20m/min= vc =45m/min ，取 vc=20m/min 見【 3】中表 2-22 ns=1000 vc/d=1000x20/x10 r/min=636 r/min ,按機床選取 nw=590 r/min 故實際切削速度 v=dnw/1000=x10x590/1000 m/min=18.5 m/min 切削工時： t2=(l+l1+l2)/fnw =(80+1515)/0.48x590 min =0.39 min 則總切削工時： tm=t1+t2=0.39+0.39 min=0.78 min 工 序 9：銑 30+0.2+0.1的方槽 選用機床 x63 高速鋼鑲齒三面刃 銑刀 160mm L=30mm 齒數(shù) z 為 26 每齒 進給量 0.04mm=fz=0.06mm ，取 fz=0.05mm/z 見【 3】中表 2-21 每轉(zhuǎn)進給量 f= fzZ=0.05x26 mm/r=1.3mm/r 切削速度 20m/min= vc =45m/min ，取 vc=30m/min 見【 3】中表 2-22 ns=1000 vc/d=1000x30/x160 r/min=59.7 r/min ,按機床選取 nw=60r/min 故實際切削速度 v=dnw/1000=x160x60/1000 m/min=30.14 m/min 切削工時： tm=(l+l1+l2+d)/fnw =(33+20+10+160)/1.3x60 min =2.86 min 其中 : 切入 l1=20mm 切出 l2=10mm ,l=33mm , d=160mm 工序 10：倒角 選用機床 x51 銑刀為立銑刀（高速鋼） 10 齒數(shù) z 為 4 每齒 進給量 0.1mm=fz=0.15mm ，取 fz=0.12mm/z 見【 3】中表 2-21 每轉(zhuǎn)進 給量 f= fzZ=0.12x4 mm/r=0.48mm/r 切削速度 20m/min= vc =45m/min ，取 vc=20m/min 見【 3】中表 2-22 ns=1000 vc/d=1000x20/x10 r/min=636 r/min ,按機床選取 nw=590 r/min 故實際切削速度 v=dnw/1000=x10x590/1000 m/min=18.5 m/min 作圖計算銑刀的路徑 L=2（ l1+l2+l3+l4+l5+l6） =2（ 5.7+10+10+12+10+10）=105.4 mm 則切削工時： tm=L/fnw =105.4/0.48x590 min=0.38min 工序 11：鉆 90 度鎖緊螺釘孔 選用機床 Z525 8 的沉頭孔鉆 進給量 f =0.20mm/r 見【 3】中表 2-23 切削速度取 vc=30m/min 見【 3】中表 2-20 ns=1000 vc/d=1000x30/x8 r/min=1194 r/min ,按機床選取 nw=960r/min 見【 3】中表 3-9 故實際切削速度 v=dnw/1000=x8x960/1000 m/min=24.12m/min 切削工時： tm=(l+l1)/fnw =(5+3)/0.20x960min =0.042 min 工序 12：用麻花鉆鉆 5x 8.5 孔鉆通 選用機床 Z525 8.5 的麻花鉆 進給量 f =0.20mm/r 見【 3】中表 2-23 切削速度取 vc=30m/min 見【 3】中表 2-20 ns=1000 vc/d=1000x30/x8.5 r/min=1124 r/min ,按機床選取 nw=960r/min 見【 3】中表 3-9 故實際切削速度 v=dnw/1000=x8.5x960/1000 m/min=25.6m/min 切削工時： tm=(l+l1+l2)/fnw =(30+6+3)/0.20x960 min =0.2 min 其中 : 切入 l1=6mm 切出 l2=3mm ,l=30mm 工序 13：用 锪 孔鉆 锪 5X 14 的孔 選用機床 Z525 14 的 锪 孔鉆 根據(jù)有關(guān)資料， 锪 孔時進給量及 切削速度均為鉆孔式的 1/2 1/3 故進給量 f =0.4xf 鉆 =0.4x0.32=0.128mm/r 取 f =0.13mm/r 切削速度取 vc=40x1/3 m/min=13.33 m/min ns=1000 vc/d=1000x13.3/x14r/min=302.5 r/min ,按機床選取 nw=272r/min 見【 3】中表 3-9 故實際切削速度 v=dnw/1000=x14x272/1000 m/min=11.96m/min 切削工時： tm=(l+l1)/fnw =(25+5)/272x0.13 min =0.84 min 其中 : 切入 l1=5mm , l=25mm 工序 14：用深 孔鉆鉆、絞 8 的孔 選用機床 Z525 8 的麻花鉆 及 8 的鉸刀 (1) 工步 1： 用深孔鉆鉆 8 的孔 進給量 f =0.20mm/r 見【 3】中表 2-23 切削速度取 vc=30m/min 見【 3】中表 2-20 ns=1000 vc/d=1000x30/x8 r/min=1194r/min ,按機床選取 nw=960r/min 見【 3】中表 3-9 故實際切削速度 v=dnw/1000=x8x960/1000 m/min=24.12m/min 切削工時： tm=(l+l1+l2)/fnw =(80+10+4)/0.20x960 min =0.49 min 其中 : 切入 l1=10mm切出 l2=4mm ,l=80mm (2) 工步 2： 絞 8 的孔 進給量 f =2f 鉆 =2x0.20=0.40 mm/r 切削速度取 vc=(1/21/3)v 鉆 取 vc=0.4v 鉆 =0.4x30 m/min=12 m/min 見【 3】中表 2-20 ns=1000 vc/d=1000x12/x8 r/min=477r/min ,按機床選取 nw=392r/min 見【 3】中表 3-9 故實際切削速度 v=dnw/1000=x8x392/1000 m/min=9.85m/min 切削工時： tm=(l+l1+l2)/fnw =(80+10+4)/0.40x392min =0.599min 其中 : 切入 l1=10mm切出 l2=4mm ,l=80mm 三、專用夾具設計 為了提高勞動效率，保證加工質(zhì)量，降低勞動強度，通常需要設計專用夾具。 經(jīng)過和指導老師協(xié)商，決定設計第九道工序 銑 30+0.2+0.1 mm 的方槽 的銑床夾具。本夾具用于 x63 臥式銑床。 高速 鋼鑲齒三面刃銑刀 。 （一）設計主旨 本夾具主要用來粗 銑深 30+0.2+0.mm，寬 30+0.2+0.mm 的 方 槽，因為采用直徑為160mm 的 高速鋼鑲齒三面刃銑刀 銑削 30+0.2+0.1 mm的方槽 ,因此，在本道工序加工時，主要應考慮 如何提高勞動生產(chǎn)效率，降低勞動強度。 （二）夾具設計 1、定位基準的選擇 經(jīng)分析可知，由于 32孔和其兩端面已經(jīng)經(jīng)過精加工，且采用 32孔定位便于保證加工質(zhì)量和位置要求，避免了夾具在結(jié)構(gòu)上過于復雜，因此采用 32 的孔作為主要定位基準面。為了保證加工強度采用輔助 支承。 2、切削力及夾緊力的計算 切削刀具： 高速鋼鑲齒三面刃銑刀 ， 160mm， z=26，則 F= f ffzyf enfz/doqfnwf 式中， f=650， =2 f=1.0 fz=0.05 yf=0.65 e=6 nf=0.83 z=26 do=160 qf=0.83 n=475 wf=0 F=30 3 0.0260.65 60.83 20/800.83 4750=19.56N 水 平分力： FH=1.1F=1.1 19.56=21.516N 垂直分力： FV=0.3F=0.3 19.56=5.868N 夾緊力計算： Fj=KF 計 其中 F 計 =21.516N,K=K1K2K3K4 , K1 基本安全系數(shù)， K1=1.5； K2 加工性質(zhì)系數(shù)， K2=1.1； K3 刀具鈍化系數(shù)， K3=1.1； K4 斷續(xù)切削系數(shù)， K4=1.1。 則 Fj=KF 計 =1.5 1.1 1.1 1.1 21.516=42.96N 因此，夾緊力大于切削力，故本夾具可安全工作。 3、定位誤差分析 、定 位元件尺寸及公差的確定。本夾具的主要定位元件為 32 的短心軸和相應的平面，因此該定位軸的尺寸與公差與相配的孔的尺寸公差相同，即為 32H8。 、基準不重合誤差：因其定位基準和工序基準不重合，因此存在基準不重合誤差。為自由誤差，