景德鎮(zhèn)至鷹潭高速公路D3標(biāo)段連續(xù)剛構(gòu)橋畢業(yè)論文.doc

目 錄 1 方案擬定及比選 1 1 1 工程建設(shè)背景介紹 1 1 2 工程主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 1 1 3 設(shè)計(jì)方案介紹 1 1 3 1 設(shè)計(jì)方案一 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋 1 1 3 1 設(shè)計(jì)方案二 獨(dú)塔斜拉橋 2 1 4 比選結(jié)果 2 2 橋梁結(jié)構(gòu)主要尺寸擬定 3 2 1 主跨跨徑及截面尺寸的擬定 3 2 1 1 主跨跨徑擬定 3 2 1 2 順橋向梁的尺寸擬定 3 2 1 3 橫橋向的尺寸擬定 3 2 2 材料規(guī)格 4 3 模型建立 5 3 1 結(jié)構(gòu)單元?jiǎng)澐?5 3 1 1 劃分原則 5 3 1 2 劃分結(jié)果 5 3 2 施工過(guò)程模擬 5 3 3 毛截面幾何特性計(jì)算 9 4 全橋內(nèi)力計(jì)算 12 4 1 計(jì)算參數(shù) 12 4 2 內(nèi)力計(jì)算 12 4 2 1 自重作用下的內(nèi)力計(jì)算 12 4 2 2 二期恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算 14 4 2 3 墩臺(tái)不均勻沉降引起的次內(nèi)力計(jì)算 15 4 2 4 溫度對(duì)結(jié)構(gòu)的影響 17 4 2 5 混凝土徐變 收縮對(duì)結(jié)構(gòu)的影響 21 4 2 6 活載內(nèi)力計(jì)算 23 4 3 作用效應(yīng)組合 29 4 3 1 作用 29 4 3 2 組合原理及規(guī)律 29 4 4 施工階段分析 33 5 預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)計(jì)及截面特性計(jì)算 36 5 1 按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量 36 5 2 預(yù)應(yīng)力筋估算結(jié)果 37 5 3 換算截面幾何特性值計(jì)算 39 6 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 42 6 1 預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間摩擦引起的應(yīng)力損失 1l 42 6 2 錨具變形 預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失 2l 44 6 3 混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí) 預(yù)應(yīng)力筋和臺(tái)座之間溫差引起的應(yīng)力損失 3l 45 6 4 混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失 4l 45 6 5 由鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失的終極值 5l 46 6 6 由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l 47 6 7 有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算 48 7 截面驗(yàn)算 49 7 1 承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算 49 7 1 1 使用階段正截面抗彎驗(yàn)算 49 7 1 2 使用階段斜截面抗剪驗(yàn)算 55 7 2 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 60 7 2 1 使用階段正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算 60 7 2 2 施工階段正截面法向應(yīng)力驗(yàn)算 61 7 2 3 使用階段正截面抗裂驗(yàn)算 62 7 2 4 使用階段斜截面抗裂驗(yàn)算 62 7 2 5 變形驗(yàn)算 62 參考文獻(xiàn) 64 致謝 65 附表 66 附件 85 開(kāi)題報(bào)告 85 外文文獻(xiàn)原文及譯文 85 1 方案擬定及比選 1 1 工程建設(shè)背景介紹 徐家信江特大橋是江西景德鎮(zhèn)至鷹潭高速公路D3標(biāo)段中一座重要的控制過(guò)程 大橋 全長(zhǎng)1385米 全橋由主橋 副孔及引橋三部分組成 由北至南橋面縱坡分別為1 696 至 2 207 設(shè)計(jì)為雙幅單向行駛 1 2 工程主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 道路等級(jí) 高速公路 設(shè)計(jì)菏載 公路 I級(jí) 設(shè)計(jì)車(chē)速 100km h 設(shè)計(jì)車(chē)道 每幅單向兩車(chē)道 橋面寬 橫橋向分為左右兩幅完全獨(dú)立且對(duì)稱的橋 每幅橋面凈寬10 75m 1 3 設(shè)計(jì)方案介紹 1 3 1 設(shè)計(jì)方案一 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋是連續(xù)梁橋與 T 形剛構(gòu)橋的組合體系 也稱墩梁固結(jié)的 連續(xù)梁橋 大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋結(jié)構(gòu)的受力特點(diǎn)主要為 梁體連續(xù) 墩 梁 基礎(chǔ)三者 固結(jié)為一個(gè)整體共同受力 在恒載作用下 連續(xù)剛構(gòu)橋與連續(xù)梁橋的跨中彎矩和豎向 位移基本一致 其次 由于墩梁固結(jié)共同參與工作 連續(xù)剛構(gòu)橋由活載引起的跨中正 彎矩較連續(xù)梁要小 因而可以降低跨中區(qū)域的梁高 并使恒載內(nèi)力進(jìn)一步降低 因此 連續(xù)剛構(gòu)橋的主跨徑可以比連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)大一些 它常用于大跨 高墩的結(jié)構(gòu)中 橋 墩縱向剛度較小 在豎向荷載作用下 基本上屬于一種無(wú)推力的結(jié)構(gòu) 1 孔徑布置 60 90 90 60m 全長(zhǎng) 300m 2 結(jié)構(gòu)構(gòu)造 設(shè)計(jì)橫斷面為雙幅單箱單室截面 橫截面布置如圖2 1和圖2 2所示 梁高從根部截面的5 0m變化至跨中截面的2 3m 箱梁頂板寬取11 75m 底板寬6 75m 頂板厚0 30m 腹板厚 0 55m 底板厚度由根部截面的0 52m變化至跨中截面的 0 30m 箱梁懸臂部分長(zhǎng)2 5m 箱梁頂板翼緣端部厚度為0 28m 翼緣根部厚度為 0 58m 腹板與頂板相接處做成120cm 40cm承托 腹板與底板相接處則做成 40cm 40cm承托 以利脫模并減弱轉(zhuǎn)角處的應(yīng)力集中 橋墩采用薄壁雙墩結(jié)構(gòu) 樁基 礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁 橋臺(tái)采用U型橋臺(tái) 詳細(xì)布置見(jiàn)附圖 3 施工方案 對(duì)稱懸臂掛籃澆筑法 1 3 1 設(shè)計(jì)方案二 獨(dú)塔斜拉橋 斜拉橋的基本受力特點(diǎn)是 受拉的斜索將主梁多點(diǎn)吊起 并將主梁的恒載和車(chē)輛 等其它荷載傳至塔柱 再通過(guò)塔柱基礎(chǔ)傳至地基 因而主梁在斜拉索的各點(diǎn)支承作用 下 像多跨彈性支承的連續(xù)梁一樣 使彎矩值得以大大地降低 這不但可以使主梁尺 寸大大地減小 而且由于結(jié)構(gòu)自重顯著減輕 既節(jié)省了結(jié)構(gòu)材料 又能大幅度地增大 橋梁的跨越能力 此外 斜拉索軸力產(chǎn)生的水平分力對(duì)主梁施加了預(yù)壓力 從而可以 增強(qiáng)主梁的抗裂性能 節(jié)約主梁中預(yù)應(yīng)力鋼材的用量 1 孔徑布置 140 160m 全長(zhǎng) 300m 2 結(jié)構(gòu)構(gòu)造 設(shè)計(jì)橫斷面為雙幅單箱單室截面 和方案一的截面相同 1 4 比選結(jié)果 斜拉橋結(jié)構(gòu)復(fù)雜 施工費(fèi)用較高 不適合本設(shè)計(jì) 連續(xù)剛構(gòu)橋 它具有連續(xù)梁橋行車(chē)平順 抗震性能好等優(yōu)點(diǎn) 同時(shí)還具有不需設(shè) 置大噸位支座 對(duì)地基要求低等優(yōu)點(diǎn) 所以該地段設(shè)計(jì)一座連續(xù)剛構(gòu)橋更為合理 綜上所述 選用方案一更加合理 即預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋?yàn)橥扑]方案 2 橋梁結(jié)構(gòu)主要尺寸擬定 2 1 主跨跨徑及截面尺寸的擬定 2 1 1 主跨跨徑擬定 主跨徑定為90m 邊跨跨徑根據(jù)國(guó)內(nèi)外已有經(jīng)驗(yàn) 為主跨的0 5 0 8倍 采用0 667 倍的中跨徑 即60m 則全聯(lián)跨徑為 60 90 90 60 380 m 2 1 2 順橋向梁的尺寸擬定 1 支點(diǎn)處梁高 根據(jù)文獻(xiàn) 1 P67表2 16 梁高為1 16 1 20L 取L 16 即5 0m 2 跨中梁高 根據(jù)文獻(xiàn) 1 P67表2 16 梁高為1 30 1 50L 取L 34 78 即2 3m 3 梁底曲線 根據(jù)文獻(xiàn) 1 P67表2 16規(guī)定 選用二次拋物線 2 1 3 橫橋向的尺寸擬定 根據(jù)規(guī)定車(chē)行道每幅兩車(chē)道 且為高速公路 時(shí)速為100km h 選用分離式箱型截 面 由規(guī)范 取右側(cè)路肩2 5m 左側(cè)路肩0 75m 中央分隔帶寬1 0m 兩橋間隔2m 車(chē)道寬3 75m 單幅橋面凈寬10 75m 設(shè)計(jì)橫斷面為雙幅單箱單室截面 橫截面布置如圖2 1所示 梁高從根部截面的 5 0m變化至跨中截面的2 3m 箱梁頂板寬取11 75m 底板寬6 75m 頂板厚0 30m 腹 板厚 0 6m 根部處 0 40m 跨中 底板厚度由根部截面的0 52m變化至跨中截 面的0 30m 箱梁懸臂部分長(zhǎng)2 25m 箱梁頂板翼緣端部厚度為0 15m 翼緣根部厚度 為0 58m 腹板與頂板相接處做成120cm 40cm承托 腹板與底板相接處則做成 40cm 40cm承托 以利脫模并減弱轉(zhuǎn)角處的應(yīng)力集中 主墩墩頂箱梁綜合考慮受力和變形情況箱梁內(nèi)各設(shè)柔性橫隔板2道 厚度取為0 7m 為 了滿足施工和管理需要在每道橫隔板處均設(shè)置了過(guò)人洞 同時(shí)為保持箱內(nèi)干燥 在箱 梁根部區(qū)段底板上設(shè)有排水孔 圖2 1 橫截面布置圖 尺寸單位 跨中截面 支點(diǎn)截面 2 2 材料規(guī)格 主梁及橫隔板 采用 50 號(hào)混凝土 容重為 26kN m3 彈性模量取 3 45 104 MPa 橋面鋪裝 采用防水混凝土 厚度為 10cm 容重為 25kN m3 防撞護(hù)欄 采用 20 號(hào)混凝土 容重為 25kN m3 橋 墩 采用 50 號(hào)混凝土 容重為 26kN m3 彈性模量取 3 45 104MPa 3 模型建立 3 1 結(jié)構(gòu)單元?jiǎng)澐?3 1 1 劃分原則 根據(jù)選用的施工方案 懸臂澆筑 及所用施工機(jī)具 掛籃 的承重 支承點(diǎn)位置及支 反力 對(duì)上部箱梁進(jìn)行施工分段 梁段長(zhǎng)度規(guī)格應(yīng)盡量減少 以利于掛籃施工 梁段 長(zhǎng)度變化處的梁段重量差應(yīng)盡量減少 以利于施工控制 箱梁分段完成后進(jìn)行單元?jiǎng)?分編號(hào) 3 1 2 劃分結(jié)果 根據(jù)以上原則采用有限元分析軟件Midas建模 計(jì)算模型中上部結(jié)構(gòu)劃分為83個(gè)單 元 其中1 4單元 左邊跨現(xiàn)澆段 和80 83單元 右邊跨現(xiàn)澆段 采用高度為2 3m 的等截面箱梁 6 15單元 19 28單元 31 40單元 44 53單元 56 65單元 69 78單元都是按二次拋物線變化的變截面 16 18單元 左零號(hào)塊處 41 43單 元 中零號(hào)塊處 66 68單元 右零號(hào)塊處 采用高度為5m的等截面箱梁 主梁各 個(gè)單元尺寸見(jiàn)表2 1 表表3 13 1 主梁各單元尺寸主梁各單元尺寸 單元長(zhǎng)度 m 1243 754 單元號(hào) 16 18 41 29 30 43 54 55 66 68 4 5 79 8 0 18 19 44 45 3 4 59 60 6 15 19 28 31 40 44 53 56 65 69 78 下部結(jié)為雙肢薄壁墩 墩高30m 將其劃分為1個(gè)單元 兩對(duì)雙肢薄壁墩都用實(shí)心矩 形截面 橫橋向尺寸為6 75m 順橋向尺寸為2m 全橋結(jié)構(gòu)離散圖如圖3 1所示 3 2 施工過(guò)程模擬 連續(xù)剛構(gòu)橋由在雙肢薄壁墩施工完成后由托架現(xiàn)澆墩頂 0 號(hào)梁段 然后由在兩個(gè) 主墩上用掛籃分段對(duì)稱懸臂澆筑的梁段 吊架上澆筑的跨中合攏梁段及落地支架上澆 筑的邊跨現(xiàn)澆梁段組成 墩頂 0 號(hào)梁段長(zhǎng) 16m 一個(gè) T 的兩個(gè)懸臂各分為 9 對(duì)梁段 一個(gè)梁段長(zhǎng)度為 4m 累計(jì)懸臂總長(zhǎng) 36m 全橋共有兩個(gè) 2m 長(zhǎng)的主跨跨中合攏梁段和兩 個(gè) 2m 長(zhǎng)的邊跨合攏梁段 兩個(gè) 14m 長(zhǎng)的邊跨滿堂支架現(xiàn)澆梁段 采用軟件模擬主梁的整個(gè)施工過(guò)程 充分考慮施工荷載 掛籃 混凝土濕Midas 重 對(duì)結(jié)構(gòu)的影響 具體施工過(guò)程如下 圖3 1 全橋結(jié)構(gòu)離散圖 第1階段 雙肢薄壁墩及0號(hào)梁段施工 圖3 2 第1施工階段 第2階段 上懸臂施工掛藍(lán)施工1號(hào)塊 圖3 3 第2施工階段 第3階段 掛藍(lán)前移施工2號(hào)塊 圖3 4 第3施工階段 第4階段 第10階段 重復(fù)3過(guò)程 第11階段 左 右邊跨14m長(zhǎng)現(xiàn)澆段施工 拆懸澆掛藍(lán) 換合龍支架 左 右邊跨合攏 圖3 6 第11施工階段 第12階段 加合攏段混凝土濕重 第13階段 拆懸澆掛藍(lán) 兩中跨跨合攏 圖3 7 第13施工階段 第13階段 拆除合龍支架 作用二期恒載 徐變至3年 圖3 9 第13施工階段 3 3 毛截面幾何特性計(jì)算 由Midas自動(dòng)生成梁截面特性 表表 3 23 2 毛截面幾何特性值毛截面幾何特性值 單元位置 面積 2 mIzz 4 m Czp m Czm m 1 7I8 59781 33530 90191 3981 8I8 64981 72940 9171 4164 9I8 80582 91180 96271 4706 10I9 065184 88231 04031 5597 11I9 429287 64111 15151 6818 12I9 897391 18821 29861 8347 13I10 469495 52341 48362 0164 14I11 1456100 64691 70862 2247 15I11 9258106 55861 97532 458 16 19I12 81113 25852 28512 7149 20I11 9258106 55861 97532 458 21I11 1456100 64691 70862 2247 22I10 469495 52341 48362 0164 23I9 897391 18821 29861 8347 24I9 429287 64111 15151 6818 25I9 065184 88231 04031 5597 26I8 80582 91180 96271 4706 27 33I8 64981 72940 9171 4164 34I8 80582 91180 96271 4706 35I9 065184 88231 04031 5597 36I9 429287 64111 15151 6818 37I9 897391 18821 29861 8347 38I10 469495 52341 48362 0164 39I11 1456100 64691 70862 2247 40I11 9258106 55861 97532 458 41 44I12 81113 25852 28512 7149 45I11 9258106 55861 97532 458 46I11 1456100 64691 70862 2247 47I10 469495 52341 48362 0164 48I9 897391 18821 29861 8347 49I9 429287 64111 15151 6818 50I9 065184 88231 04031 5597 51I8 80582 91180 96271 4706 52I8 64981 72940 9171 4164 53 57I8 59781 33530 90191 3981 58I8 64981 72940 9171 4164 59I8 80582 91180 96271 4706 60I9 065184 88231 04031 5597 61I9 429287 64111 15151 6818 62I9 897391 18821 29861 8347 續(xù)表續(xù)表 3 23 2 單元位置 面積 2 mIzz 4 m Czp m Czm m 63I10 469495 52341 48362 0164 64I11 1456100 64691 70862 2247 65I11 9258106 55861 97532 458 66 69I12 81113 25852 28512 7149 70I11 9258106 55861 97532 458 71I11 1456100 64691 70862 2247 72I10 469495 52341 48362 0164 73I9 897391 18821 29861 8347 74I9 429287 64111 15151 6818 75I9 065184 88231 04031 5597 76I8 80582 91180 96271 4706 77I8 64981 72940 9171 4164 78 83I8 59781 33530 90191 3981 注 上表中 Czp 表示單元截面中和軸到截面上邊緣的距離 Czm 表示單元截面中和軸到截面下邊 緣的距離 Izz 表示對(duì) Z 軸的抗彎慣 4 全橋內(nèi)力計(jì)算 內(nèi)力計(jì)算分析按施工階段和成橋使用階段進(jìn)行 施工階段分析模擬施工中每一個(gè) 安裝過(guò)程進(jìn)行計(jì)算分析 即將塊件離散成單元桿件從橋墩施工 箱梁懸臂澆筑 全橋合 攏 橋面二期恒載施工 成橋混凝土徐變完成的整個(gè)過(guò)程 4 1 計(jì)算參數(shù) 1 主要材料技術(shù)指標(biāo) 主梁采用C50混凝土 抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f ck 32 4MPa 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f t k 2 65MPa 抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 22 4MPa 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1 83MPa 線膨脹系 cd f td f 1 0 彈性模量E C 3 45 MPa 容重 26kN s 5 10 4 10 c 3 m 2 施工階段參數(shù) 全橋施工共分14個(gè)施工階段 最后一個(gè)階段計(jì)算徐變至3年 二期恒載集度取為 34 68kN m 掛籃重量取50t 作用位置位于距每個(gè)梁端2 m處 計(jì)算分析模型完全模擬 施工過(guò)程中的受力情況 3 可變荷載信息 可變作用主要考慮汽車(chē)荷載 溫度作用 汽車(chē)荷載為公路 I級(jí) 2車(chē)道布置 不考 慮橫向折減 溫度作用考慮四種工況 體系溫升12 5 體系溫降 12 5 日照正溫差 日照反溫差 體系日照正溫差按頂?shù)装鍦厣? 日照反溫差值取正溫差負(fù)值的一半 兩者溫度均呈非線性變化 4 2 內(nèi)力計(jì)算 4 2 1 自重作用下的內(nèi)力計(jì)算 自重作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力見(jiàn)表 4 1 二二 281353 二二 281353 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 y 1 41944e 004 0 00000e 000 3 95415e 004 6 64094e 004 9 32774e 004 1 20145e 005 1 47013e 005 1 73881e 005 2 00749e 005 2 27617e 005 2 54485e 005 2 81353e 005 PostCS CB 二二 MAX 81 MIN 16 二二 二二二二二二 二二 kN m 二二 05 11 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 二二 13600 二二 13600 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 z 1 35996e 004 1 11269e 004 8 65428e 003 6 18163e 003 3 70898e 003 1 23633e 003 0 00000e 000 3 70897e 003 6 18162e 003 8 65427e 003 1 11269e 004 1 35996e 004 PostCS CB 二二 MAX 16 MIN 68 二二 二二二二二二 二二 kN 二二 05 11 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 表表 4 14 1 自重作用下梁的內(nèi)力自重作用下梁的內(nèi)力 單元位置軸力 kN 剪力 z kN 彎矩 y mkN 1I4 66 2717 160 7I 14 222474 92431 81 18I106 9 12192 8 239016 31I121 84490 28 5387 03 43I106 9 12654 3 258399 54I121 97 490 3 5387 6 66I106 911819 58 227010 78I 2 32 2474 932431 83 83I2 741678 988792 32 281353 281353 14194 14194 圖 4 1 自重作用下的彎矩圖 單位 mkN 13600 13600 圖 4 2 自重作用下的剪力圖 單位 kN 4 2 2 二期恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算 防撞欄桿重 q1 0 25 2 0 6 26 7 8kN m 橋面鋪裝重 q2 10 75 0 1 25 26 875kN m 合計(jì) q q1 q2 7 8 26 875 34 68 kN m 將橋面系荷載作為二期恒載以均布荷載的形式加在主梁上 結(jié)果見(jiàn)表 4 2 表表 4 24 2 二期恒載作用下梁產(chǎn)生的內(nèi)力二期恒載作用下梁產(chǎn)生的內(nèi)力 單元位置軸力 kN 剪力 z kN 彎矩 y mkN 1I0 60 6320 00 7I0 10645724 18I 37 82 1523 27295 31I 35 791145858 43I 37 81 1411 22535 54I0 06525895 66I 141515 26881 78I005629 83J06260 二二 27295 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 y 5 89453e 003 2 87730e 003 0 00000e 000 3 15716e 003 6 17438e 003 9 19161e 003 1 22088e 004 1 52261e 004 1 82433e 004 2 12605e 004 2 42778e 004 2 72950e 004 PostCS ST 二二 MAX 54 MIN 18 二二 二二二二二二 二二 kN m 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖 4 3 二期恒載作下的彎矩圖 單位 mkN 二二 1515 二二 1523 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 z 1 51496e 003 1 23876e 003 9 62557e 002 6 86354e 002 4 10151e 002 0 00000e 000 1 42255e 002 4 18457e 002 6 94660e 002 9 70863e 002 1 24707e 003 1 52327e 003 PostCS ST 二二 MAX 66 MIN 18 二二 二二二二二二 二二 kN 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖 4 4 二期恒載作下的剪力圖 單位 kN MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 1 10509e 000 0 00000e 000 1 41127e 004 2 11697e 004 2 82266e 004 3 52835e 004 4 23404e 004 4 93973e 004 5 64542e 004 6 35112e 004 7 05681e 004 7 76250e 004 PostCS ST 二二 MAX 1 MIN 85 二二 二二二二二二 二二 kN 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖 4 5 二期恒載作下的軸力圖 單位 kN 4 2 3 墩臺(tái)不均勻沉降引起的次內(nèi)力計(jì)算 支座的均勻沉降不會(huì)產(chǎn)生次內(nèi)力 但是不均勻沉降卻會(huì)產(chǎn)生對(duì)結(jié)構(gòu)不利的次內(nèi)力 在考慮墩臺(tái)和支座不均勻沉降時(shí) 采用 Midas 軟件提供的功能來(lái)進(jìn)行計(jì)算 本設(shè) 計(jì)根據(jù) 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 第 3 3 3 條規(guī)定 相鄰墩臺(tái)沉降差 不包括施 工中的沉降 小于 mm L 為相鄰墩臺(tái)間的最小跨徑長(zhǎng)度 以 m 計(jì) 本設(shè)計(jì)L0 1 假定邊跨支座或中間墩支座下沉 5mm 來(lái)考慮這部分的影響 由于墩臺(tái)的不均勻沉降 產(chǎn)生的梁?jiǎn)卧獜澗厝绫?4 3 表 表 4 34 3 墩臺(tái)不均勻沉降產(chǎn)生的彎矩 墩臺(tái)不均勻沉降產(chǎn)生的彎矩 單元位置彎矩 1 mkN 彎矩 2 mkN 1I0 000 00 18I22552595 31I 12 56 43I 132577 00 54I0 0013 66I60 78I00 83I00 注 上表中的彎矩 1 表示橋臺(tái)下沉?xí)r產(chǎn)生的彎矩 彎矩 2 表示橋墩下沉?xí)r產(chǎn)生的彎矩 二二 2556 二二 2595 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 y 2 59451e 003 2 12630e 003 1 65809e 003 1 18989e 003 7 21683e 002 2 53477e 002 0 00000e 000 6 82934e 002 1 15114e 003 1 61935e 003 2 08755e 003 2 55576e 003 PostCS ST 二二二 MAX 18 MIN 41 二二 二二二二二二 二二 kN m 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖 4 6 邊墩臺(tái)不均勻沉降產(chǎn)生的彎矩圖 單位 mkN 二二 2255 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 y 6 09434e 001 0 00000e 000 3 60067e 002 5 70572e 002 7 81077e 002 9 91582e 002 1 20209e 003 1 41259e 003 1 62310e 003 1 83360e 003 2 04411e 003 2 25461e 003 PostCS ST 二二二二 MAX 88 MIN 16 二二 二二二二二二 二二 kN m 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖 4 7 橋臺(tái)不均勻沉降產(chǎn)生的彎圖 單位 kN 4 2 4 溫度對(duì)結(jié)構(gòu)的影響 與其他物體一樣 熱脹冷縮也是橋梁結(jié)構(gòu)的固有屬性之一 橋梁是置于大氣環(huán)境 的結(jié)構(gòu) 溫度毫不例外地對(duì)橋梁要產(chǎn)生影響 溫度影響包括年溫差與局部溫差影響 年溫差影響指氣溫隨季節(jié)發(fā)生周期性變化對(duì)結(jié)構(gòu)所起的作用 一般假定溫度沿結(jié)構(gòu)截 面高度方向均勻變化 對(duì)于無(wú)水平約束的連續(xù)梁橋 年溫差只引起結(jié)構(gòu)的均勻伸縮 并不產(chǎn)生溫度次內(nèi)力 局部溫差一般指日照溫差或混凝土水化熱影響 水化熱影響較 為復(fù)雜 且在施工中可采用溫度控制予以調(diào)節(jié) 因此橋梁溫度應(yīng)力計(jì)算一般不包括此 項(xiàng) 日照因輻射強(qiáng)度 橋梁方位 日照時(shí)間 地理位置 地形地貌等因素影響 使橋 面與內(nèi)部因?qū)α骱蛡鲗?dǎo)方式形成不均勻分布 即產(chǎn)生結(jié)構(gòu)的溫度場(chǎng) 顯然 溫度場(chǎng)的 確定是計(jì)算結(jié)構(gòu)溫度效應(yīng)的關(guān)鍵 橋梁設(shè)計(jì)中通常分溫度沿梁高線性變化和非線性變 化兩大類(lèi) 在線性變化情況下 梁式結(jié)構(gòu)將產(chǎn)生撓曲變形 且梁在變形后仍然服從平 截面假定 因此 在靜定梁式結(jié)構(gòu)中 線性變化的溫度梯度只引起結(jié)構(gòu)的位移而不產(chǎn) 生溫度次內(nèi)力 而在連續(xù)梁式結(jié)構(gòu)中 它不但引起結(jié)構(gòu)的位移 且因多余約束的存在 從而產(chǎn)生結(jié)構(gòu)溫度次內(nèi)力 溫度應(yīng)力對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土的橋梁的危害在近二十年來(lái)越來(lái)越受到重視和研究 理 論分析和試驗(yàn)研究均已證明 在大跨預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁橋中 特別是超靜定結(jié)構(gòu)體 系 例如連續(xù)梁中 溫度應(yīng)力可以達(dá)到甚至超過(guò)活載應(yīng)力 已被認(rèn)為是預(yù)應(yīng)力混凝土 橋梁產(chǎn)生裂縫的主要原因 我國(guó) 公路混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范 JTG62 04 附錄 B 規(guī)定 A 簡(jiǎn)支梁溫差應(yīng)力 4 1 ccyyt EtA N 4 2 yccyyt eEtAM 0 1 正溫差應(yīng)力 4 3 ccy tt t Ety I M A N 0 0 0 2 反溫差應(yīng)力 4 1 4 2 4 3 內(nèi)取負(fù)值 按 4 3 式計(jì)算 y t 式中 截面內(nèi)的單元面積 y A 單元面積內(nèi)溫差梯度平均值 均以正值代入 y t y A 混凝土線膨脹系數(shù) c 混凝土彈性模量 c E 計(jì)算應(yīng)力點(diǎn)至換算截面重心軸的距離 重心軸以上取正 以下取負(fù) y 單元面積重心至換算截面重心軸的距離 y e y A 換算截面面積和慣性矩 0 I 0 A B 連續(xù)梁溫差應(yīng)力尚應(yīng)計(jì)入溫度作用次彎矩 此時(shí)公式 4 3 右邊第二項(xiàng)內(nèi)彎矩 t M 應(yīng)改為代之 0 t M 0 ttt MMM 由 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 JTG D 60 2004 知江西屬于溫?zé)岬貐^(qū) 溫度 作用考慮四種工況 體系溫升15 體系溫降 15 日照正溫差 日照反溫差 日照正 溫差按頂?shù)装鍦厣? 日照反溫差值取正溫差負(fù)值的一半 兩者溫度呈非線性變化 采用Midas軟件計(jì)算結(jié)果如下 1 體系升降 溫時(shí)產(chǎn)生的梁?jiǎn)卧獌?nèi)力 表表4 44 4 體系升 降溫產(chǎn)生的內(nèi)力體系升 降溫產(chǎn)生的內(nèi)力 升溫降溫 單元位置剪力 z kN 彎矩 y mkN 剪力 z kN 彎矩 y mkN 1I 63 25263252 17I 419831614198 3161 28I 40 1190401190 43I 1278069 127 8069 68I 33312719 3331 2719 83I 71 28371283 二二 14259 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 y 1 42592e 004 1 18250e 004 9 39075e 003 6 95654e 003 4 52233e 003 2 08812e 003 0 00000e 000 2 78030e 003 5 21450e 003 7 64871e 003 1 00829e 004 1 25171e 004 PostCS ST 二二二二 MAX 17 MIN 88 二二 二二二二二二 二二 kN m 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖4 8 體系升溫下的彎矩圖 單位 mkN 二二 4198 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 z 3 33108e 003 2 64665e 003 1 96221e 003 1 27777e 003 5 93336e 002 0 00000e 000 7 75538e 002 1 45998e 003 2 14441e 003 2 82885e 003 3 51329e 003 4 19772e 003 PostCS ST 二二二二 MAX 67 MIN 17 二二 二二二二二二 二二 kN 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖4 9 體系升溫下的剪力圖 單位 kN 二二 14259 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 y 1 25171e 004 1 00829e 004 7 64871e 003 5 21450e 003 2 78030e 003 0 00000e 000 2 08812e 003 4 52233e 003 6 95654e 003 9 39075e 003 1 18250e 004 1 42592e 004 PostCS ST 二二二二 MAX 88 MIN 17 二二 二二二二二二 二二 kN m 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖4 10 體系降溫時(shí)的彎矩圖 單位 mkN 二二 4198 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 z 4 19772e 003 3 51329e 003 2 82885e 003 2 14441e 003 1 45998e 003 7 75538e 002 0 00000e 000 5 93336e 002 1 27777e 003 1 96221e 003 2 64665e 003 3 33108e 003 PostCS ST 二二二二 MAX 17 MIN 67 二二 二二二二二二 二二 kN 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖4 11 體系降溫時(shí)的剪力圖 單位 kN 2 日照升溫引起的梁?jiǎn)卧獌?nèi)力 表表4 54 5 日照升溫產(chǎn)生的內(nèi)力日照升溫產(chǎn)生的內(nèi)力 單元位置剪力 z kN 彎矩 y mkN 1I 2250 00 17J78014314 00 28I46555 43I96215 68I 60212445 83I2180 二二 12815 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 y 1 28147e 004 1 15582e 004 1 03017e 004 9 04522e 003 7 78874e 003 6 53226e 003 5 27577e 003 4 01929e 003 2 76281e 003 1 50632e 003 0 00000e 000 1 00664e 003 PostCS ST 二二 MAX 16 MIN 86 二二 二二二二二二 二二 kN m 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖4 12 日照升溫時(shí)的彎矩圖 單位 mkN 二二 780 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 z 7 79945e 002 6 54273e 002 5 28601e 002 4 02929e 002 2 77257e 002 1 51585e 002 0 00000e 000 9 97592e 001 2 25431e 002 3 51103e 002 4 76775e 002 6 02448e 002 PostCS ST 二二 MAX 17 MIN 67 二二 二二二二二二 二二 kN 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖4 13 日照升溫時(shí)的剪力圖 單位 kN 4 2 5 混凝土徐變 收縮對(duì)結(jié)構(gòu)的影響 1 混凝土徐變對(duì)結(jié)構(gòu)的影響 對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu) 由于冗余力的存在 混凝土徐變受到多余約束的制約 從而引起 徐變次內(nèi)力 徐變次內(nèi)力的存在使結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布 實(shí)際上 徐變次內(nèi)力是由于體系轉(zhuǎn)換 即從靜定結(jié)構(gòu)到超靜定結(jié)構(gòu) 而產(chǎn)生的 因此在施工時(shí)應(yīng)盡量避免反復(fù)的體系轉(zhuǎn)換次數(shù) 由于徐變理論的復(fù)雜性 徐變次內(nèi)力 計(jì)算方法并不完善 規(guī)范采用基于老化理論的計(jì)算式 由 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 JTG D62 2004 的公式 Mgt M1g M2g M1g 1 e 4 4 00 t 式中 Mgt 在先期結(jié)構(gòu)上由結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的彎矩 經(jīng)過(guò)重分配后在后期結(jié)構(gòu)中的 彎矩 至 t 時(shí) M1g 在先期結(jié)構(gòu)上的結(jié)構(gòu)重力 按先期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的彎矩 M2g 在先期結(jié)構(gòu)上的結(jié)構(gòu)重力 按后期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的彎矩 t 0 從先期結(jié)構(gòu)加載齡期 0至后期結(jié)構(gòu)計(jì)算所考慮時(shí)間 t 時(shí)的徐變系數(shù) 可按本規(guī)范附錄 F 計(jì)算 0 從先期結(jié)構(gòu)加載齡期 0至 時(shí)轉(zhuǎn)換為后期結(jié)構(gòu)的徐變系數(shù) 恒載徐變次內(nèi)力為 M次 M2g M1g 1 e 4 5 00 t 根據(jù)本規(guī)范附錄 F 徐變系數(shù) t 0 的計(jì)算公式如下 t t0 0 c t t0 4 6 c t t0 0 3 4 7 t t0 t1 H t t0 t1 H 150 1 1 2 18 250 4 8 RH RH0 h h0 式中 t0 加載時(shí)的混凝土齡期 d t 計(jì)算考慮時(shí)刻的混凝土齡期 d t t0 加載齡期為 t0 計(jì)算考慮齡期為 t 時(shí)的混凝土徐變系數(shù) 0 名義徐變系數(shù) c 加載后徐變隨時(shí)間發(fā)展的系數(shù) t 所要求的徐變系數(shù)的混凝土齡期和混凝土加載齡期 2 混凝土收縮對(duì)結(jié)構(gòu)的影響 同樣 對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu) 混凝土的收縮對(duì)結(jié)構(gòu)會(huì)產(chǎn)生次內(nèi)力 混凝土收縮應(yīng)變也 是隨時(shí)間變化的 它的增長(zhǎng)速度受空氣溫度及濕度等條件的影響 具體計(jì)算方法可根 據(jù) 橋規(guī) JTG D62 2004 附錄 F 中的 F 1 條計(jì)算 根據(jù) 橋規(guī) JTG D62 2004 附錄F 中的第F 1 F 2條規(guī)定 Midas軟件計(jì)算參 數(shù)設(shè)定如下 水泥種類(lèi)系數(shù) Bsc 5 5代表普通硅酸鹽水泥 28天齡期混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 即標(biāo)號(hào)強(qiáng)度 50000 2 mKN 長(zhǎng)期荷載作用時(shí)混凝土的材齡 5天 0 t 混凝土與大氣接觸時(shí)的材齡 3天 s t 相對(duì)濕度 RH 70 構(gòu)件理論厚度 h 2A u 程序計(jì)算 徐變系數(shù) 程序計(jì)算 混凝土收縮變形率 程序計(jì)算 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 y 7 85376e 003 6 42581e 003 4 99785e 003 3 56989e 003 2 14194e 003 7 13978e 002 0 00000e 000 2 14194e 003 3 56989e 003 4 99785e 003 6 42581e 003 7 85376e 003 STAGE 二二 CS 二二二二 二二 MAX 88 MIN 87 二二 二二二二二二 二二 kN m 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖 4 14 混凝土收縮影響下的結(jié)構(gòu)彎矩圖 單位 mkN 二二 4367 二二 4338 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 y 3 56972e 003 2 84823e 003 2 12674e 003 1 40525e 003 6 83766e 002 0 00000e 000 7 59212e 002 1 48070e 003 2 20219e 003 2 92368e 003 3 64517e 003 4 36666e 003 STAGE 二二 CS 二二二二 二二 MAX 67 MIN 67 二二 二二二二二二 二二 kN m 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖 4 15 混凝土徐變影響下的結(jié)構(gòu)彎矩圖 單位 mkN 4 2 6 活載內(nèi)力計(jì)算 活載內(nèi)力計(jì)算本設(shè)計(jì)主要考慮汽車(chē)荷載在橋梁使用階段所產(chǎn)生的內(nèi)力計(jì)算 很顯 然 不管采用何種施工方法 這時(shí)結(jié)構(gòu)已成為最終體系 連續(xù)剛構(gòu)橋 因此力學(xué)計(jì) 算圖式已十分明確 當(dāng)采用 T 形或箱形截面且肋數(shù)較多時(shí) 應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)空間受力特點(diǎn) 進(jìn)行活載內(nèi)力計(jì)算 當(dāng)采用單箱單室截面時(shí) 可直接按平面桿系結(jié)構(gòu)進(jìn)行活載內(nèi)力分 析 在本設(shè)計(jì)中采用的是單箱單室截面 故只需按平面桿系結(jié)構(gòu)計(jì)算 連續(xù)剛構(gòu)橋?yàn)槌o定結(jié)構(gòu) 活載內(nèi)力計(jì)算以影響線為基礎(chǔ) 先計(jì)算繪制影響線 然后進(jìn)行影響線加載 如進(jìn)行手工計(jì)算 一般將車(chē)輛荷載的最大輪載質(zhì)量置于影響線 的最大豎向坐標(biāo)處即可求的最大活載內(nèi)力 直接在影響線上加載時(shí) 4 9 1 ikki yPqmS 汽 式中 汽車(chē)荷載下主梁最大活載內(nèi)力 汽 S 汽車(chē)沖擊系數(shù) 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 JTG60 2004 規(guī)定沖 擊系數(shù)的計(jì)算采用以結(jié)構(gòu)基頻為指標(biāo)的方法 當(dāng)時(shí) Hzf5 1 0 05 當(dāng)時(shí) 0 1767lnf 0 0157 當(dāng) HzfHz145 1 時(shí) 0 45 對(duì)于連續(xù)梁結(jié)構(gòu)當(dāng)計(jì)算沖擊力引起的負(fù)彎Hzf14 矩效應(yīng)時(shí)基頻可以按 進(jìn)行估算 經(jīng)計(jì)算 3 675f c c m EI l 2 2 616 13 f 最終計(jì)算得 0 2143Hz 汽車(chē)荷載橫向折減系數(shù) 根據(jù)規(guī)范取為 1 i m 荷載橫向分布系數(shù) 對(duì)于箱梁可以不考慮此項(xiàng) 汽車(chē)車(chē)道荷載中 每延米均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 公路 I 級(jí) 取 k q 10 5KN m k q 彎矩 剪力影響線面積 車(chē)道荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 根據(jù)規(guī)范 計(jì)算跨徑大于或等于 k P 50m 時(shí) 取 360KN i y 主梁內(nèi)力影響線坐標(biāo) 根據(jù)以上原理 利用有限元軟件求出影響線 然后將移動(dòng)荷載作用在最大Midas 處 由此來(lái)計(jì)算出汽車(chē)荷載在最不利位置而產(chǎn)生的梁體的內(nèi)力 各典型截面的影響線 如下 二二 3 489 二二 3 489 圖 4 16 1 號(hào)單元 J 端截面彎矩影響線 單位 mkN 二二 6 604 二二 6 604 圖 4 17 邊跨 1 2 截面彎矩影響線 單位 mkN 二二 14 489 二二 14 460 二二 14 489 圖 4 18 1 號(hào)墩頂截面彎矩影響線 單位 mkN 二二 7 565 二二 7 565 圖 4 19 中跨跨中截面彎矩影響線 單位 mkN 圖 4 20 中墩墩頂截面彎矩影響線 單位 mkN 該橋單幅設(shè)計(jì)為兩車(chē)道 按每個(gè)車(chē)道寬 3 1m 寬進(jìn)行兩種極端情況下的組合進(jìn)行 計(jì)算 第一種情況是將車(chē)道進(jìn)行正載布載 見(jiàn)圖 4 22 第二種情況是將車(chē)道進(jìn)行偏載 布載 見(jiàn)圖 4 23 汽車(chē)荷載按照正載布置和偏載布置組合取最不利情況進(jìn)行計(jì)算 計(jì) 算結(jié)果見(jiàn)表 4 9 圖 4 21 正載布置 圖 4 22 偏載布置 二二 27645 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 y 1 00673e 004 6 63893e 003 3 21057e 003 0 00000e 000 3 64616e 003 7 07453e 003 1 05029e 004 1 39313e 004 1 73596e 004 2 07880e 004 2 42164e 004 2 76447e 004 PostCS MVall 二二 MAX 78 MIN 43 二二 二二二二二二 二二 kN m 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖 4 21 汽車(chē)荷載作用下的彎矩包絡(luò)圖 單位 mkN 二二 4070 二二 4045 二二 4028 MIDAS Civil POST PROCESSOR BEAM DIAGRAM 二二 z 4 07047e 003 3 33422e 003 2 59796e 003 1 86170e 003 1 12545e 003 3 89190e 002 0 00000e 000 1 08332e 003 1 81958e 003 2 55584e 003 3 29209e 003 4 02835e 003 PostCS MVall 二二 MAX 17 MIN 42 二二 二二二二二二 二二 kN 二二 05 03 2009 二二 二二 X 0 000 Y 1 000 Z 0 000 圖 4 22 汽車(chē)荷載作用下的剪力包絡(luò)圖 單位 kN 表表4 64 6 汽車(chē)荷載作用下的彎矩 剪力值汽車(chē)荷載作用下的彎矩 剪力值 剪力 kN彎矩 mkN 截面 MaxMinMaxMin 1 I 20 36 1256 66 00 8 I 785 22 344 158825 73 450 22 17 I 4007 45 3836 87637 6 23053 3 30 I 593 95 593 369128 62 261 09 42 I 3981 97 4028 35686 92 25315 1 55 I 590 58 622 459340 15 466 77 67 I 2733 89 2976 74661 57 23208 8 76 I 276 14 909 128290 47 1330 24 83 I 1085 37 139 363984 07 190 03 4 3 作用效應(yīng)組合 4 3 1 作用 作用的種類(lèi) 形式和大小與橋梁結(jié)構(gòu)的安全及建設(shè)費(fèi)用密切相關(guān) 我國(guó)現(xiàn)行公路橋 梁設(shè)計(jì)規(guī)范將作用分為永久作用 可變作用和偶然作用 對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu) 橋的上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 各類(lèi)作用又有各自的具體內(nèi)容 永久作用是指在結(jié)構(gòu)使用期內(nèi) 其值隨時(shí)間變化 或其變化與平均值相比可忽略 不計(jì)的作用 具體包括結(jié)構(gòu)重力 預(yù)加應(yīng)力 土的重力 土側(cè)壓力 混凝土收縮及徐 變作用 水的浮力和基礎(chǔ)變位作用七種 可變作用是指在結(jié)構(gòu)使用期間 其量值隨時(shí)間變化 或其變化值與平均值相比不 可忽略的作用 這些作用包括有汽車(chē)荷載的沖擊力 離心力 制動(dòng)力及其引起的土側(cè) 壓力 人群荷載 風(fēng)荷載 流水壓力 冰壓力 溫度作用和支座摩阻力十一種 偶然作用是指在結(jié)構(gòu)使用期內(nèi)不一定出現(xiàn) 一旦出現(xiàn) 其值很大 且持續(xù)時(shí)間很 短的荷載 具體可包括地震作用 船舶或漂流物的撞擊作用 汽車(chē)撞擊作用 4 3 2 組合原理及規(guī)律 公路橋涵結(jié)構(gòu)采用以可靠度理論為基礎(chǔ)的概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法設(shè)計(jì) 該設(shè)計(jì)體系 規(guī)定了橋涵結(jié)構(gòu)的兩種極限狀態(tài) 承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài) 承載能力 極限狀態(tài)設(shè)計(jì)體現(xiàn)著重體現(xiàn)橋涵結(jié)構(gòu)的安全性 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)則體現(xiàn)實(shí)用性 和耐久性 對(duì)于這兩種極限狀態(tài) 應(yīng)按相應(yīng)的作用效應(yīng)組合規(guī)律進(jìn)行組合 1 只有在 結(jié)構(gòu)上可能同時(shí)出現(xiàn)的作用 才進(jìn)行其效應(yīng)組合 當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件需做不同受力方 向的驗(yàn)算時(shí) 則應(yīng)以不同方向的最不利的作用效應(yīng)進(jìn)行組合 2 當(dāng)可變作用的出現(xiàn)對(duì) 結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生有利影響時(shí) 該作用不應(yīng)參與組合 3 施工階段作用效應(yīng)的組合 應(yīng)按計(jì)算需要及結(jié)構(gòu)所處條件而定 結(jié)構(gòu)上的施工人員和施工機(jī)具設(shè)備均應(yīng)作為臨時(shí) 荷載加以考慮 4 多個(gè)偶然作用不同時(shí)參與組