化學(xué)工程基礎(chǔ)(化工原理)第9章 課后答案【khdaw_lxywyl】.pdf

第九章 均相反應(yīng)過程 第九章 均相反應(yīng)過程 1 在間歇操作釜式反應(yīng)器中進行等溫一級反應(yīng) A R S 已知反應(yīng)進行 30 秒鐘時反應(yīng) 物 A 的轉(zhuǎn)化率為 90 求轉(zhuǎn)化率達(dá) 99 時還需要多少時間 計算結(jié)果說明了什么 解 因 t A x1 1 ln k 1 設(shè)t1 t2分別為轉(zhuǎn)化率達(dá) 90 99 所需要的時間 則 2 9 01 1 ln k 1 99 01 1 ln k 1 t t 1 2 t2 30 2 60s 故xA從 90 增加到 99 所需要的時間為 60 30 30s 由計算可知 盡管轉(zhuǎn)化率只增加了 9 0 而反應(yīng)時間卻增加了 1 倍 說明了大部分反 應(yīng)時間花費在反應(yīng)后期 2 在間歇操作攪拌釜反應(yīng)器中進行等溫液相反應(yīng) A B R 已知 試計算反應(yīng)物 A 的轉(zhuǎn)化率分別達(dá) 90 和 99 所需要的時間 并作比較 11 BAA minLmolckc r minmolL3 0k 11 1 O Bo A mol2 0cc L 解 1 因cA 0 cB 0 故 rA kcA2 kcA 02 1 xA 2 代入式 9 2 積分得 t1 min150 9 01 2 03 0 9 0 x1 k x A0 A A c 2 t2 min1650 99 01 2 03 0 99 0 11 150 1650 tt 12 由計算可知 盡管轉(zhuǎn)化率只提高了 9 0 但反應(yīng)時間卻增加了 10 倍 與習(xí)題 1 比較 說明反應(yīng)級數(shù)愈大 反應(yīng)后期的速率愈小 1 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) 3 在間歇操作攪拌釜反應(yīng)器中用乙酸和丁醇生產(chǎn)乙酸丁酯 其反應(yīng)式為 CH3COOH C4H9OH CH3COOC4H9 H2O A B C D 反應(yīng)在 100 等溫進行 進料物質(zhì)的量比為A B 1 4 97 并以少量硫酸為催化劑 由于丁 醇過量 其動力學(xué)方程為 式中k為 已知反應(yīng) 物密度 為 750kg m 2 AA kcr 1132 minkmolm1074 1 3 反應(yīng)前后基本不變 若每天生產(chǎn)乙酸丁酯 2450kg 不考慮分離過程 損失 每批物料的非生產(chǎn)時間取 0 5 小時 求乙酸轉(zhuǎn)化率為 55 時所需間歇操作攪拌釜式 反應(yīng)器的體積 裝料系數(shù)f 0 75 解 1 計算反應(yīng)時間 將 rA kcA2 kcA 02 1 xA 2代入t cA 0 A x o A A r dx 積分得 t x1 k x A0 A A c a 乙酸 丁醇和乙酸乙酯的摩爾質(zhì)量Mr分別為 6 0 10 2 7 4 10 2和 0 116kg mol 1 cA 0 3 2 mkmol75 1 10 4 797 40 61 750 代入式 a 得 t 55 01 75 11074 1 55 0 x1 k x 2 A0 A A c 40 1min 0 67h 2 計算反應(yīng)器有效體積 每小時乙酸用量為 1 hkmol60 1 55 0 1 116 024 2450 每小時處理的原料總體積為 13 2323 0 v hm91 0 750 104 797 41060 1100 61060 1 q 反應(yīng)器有效體積為 VR qv 0 t to 0 91 0 67 0 5 0 91 1 17 1 06m3 間歇操作攪拌釜體積為 VR 3 m41 1 75 0 06 1 2 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) 4 在間歇操作攪拌釜反應(yīng)器中進行二級液相反應(yīng) A B R S 兩種反應(yīng)物的起始濃度均為 1kmol m 3 反應(yīng) 10min后的轉(zhuǎn)化率為 80 如果將該反應(yīng)改在 全混流反應(yīng)器中進行 求達(dá)到相同轉(zhuǎn)化率所需要的反應(yīng)時間 解 對二級反應(yīng) t A x 0 A A 0 A r dx c A x 0 2 A 2 0 A A 0 A x1 k dx C c x1 k x A0 A A c k x1 x A0 A A ct 8 01 110 8 0 0 4m3 kmol 1 min 1 對于 CSTR 則有 2 A0 A A x1 k x c min50 8 01 14 0 8 0 2 5 在一個間歇操作攪拌釜式反應(yīng)器中進行液相反應(yīng) A B R S 反應(yīng)溫度為 75 實驗測得的反應(yīng)速率方程式為 rA kcAcB k 3 10 m kmol s 當(dāng) 反應(yīng)物A B的初始濃度均為 5kmol m A的轉(zhuǎn)化率達(dá) 80 時 該反應(yīng)器每分鐘能處理 0 684kmol A 今若將反應(yīng)移到一個內(nèi)徑為 300mm的管式反應(yīng)器中進行 其他條件不變 試計算管式反應(yīng)器的長度 B 33 1 1 3 解 將 rA 1 x 2 0 A kc A 2代入式 9 2 積分得 t cA 0 A x o A A r dx x1 k x A0 A A c min44 4s7 266 8 01 5103 8 0 3 同一反應(yīng) 當(dāng)初始濃度CA 0 反應(yīng)溫度 轉(zhuǎn)化率相同時 在間歇操作攪拌釜反應(yīng)器和PFR 中進行反應(yīng)的時間相同 即也為 4 44min qV 0 13 0 A o n minm137 0 5 684 0 q c 3 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) VR P qV 0 0 137 4 44 0 61m3 管長 L m63 8 3 0785 0 61 0 A V 2 P R 6 環(huán)氧乙烷催化水和生成乙醇 其反應(yīng)如下 O CH2CH2 H2OH2SO4 CH2OH CH2OH 該反應(yīng)以硫酸作催化劑 其反應(yīng)動力學(xué)方程為 rA kcA A為關(guān)鍵組分 環(huán)氧乙烷 k 0 311min 1 環(huán)氧乙烷和硫酸分別以 0 04kmol L 1和 0 90 質(zhì)量分?jǐn)?shù) 的水溶液等體積加 入全混流反應(yīng)器中 若轉(zhuǎn)化率達(dá) 80 每天生產(chǎn)乙二醇 8500kg 試計算 1 全混流反應(yīng)器有效容積 2 若用兩個有效容積均為 40L 的全混流反應(yīng)器串聯(lián) 其最終轉(zhuǎn)化率為多少 3 若用兩個有效容積均為 40L 的全混流反應(yīng)器并聯(lián) 其最終轉(zhuǎn)化率為多少 4 若將反應(yīng)改在活塞流反應(yīng)器中進行 其余條件不變 有效容積為多少 解 1 CSTR 8 01 311 0 8 0 x1 k x x1 k x A A A0 A A0 A c c 12 86min min L95 520 102 68 0 6024 8500 q 2 0 v 式中乙二醇相對分子質(zhì)量為 6 2 10 2kg mol 環(huán)氧乙烷初始濃度cA 0 40mol L 1 因 兩種物料等體積加入 故初始反應(yīng)混合物中環(huán)氧乙烷的物質(zhì)的量濃度為原來的 1 2 即 20mol L 1 VCSTR 5 95 12 86 76 5L 2 min72 6 95 5 40 21 xA 1 2 72 6311 01 1 0 895 89 5 3 并聯(lián)時兩支路中的流量均為總流量的 1 2 則 min45 13 2 95 5 40 21 4 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) 7 80807 0 45 13311 0 1 45 13311 0 k1 k xx 2A1A 4 cA 0 A x 0 A A x1 1 ln k 1 r dx A min18 5 8 01 1 ln 311 0 1 VR P 5 95 5 18 30 82L 7 若將題 3 的酯化反應(yīng)改在活塞流反應(yīng)器中進行 請利用題 3 的已知條件和計算結(jié)果 計算 1 轉(zhuǎn)化率達(dá) 55 所需要的反應(yīng)器有效容積 2 反應(yīng)進行 80min 時的殘余乙酸濃度 解 1 反應(yīng)器有效容積 將 rA k 1 x 2 0 A c A 2代入PFR物料衡算式積分得 cA 0 AA x 0 2 A A 0 A x 0 2 A 2 0 A A x1 dx k 1 x1 k dx c c x1 k x A0 A A c 已知 cA 0 1 75 103mol m 3 k 1 74 10 5 m3 mol 1 min 1 xA 0 55 qV 0 0 91m3 h 1 代入并計算得 55 01 1075 11074 1 55 0 35 40 14min 0 67h VP qV 0 0 91 0 67 0 61m3 2 計算乙酸的殘余濃度 由 x1 k x A0 A A c 得 xA 35 35 0 A 0 A 1075 1801074 11 1075 1801074 1 k1 k c c 0 709 70 9 殘余濃度 cA cA 0 1 xA 1 75 103 1 0 709 509mol m 3 5 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) 8 在活塞流反應(yīng)器中進行乙醛分解反應(yīng) CH3CHO CH4 CO 在 791k 1 013 10 5Pa 進料為純乙醛的條件下 該反應(yīng)的速率方程為 若乙醛的質(zhì)量流量為 0 02kg s kc r 2 AA 113 skmolm33 0k 1 求乙醛轉(zhuǎn)化率為 40 時所需的 反應(yīng)器有效容積和物料在反應(yīng)器中的平均停留時間 解 1 反應(yīng)器有效容積 題中速率方程是以濃度表示的 而部分條件又是以壓力和溫度給出的 故解題時采用 分壓表示的速率方程比較方便 rA kP RT 2 2 A0 AA A 2 0 A xy1 x1 RT Py a 若仍采用以濃度表示的速率常數(shù) k 則有 rA k 2 A0 AA A 2 0 A xy1 x1 RT Py b 式中 k kp RT 2 因 A 1 yA 0 1 乙醛的摩爾質(zhì)量M 4 4 10 2kg mol 所以 rA k RT P 2 A A x1 x1 2 c 將式 c 代入活塞流反應(yīng)器物料衡算式并積分得 RT P A A A x 02 x1 x1 2 RT P A k dx A x 0 A 2 A A dx x1 x1 kP RT x1ln 4x x1 x 4 kP RT AA A A 式中R 8 314J mol 1 k 1 4 01ln 44 0 4 01 4 0 4 10013 1103 3 791314 8 54 201 3s 根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程 Mr q n P nRT q m 0 V 25 m 0 V 104 410013 1 791314 802 0 PMr RTq q 2 95 10 2 m3 s 1 VR qV 0 2 95 10 2 201 3 5 94m3 2 計算平均停留時間 6 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) v 0 v q dv qv qv 0 1 AyA 0 xA 由活塞流反應(yīng)器的物料衡算式得 dv qn A0dxA rA 代入積分式得 A x 0 A0 AA0 VA A0A n xy1 q r dxq t cA 0 A x 0 A0 AAA A xy1 r dx cA 0 0 v 0A n q q A x 0 A A 2 A 2 A 2 dx x1 x1 x1 RT P k 1 RT P A x 0 A 2 A A dx x1 x1 kP RT x1ln x1 x 2 kP RT A A A 4 01ln 4 01 4 0 2 10013 1103 3 791314 8 54 161 8s 9 順丁烯二酸酐的稀水溶液 在298k溫度下進行連續(xù)水解 由于酸酐濃度僅為0 15kmol m 3 可作一級反應(yīng)處理 k 0 0024s 1 物料初始體積流量為 1 10 5m3 s 1 現(xiàn)有兩個 3 10 3m3 一個 6 10 3m3的全混流反應(yīng)器 CSTR 和兩個 3 10 3m3和一個 6 10 3m3的活塞 流反應(yīng)器 PFR 可供采用 試求 1 若用一個 6 10 3m3CSTR或 2 個 3 10 3m3CSTR串聯(lián)操作 何者轉(zhuǎn)化率較大 2 若用一個 6 10 3m3的PFR操作 轉(zhuǎn)化率為多少 3 若用兩個 3 10 3m3的CSTR并聯(lián)操作 每個反應(yīng)器取 1 2 的流量 轉(zhuǎn)化率為多少 4 若將一個 3 10 3m3的PFR放在一個 3 10 3m3的CSTR之前或之后 何者轉(zhuǎn)化率較 高 5 若用 2 個 3 10 3m3的PFR串聯(lián)或并聯(lián)操作 何者轉(zhuǎn)化率較高 解 C C H C H C O OO H2OHCCH COOHCOOH 1 a 用一個 6 10 3 m3的CSTR操作 對于一級反應(yīng) VR qV 0 6 10 3 1 10 5 6 102 s 7 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) xA 590 0 1060024 01 1060024 0 k1 k 2 2 59 0 b 兩個 3 10 3 m3的CSTR串聯(lián)操作 1 2 s103 101 103 2 5 3 xA 1 22 3000024 01 1 1 k1 1 0 662 66 2 2 s600 101 106 5 3 由 x1 1 ln k 1 A 得 xA 1 e k 1 e 0 0024 600 0 763 76 3 3 1 2 2 101 103 5 3 600s xA 6000024 01 6000024 0 k1 k 59 0 4 a PFR 放在 CSTR 之前 1 2 5 3 101 103 300s xA1 1 e k 1 e 0 0024 300 0 513 51 3 x1 k xx 2 A0 A 1 A2 A0 A c c xA 2 717 0 3000024 01 3000024 0513 0 k1 kx 1 A 71 7 b CSTR 放 PFR 之前 1 2 300s xA 1 9 41 3000024 01 3000024 0 k1 k 2 cA 0 2 A 1 A x x A0 A A x1 x1 ln k 1 x1 k dx 2 A 1 Ac 8 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) 故 xA 2 1 1 xA 1 e k 1 1 0 419 e 0 0024 300 0 717 71 7 5 a 用 2 個 3 10 3 m3 PFR并聯(lián)時 每一支路流量為總流量的 1 2 即轉(zhuǎn)化率與 2 相同 b 用 2 個 3 10 3 m3 PFR串聯(lián) 亦相當(dāng)于一個 6 10 3 m3 PFR 故轉(zhuǎn)化率也與 2 相同 10 一活塞流反應(yīng)器和一全混流反應(yīng)器按下圖所示兩種方式連接 今分別在其中進行 二級不可逆反應(yīng) CB kA2 已知k 0 0472m3 kmol 1 s 1 物料在每個反應(yīng)器中的停留時間均為 60s cA o 1kmol m 3 若兩反應(yīng)器溫度相同 反應(yīng)過程中物料密度基本不變 試計算兩種情況下各反應(yīng)器的出口 濃度 習(xí)題 10 附圖 解 rA kcA2 I PFR 在前 根據(jù)物料衡算式 A 0 A 2 A A k dc c c c 積分得 k 11 0 A11 A cc 式cA 11和cA 0為PFR的出口和入口濃度 將已知數(shù)據(jù)代入上式得 601072 4 1000 11 5 11 A c cA 11 261mol m 3 全混流反應(yīng)器出口濃度 9 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) 由 2 A A0 A k xc c 得 cA 11 cA 12 kc 2 即有 12 A 2 832 10 3 c c 2 12 A A 12 261 0 解得 cA 12 175mol m 3 II CSTR 在前 CSTR 出口濃度 cA 0 cA 21 kc 2 21 A 代入數(shù)據(jù)得 2 832 10 3c 2 21 A cA 21 1000 0 解得 cA 21 443mol m 3 對于管式反應(yīng)器 k d 22 A 21 A 2 A A c c c c 即 k 11 21 A22 A cc cA 22 197mol m 3 由此看來 對于簡單反應(yīng) 返混的影響是很明顯的 對于第一種連接方式返混較晚 最終出口濃度較低 故轉(zhuǎn)化率較高 11 自催化反應(yīng)A R 2R 其速率方程式為 rA kcAcR 在 70 等溫進行時 k 1 512 m3 kmol 1 h 1 cA o 0 99kmol m 3 cR o 0 01kmol m 3 qv o 1m3 h 1 若要求轉(zhuǎn)化率達(dá) 99 試求此反應(yīng)分別在活塞流反應(yīng)器和全混流反應(yīng)器中進行時所需反應(yīng)器的有效體積 解 令 a 0101 0 99 0 01 0 0 A 0 R c c cA cA 0 1 xA cR cR 0 cA 0 xA cA 0 a xA 故 rA kc 1 x 2 0 A A a xA 對于 CSTR 反應(yīng)器有效體積 Vc 為 Vc qV 0 xA kcA 0 1 xA a xA 1 0 99 1 512 0 99 1 0 99 0 0101 0 99 66 13m3 活塞流反應(yīng)器 PFR 的有效容積為 10 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) VP A AA x 0 0 A x 0 AA A 0 A dx xa 1 x1 1 1a 1 k q xa x1 dx k q A0 VA0 V cc a xa ln x1 1 ln 1a k q A A0 A 0 V c 0101 0 99 00101 0 ln100ln 0101 199 0512 1 0 1 6 1m3 12 將題 11 改在由全混流反應(yīng)器和活塞流反應(yīng)器組成的串聯(lián)反應(yīng)器中進行 CSTR在 前 已知k 1 512m3 kmol 1 h 1 cA o 1kmol m 3 cR o 0 01kmol m 3 qv o 1m3 h 1 求轉(zhuǎn) 化率達(dá) 98 時所需組合反應(yīng)器的總有效容積 解 為了使反應(yīng)器總體積最小 對全混流反應(yīng)器必須控制一定的轉(zhuǎn)化率 以使反應(yīng)速 率最大 令 a 01 0 1 01 0 0 A 0 R c c cA cA 0 1 xA cR cR 0 cA 0 xA cA 0 a xA rA kc 2 1 x 0 A A a xA 將 rA 對xA求導(dǎo) 并令其等于 0 可得反應(yīng)速率最大時的轉(zhuǎn)化率xA 1 0 dx xa x1 k d dx r d A AA 2 0 A A A c 故 xA 1 495 0 2 99 0 2 01 01 2 a1 此即全混流反應(yīng)器的出口轉(zhuǎn)化率 Vc qV 0 xA kcA 0 1 xA 1 a xA 1 1 0 495 1 512 1 1 0 495 a 0 495 1 3m3 活塞流反應(yīng)器的體積 VP 2 A 1 A 0 V x x AA A 0 A xa x1 dx k q c A A A A 98 0 495 0 0 A xa dx x1 dx 1a 1 k q 0 V c 11 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) 1 A 2 A 2 A 1 A 0 A 0 v xa xa ln x1 x1 ln 1a kc q 495 001 0 98 001 0 ln 98 01 495 01 ln 01 01 1512 1 1 2 6m3 所需總體積為 V Vc Vp 1 3 2 6 3 9m3 13 有兩種二級全混流反應(yīng)器 一種串聯(lián)兩釜容積相等 另一種容積不等 現(xiàn)分別在 兩種二級全混流反應(yīng)器中進行同一一級反應(yīng) 反應(yīng)條件相同 最終出口轉(zhuǎn)化率也相同 其 反應(yīng)速率為 rA kcA 試證明二釜容積相等的二級全混流反應(yīng)器總?cè)莘e最小 已知k 0 92h 1 xA 2 0 90 證明 總?cè)莘e最小 即總空間時間最小 1 2 x1 k xx x1 k x 2 A 1 A2 A 1 A 1 A 使 最小的條件是第一級在最大速率下反應(yīng) 即 1最小 將 對xA 1求偏導(dǎo)數(shù) 并令其等 于 0 得 0 x x1 k xx x1 k x x 1 A 2 A 1 A2 A 1 A 1 A 1 A 整理得 2 A 2 1 A x1 1 x1 1 即 x 09 0 x2 1 A 2 1 A xA 1 0 6838 1 h35 2 6838 01 92 0 6838 0 x1 k x 1 A 1A 2 h35 2 9 01 92 0 6838 09 0 x1 k xx 2 A 1 A2 A 因 2 1 qV 0不變 故V1 V2 12 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) 14 在一全混流反應(yīng)器中 進行硫酸催化過氧化氫異丙苯的分解反應(yīng) COOH CH3 CH3 H2SO4 55oC OH H3CCCH2 O 其動力學(xué)方程為 rA kcA 轉(zhuǎn)化率可達(dá) 60 1 若將反應(yīng)器體積擴大到原來的 6 倍 其他條件不變 最終轉(zhuǎn)化率為多少 2 若采用體積相同的活塞流反應(yīng)器 其他條件不變 那么轉(zhuǎn)化率為多少 3 若采用 2 個體積均為原體積二分之一的全混流反應(yīng)器串聯(lián)操作 那么最終轉(zhuǎn)化率 為多少 解 1 設(shè) 為在原全混流反應(yīng)器中進行時 達(dá) 60 轉(zhuǎn)化率所需要的時間 則 k 5 1 6 01 k 6 0 x1 k x A0 A A0 A c c 即 k 1 5 將 CSTR 容積擴大 6 倍 其余條件不變時 k 1 1 5 6 9 0 則 k 1 A A x1 x 9 0 解得 xA 90 2 因 PFR 容積與原 CSTR 相同 又體積流量不變 故 不變 cA 0 AA x 0 A A x 0 A0 A A x1 dx k 1 x1 k dx c k ln A x1 1 xA 1 e k 1 e 1 5 77 69 3 xA 1 k1 1 2 因每個 CSTR 容積為原來的 1 2 而體積流量不變 故 2 1 xA 1 2 k 1 1 2 1 2 5 1 1 1 2 67 35 13 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) 15 在活塞流反應(yīng)器中進行丙烷裂解反應(yīng) C3H8 C2H4 CH4 A B C 其反應(yīng)速率方程為 rA kppA 在常壓和 772 的等溫條件下反應(yīng)時 k 1 10 4s 1 若 丙烷的初始體積流量為 2 10 2L s 1 求轉(zhuǎn)化率達(dá) 60 時所需反應(yīng)器的有效體積 解 由題可知 該反應(yīng)為一級反應(yīng) 反應(yīng)前后有分子數(shù)變化 A 1 1 111 yA 0 1 PA A A0 A A0 AA A0 A x1 x1 P xy1 x1 P 因 cA 0 RT yP 0 A總 rA kP PA kP A0 AA A0 A P A0 AA A0 A xy1 x1 Py k xy1 x1 P cA 0 AAA x 0 A A A x 0 A A A 0 AP 0 A x 0 A A x1 x1 dx k 1 x1 x1 dx RTPyk Py r dx A x 0 A A A x 0 A A dx x1 21x k 1 dx x1 x1 k 1 AA AA x 0 A A A x 0 x1 dx 2dx k 1 6 0 0AA x1ln 2x k 1 4 0ln26 0 101 1 4 1 233 104s VR qV 0 2 10 2 1 233 104 246 6 L 14 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) 16 在四級全混流反應(yīng)器中進行醋酐水解反應(yīng) 各級反應(yīng)器的參數(shù)如下 級數(shù) 1 2 3 4 T K 283 288 298 313 k min 1 0 0567 0 0806 0 158 0 380 若各釜的容積均為 800L 進料醋酐濃度cA o 0 3kmol m 3 體積流量為 100L min 1 1 試計算各釜的出口濃度 2 若將反應(yīng)固定在 298k溫度下進行 且最終出口濃度為 0 015kmol m 3 求多級全 混流反應(yīng)器的級數(shù) 解 1 A A0 A A A0 A k x r x c cc cA k1 0 A c min8 100 800 q V 0 V R 第一釜出口濃度 cA 1 k1 C 0 A 80567 01 3 0 0 206kmol m3 第二釜出口濃度 cA 2 80806 01 206 0 125kmol m3 第三釜出口濃度 cA 3 8158 01 125 0 0 055kmol m 3 第四釜出口濃度 cA 4 8380 01 055 0 0 014kmol m 3 2 因各釜溫度 容積相同 故k 相同 k 0 158min 1 min8 100 800 由 xA 1 k1 1 N 得 N A 0 A k1 c c N 8158 01ln 015 0 3 0 ln k1ln ln A0 A cc 3 67 15 w w w k h d a w c o m 課后答案網(wǎng) 17 高溫下NO2的分解為不可逆二級反應(yīng) 2NO2 2NO O2 現(xiàn)將純NO2在 1 013 10 5Pa及 354 的條件下在活塞流反應(yīng)器中進行等