機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)14WNS1-0.7-Q燃?xì)忮仩t設(shè)計(jì)

中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 1 頁 1 前 言 隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和環(huán)保意識漸加強(qiáng)，燃油、燃?xì)忮仩t近年展很快。從國外的統(tǒng)計(jì)情況，燃油、燃?xì)忮仩t供熱（汽）已占較大比例，美國占 98%，日本占 99%。 在中國 ,能源的供應(yīng)以煤為主。但是能源的需求量增大以后 ,以煤作主要能源的弊端日益顯現(xiàn) ,必須尋找其他能源替代煤炭作為主要能源。我國是一個(gè)缺乏原油的國家 ,從整個(gè)世界范圍來看石油的可利用前景也不是十分樂觀 ,所以不應(yīng)將燃料政策定位在以燃油為主上。在今后的 10 年到 20 年內(nèi) ,我國的燃料政策應(yīng)向燃?xì)鈨A斜 ,所以在 21 世紀(jì)初的 10 年到 20 年內(nèi) ,燃?xì)忮仩t在中國市場將會有很 大發(fā)展。 本次設(shè)計(jì)的 主要任務(wù)為 WNS1-0.7-Q 小型燃?xì)忮仩t的初步設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)要求通過平衡計(jì)算，爐膛（爐膽）熱力計(jì)算，對流受熱面的結(jié)構(gòu)計(jì)算，煙風(fēng)阻力 計(jì)算，強(qiáng)度計(jì)算，得出燃?xì)忮仩t的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)幾尺寸，再根據(jù)計(jì)算結(jié)果繪制燃?xì)忮仩t的結(jié)構(gòu)簡圖，達(dá)到能夠制造應(yīng)用的程度。 2 我國燃?xì)?及燃?xì)忮仩t 的現(xiàn)狀 及發(fā)展 2.1燃?xì)獍l(fā)展史 上世紀(jì) 80 年代初 ,我國政府為了提高居民的生活水平、減少環(huán)境污染 ,加快了城市燃?xì)饣倪M(jìn)程 ,興建了許多煤氣工程 ,使城市氣化率大大提高。但是進(jìn)入 90 年代以后 ,煤制氣因其成本高、污染環(huán)境等原因?qū)е铝怂?落 ,從1991年至 1997年煤制氣的供氣量基本沒有變化 ,維持在 130億 3m /年的水平上。 從 1989 年到 1997 年 ,液化石油氣 (LPG)在我國的實(shí)際消費(fèi)從 243.7 萬 t增長到 1014.0萬 t,年均增長率為 22.59 %。 在相同時(shí)間內(nèi) ,天然氣實(shí)際消費(fèi)從 137億 3m /年增長到 195.66億 3m /年 ,年均增長率為 5.22 %。從數(shù)據(jù)看 ,我國目前的天然氣消費(fèi)水平較低 ,其原因是 : (1)國內(nèi)天然氣工業(yè)發(fā)展慢 ,天然氣產(chǎn)量少 ； 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 2 頁 (2)從國外進(jìn)口的天然氣少 ,進(jìn)口以液化天然氣 (LNP)為主。從我國目前大力開發(fā) ,天然氣工業(yè) 21世紀(jì)會在中國得到高速的發(fā)展。 2.2 中國燃?xì)馐袌鲱A(yù)測 煤制氣在中國 21 世紀(jì)初的燃?xì)馐袌錾?,煤制氣不會有很大的發(fā)展 ;隨著現(xiàn)有煤制氣設(shè)備的老化、一些城市逐漸用管道天然氣取代城市煤氣 ,煤制氣的用量有可能逐年減少 ,或者維持現(xiàn)有的水平。今后煤制氣將主要在煤礦附近的城鎮(zhèn)及近年新建城市煤氣管網(wǎng)的城市使用。 天然氣和液化氣 :天然氣和液化氣在中國未來的燃?xì)馐袌鰧⒄紦?jù)主導(dǎo)地位 。首先 ,中國有十分豐富的天然氣資源 ;中國的天然氣預(yù)計(jì)儲量為 38萬億3m 。截止 1996年底 ,已探明天燃?xì)鈨α?2.4萬億 3m ,資源探明程度 6.31 %。在今后的 20年至 30年內(nèi) ,預(yù)計(jì)每年探明儲量 1 000萬億 3m 以上 ,探明儲量增長高峰約在 2015年前后。中國天然氣預(yù)計(jì)儲量占全球天然氣預(yù)計(jì)儲量的 10 %左右。第二 ,中國有 30萬億 3m 至 35 萬億 3m 的煤層氣資源 ,分布在中部和東部地區(qū) ,華北地區(qū)占總資源的 61.7 %,計(jì)劃在 2004年煤層氣的供應(yīng)量將達(dá) 25萬億 3m ,氣源集中在山西和淮北。第三 ,1997年中國液化氣的實(shí)際消費(fèi)量為 1 014. 0萬 t,而國內(nèi)企業(yè)的實(shí)際市場銷售量為 578.6萬 t,差額由進(jìn)口補(bǔ)足。由于差額較大 ,故中國市場的液化氣價(jià)格受國際市場液化氣價(jià)格影響較大 ,價(jià)格的波動基本與國際市場價(jià)格波動一致。由于液化氣可以較好 地滿足中國南方市場的需要 ,故如果價(jià)格合適 ,液化氣的進(jìn)口仍將增加。按中國國家發(fā)展計(jì)劃委員會能源研究所預(yù)測 ,21世紀(jì)的頭 20年中國天然氣和液化氣的用量將大幅度增長。為此中國提出了“加快開發(fā)利用國內(nèi)資源和加快利用國際資源”的發(fā)展戰(zhàn)略。 2.3燃?xì)饧捌涫褂锰匦?燃?xì)馐侵冈诔爻合鲁蕷怏w狀態(tài)的可燃性氣體。作為鍋爐的燃料，污染小、發(fā)熱量高、易于操作調(diào)節(jié)，是一種優(yōu)質(zhì)鍋爐燃料。燃?xì)夥诸愐姳?1-1 。 表 1-1 燃?xì)夥诸?種類 來源及品名 天然燃?xì)?來自自然界的可燃?xì)猓缣烊粴?，石油伴生氣等。 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 3 頁 人造燃?xì)?由固體或液體燃料加工而得的可燃?xì)怏w，如發(fā)生爐煤氣等。 副產(chǎn)燃?xì)?在鋼鐵、化工生產(chǎn)過程中得到的一種可燃性氣體副產(chǎn)品，如高爐煤氣等。 液化石油氣 用天然燃?xì)饣蚴蜔捴七^程中取得的油氣經(jīng)加壓液化的燃?xì)猓且环N天然和人造性氣體。 燃?xì)獾闹饕褂锰匦裕善浣M分、發(fā)熱量、密度、華白書數(shù)及爆炸極限等決定。使用時(shí)對燃?xì)獾膲毫蜏囟纫笠彩潜夭豢缮俚?。常用燃?xì)獾臒嶂狄姳?1-2。 燃?xì)獾谋O限是由其組分決定的。一般情況下，天然氣的爆炸極限是5%-15%；焦?fàn)t煤氣是 5%-36%； 液化石油氣是 11.6%-11.1%；范圍越大，下限越低的燃?xì)獗ㄎｋU(xiǎn)性越大。使用時(shí)應(yīng)注意燃?xì)獾谋O限，并采取相應(yīng)的防爆措施。 燃?xì)獾娜紵?燃?xì)獾娜紵^程是：燃?xì)馀c空氣混合 著火 燃燒。通過燃燒器進(jìn)行充分混合，保證燃?xì)獬浞秩紵?。常用的幾種燃燒器特點(diǎn)見表 1-4。 表 1-2 常用燃?xì)獾臒嶂?燃?xì)饷Q 低位發(fā)熱量（ kj/Nm3） 天然氣 35500-41900 石油（田）伴生氣 43000-48000 焦?fàn)t煤氣 13200-19200 發(fā)生爐煤氣 空氣發(fā)生 3700-4600 蒸氣發(fā)生 10000-11300 混合發(fā)生 500-700 油制氣 13000-36000 高爐煤氣 39000-4800 液化石油氣 88000-115100 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 4 頁 表 1-2 選用天燃?xì)獬煞旨疤匦再Y料： 燃?xì)夥N類 成分體積分?jǐn)?shù)（ %） 天燃?xì)?2HCO 4CH36CH38CH4 10CH2N2O2CO2HS 98.0 0.4 0.3 0.3 1 1.標(biāo)態(tài)下高位發(fā)熱值：,grvarQ=40337 3/kJ m ； 2.標(biāo)態(tài)下低位發(fā)熱值：,net varQ=36533 3/kJ m 。 3.標(biāo)態(tài)下理論空氣量： 0kV=9.64 33/mm； 4.理論煙氣量（濕 /干）： 0yV=10.64/8.65 33/mm。 常用的燃燒器特點(diǎn) 表 1-4 燃燒方式 主要特點(diǎn) 擴(kuò)散式燃燒 一次空氣系數(shù) a=1 要求有較大的燃燒室，可設(shè)計(jì)成各種形式結(jié)構(gòu)適應(yīng)各種燃?xì)?，調(diào)節(jié)性好，在各種形式的鍋爐上均可使用。不產(chǎn)生回火。 半預(yù)混合式燃燒 一次空氣系數(shù) a=0.45-0.75 燃燒熱強(qiáng)度較高，可不用鼓風(fēng)機(jī)；適應(yīng)各種燃?xì)?，結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，體積較大，運(yùn)行時(shí)可能產(chǎn)生噪音和回火，一般只用于中小容量鍋爐。 全預(yù)混合式燃燒 一次空氣系數(shù) a1時(shí)） ： 1. 水蒸氣體積計(jì)算按下式計(jì)算： 2 0220 . 0 1 1 2 02H O m n m n g anV H H S C H C H d V d （ 3-10） 式中： 2HOV 實(shí)際煙氣中水蒸氣體積（水蒸氣 /干空氣）， 33/mm。 2. 氮?dú)怏w積按下式計(jì)算： 2 0 20 . 7 9 0 . 0 1NV V N（ 3-11） 式中： 2NV 實(shí)際煙氣中氮?dú)獾捏w積， 33/mm。 3. 過剩氧氣體積按下式計(jì)算： 2 2 2 2y R O H O N OV V V V V （ 3-12） 式中： 2OV 實(shí)際煙氣中過剩氧氣的體積， 33/mm。 4. 實(shí)際煙氣總體積按下式計(jì)算： 2 2 2 2y R O H O N OV V V V V （ 3-13） 式中： yV 實(shí)際煙氣量， 33/mm。 也可按下式計(jì)算： 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 11 頁 00( 1 ) ( 0 )y y k f h f hI I I I I （ 3-14） 3.3燃燒產(chǎn)物焓的計(jì)算 1kg 燃料燃燒生成的燃燒產(chǎn)物在定壓下從 0加熱到 所需要的的熱量稱為燃燒產(chǎn)物焓。燃燒產(chǎn)物焓包括煙氣焓合飛灰焓兩部分組成。由于本設(shè)計(jì)為燃?xì)忮仩t設(shè)計(jì)，沒有飛灰焓一項(xiàng)，即fhI=0。 計(jì)算式為： 001y y k fhI I I I ( 0)fhI （ 3-15） 1. 理論煙氣焓為各組成成分焓之和，即 2 2 2 2 2 20 0 0y R O R O N N H O H OI V c V c V c （ 3-16） 2ROV、20NV、20HOV 煙氣中三原子氣體容積、理論氮?dú)馊莘e和理論水蒸氣容積， 3 /Nm kg ； 2ROc、2Nc、2HOc 三原子氣體、氮?dú)?、何水蒸氣的平均定壓比熱容，其值可查表的，?2R O COcc。 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 12 頁 表 3-1 空氣、煙氣焓溫表 t CCO2 CN2 CO2 CH2O (ct)k I0k IK I0y Iy 溫度 比熱 比熱 比熱 比熱 比熱 理論空氣焓 實(shí)際空氣焓 理論煙氣焓 實(shí)際煙氣焓 100 1.7003 1.2958 1.3176 1.5052 132 1292.28 1421.508 1541.17047 1670.39847 200 1.7873 1.2996 1.3352 1.5223 266 2604.14 2864.554 3114.15634 3374.57034 300 1.8627 1.3067 1.3561 1.5424 403 3945.37 4339.907 4725.28413 5119.82113 400 1.9297 1.3163 1.3775 1.5654 542 5306.18 5836.798 6379.6018 6910.2198 500 1.9887 1.3267 1.398 1.5897 684 6696.36 7365.996 8074.15475 8743.79075 600 2.0411 1.3402 1.4168 1.6148 830 8125.7 8938.27 9820.1265 10632.6965 700 2.0884 1.3536 1.4344 1.6412 978 9574.62 10532.082 11607.86284 12565.32484 800 2.1311 1.367 1.4499 1.668 1129 11052.91 12158.201 13435.80504 14541.09604 900 2.1692 1.3795 1.4645 1.6956 1282 12550.78 13805.858 15297.44796 16552.52596 1000 2.2035 1.3917 1.4775. 1.7229 1435 14048.65 15453.515 17192.6715 18597.5365 1100 2.2349 1.4034 1.4893 1.7501 1595 15615.05 17176.555 19119.23871 20680.74371 1200 2.2638 1.4143 1.5005 1.7769 1753 17161.87 18878.057 21071.85816 22788.04516 1300 2.2898 1.4252 1.5106 1.8028 1914 18738.06 20611.866 23053.56898 24927.37498 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 13 頁 1400 2.3136 1.4348 1.5202 1.828 2076 20324.04 22356.444 25050.4128 27082.8168 1500 2.3354 1.444 1.5294 1.8527 2239 21919.81 24111.791 27069.6777 29261.6587 1600 2.3555 1.4528 13.5378 1.8761 2403 23525.37 25877.907 29106.8408 31459.3778 1700 2.3743 1.4612 1.5462 1.8996 2567 25130.93 27644.023 31165.97675 33679.06975 1800 2.3915 1.4687 1.5541 1.9213 2732 26746.28 29420.908 33230.01366 35904.64166 1900 2.4047 1.4759 1.5617 1.9423 2892 28312.68 31143.948 35304.34669 38135.61469 2000 2.4221 1.4825 1.5692 1.9628 3066 30016.14 33017.754 37399.4914 40401.1054 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 14 頁 4 鍋爐熱力計(jì)算 然油燃?xì)忮仩t熱力計(jì)算的主要目的是確定足夠的受熱面，以保證鍋爐合理的出力和熱效率。尤其燃料的燃燒過程和燃燒后產(chǎn)生的煙氣相比，有許多不同之處，因而然油燃?xì)忮仩t的性能、結(jié)構(gòu)和熱力計(jì)算與燃煤鍋爐相比，也有其特點(diǎn)。燃油燃?xì)忮仩t的熱力計(jì)算主要包括： （ 1） 鍋爐的熱平衡計(jì)算； （ 2） 爐膛（爐膽）的肉熱面計(jì)算； （ 3） 對流受熱面計(jì)算 。 4.1 鍋爐熱平衡計(jì)算 鍋爐的熱平衡計(jì)算，是為了保證鍋爐機(jī)組的熱量與有效利用熱及各項(xiàng)熱損失的總和相平衡，并在其基礎(chǔ)上計(jì)算出鍋爐機(jī)組的熱效率核燃料消耗量。 熱平衡計(jì)算是在鍋爐機(jī)組處于穩(wěn)定的熱力工 況下進(jìn)行的。對燃油、燃?xì)忮仩t，一般均以標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下 1kg燃料油或 1 3m 氣體燃料為基準(zhǔn)計(jì)算。 鍋爐熱平衡方程的普遍形式為： 1 2 3 4 5 6rQ Q Q Q Q Q Q （ 4-1） 式中： rQ 送入鍋爐系統(tǒng)的熱量； 1Q 鍋爐系統(tǒng)的有效利用熱； 2Q 排煙帶走的熱量； 3Q 氣體不完全燃燒損失的熱量； 4Q 固 體不完全燃燒損失的熱量； 5Q 鍋爐系統(tǒng)向周圍空散失的熱量； 6Q 燃料中灰渣帶走的熱量。 對氣體燃料，上式個(gè)熱量值均相對于 1 3m 燃起，單位為 3/kJ m 。 因?yàn)闅怏w燃料韓輝量很小，6Q可以忽略 。同時(shí)，氣體燃料燃燒時(shí)，一般沒有固體不溫泉燃燒現(xiàn)象，即4Q=0。 如各項(xiàng)熱量用其占輸入量的半分幣表示，則熱平衡方程表示為： 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 15 頁 1 2 3 4 5 6 100%q q q q q q （ 4-2） 式中： 100%iirQq Q ，其中為 iQ 每項(xiàng)熱量。 2q 牌要熱損失， %； 3q 氣體不完全燃燒損失， %； 4q 固體不完全燃燒損失， %； 5q 散熱損失， %； 6q 燃料無力熱損失， %。 4.1.1 鍋爐的輸入熱量 Qr 相應(yīng)于 1 M3燃?xì)馑腿脲仩t系統(tǒng)的熱 量 Qr（ KJ/ M3）是指鍋爐范圍以外輸入的熱量。有： zqrarvnetr QIQQ ,（ 4-3） 式中 ： arvnetQ , 燃料的低位發(fā)熱值；（ KJ/ M3） Ir 用鍋爐系統(tǒng)以外的熱量加入鍋爐的空氣時(shí)，相應(yīng)于每燃?xì)馑哂械臒崃?；?KJ/ M3） zqQ 燃?xì)獾奈锢盹@熱。（ KJ/ M3） 本設(shè)計(jì)未用外界熱源預(yù)熱空氣和天然氣，也沒有 自用氣帶入鍋爐的熱量，故 ： arvnetr QQ ,（ 4-4） 鍋爐總熱損失為： %65432 qqqqqq （ 4-5） 鍋爐的熱效率為： 0100 qn（ 4-6） 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 16 頁 4.1.2 排煙損失 在燃?xì)忮仩t中最重要的損失是排煙損失，它決定于排煙溫度和排煙量。對于一定的燃料，排煙量決 定于過?？諝庀禂?shù)的大小。 排煙損失 %100100100 4022 rlkpypyr QqIIQ Qq （ 4-7） pyI 在排煙過?？諝庀禂?shù)及排煙溫度下，相應(yīng)于 1m3燃?xì)獾呐艧熿?，kJ/ M3； pya 排煙的過?？諝庀禂?shù)； 0lkI 在送入鍋爐的空氣溫度下， 1 m3燃?xì)馑枰睦碚摽諝獾撵剩?kJ/ m3； pyI和 0lkI可由煙氣和空氣的焓溫表查的。 從式 （ 4-7）可知，排煙熱損失隨排煙溫度的升高和排煙的過剩空氣系數(shù)的增大而增大。 4.1.3 氣體不完全燃燒損失 氣體不完全燃燒損失3q系指排煙中未完全燃燒或燃盡的可燃?xì)怏w所帶走的熱量占送入鍋爐的輸入熱的份額。對燃用天然氣的鍋爐，取3q=0.5%。 在實(shí)際運(yùn)行中，中小型鍋爐在燃燒良好的情況下，使氣體不完全損失達(dá)到設(shè)計(jì)要求并不困難。不少鍋爐運(yùn) 行中此項(xiàng)世事往往可接近于零。但是燃燒不良的情況下，此項(xiàng)損失也能很高，甚至達(dá)到 10%。 氣體不完全燃燒損失的大小主要取決于燃燒成分、爐膛過剩空氣系數(shù)、所用燃燒器、燃燒器與爐膛配置是否適當(dāng)以及運(yùn)行操作是否合理。 4.1.4 散熱損失 散熱損失5q是指鍋爐圍護(hù)結(jié)構(gòu)和鍋爐機(jī)組范圍內(nèi)的氣、水管道以及煙風(fēng)道等，受外部大氣對流冷卻和向外熱輻射所散失的熱量。它與周圍大氣的溫度（露天布置時(shí)的室外溫度、室內(nèi)布置時(shí)的室內(nèi)溫度）、風(fēng)速、圍護(hù)結(jié)構(gòu)的保溫情況以及散熱表面積的大小、形狀等有關(guān)，同 時(shí)還與鍋爐的額定容量和運(yùn)行負(fù)荷的大小有關(guān)，一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)和近似計(jì)算的辦法確定。 對于燃用天然氣的鍋爐，取5q=1.5%。 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 17 頁 4.1.5 鍋爐有效利用熱 鍋爐有效利用熱 1Q 系指鍋爐供出工質(zhì)的總焓與給水焓的差值。 對過熱蒸汽鍋爐：（沒有排污） gsgq IIDQ 1（ 4-8） 式中 ： D 鍋爐蒸 發(fā)量， m3/s； gqI 飽和蒸汽焓 m3/kg； gsI 給水焓， m3/kg； 4.1.6鍋爐的熱效率和燃料消耗量 鍋爐的熱效率為： %10065432 qqqqqn （ 4-9） 鍋爐的燃料消耗量為： 1001 rQQB m3/s （ 4-10） 式中 ： B 燃料消耗量， m3 /s 所謂計(jì)算燃料消耗量指的是單位時(shí)間內(nèi)實(shí)際參加燃燒產(chǎn)生煙氣的燃料量，對燃?xì)忮仩t來講 B =jB。 在熱力計(jì)算中，空氣或煙氣的體積是按實(shí)際參加燃燒的燃料量來計(jì)算的，在空氣或煙氣的體積計(jì)算焓溫表時(shí)都應(yīng)該采用計(jì)算燃料消耗量。 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 18 頁 表 4-1 熱效率和燃料消耗量計(jì)算 序號 數(shù)值名稱 符號 單位 計(jì)算公式 計(jì)算結(jié)果 1 燃料輸 入熱量 Qnet,v,ar kJ/kg Qnet,v,ar 49136.5 2 冷空氣溫度 tlk 設(shè)計(jì)給定 30 3 冷空氣焓 I0lk kJ/kg 查焓溫表 424.1 4 排煙溫度 py 取定 200 5 排煙焓 Ipy kJ/kg 查焓溫表 3831.6 6 固體不完全燃燒損失 q4 估取 0 7 固體不完全燃燒損失 q3 估取 0.5 8 排煙損失 q2 (Ipy- py I0lk)/Qnet,v,ar(100-q4) 6.848453 9 散熱損失 q5 估取 1.5 10 燃料物力損失 q6 估取 0 11 鍋爐總熱損失 q q2+q3+q4+q5+q6 8.848453 12 鍋爐效率 100-q 91.15155 13 飽和水溫度 tbh 查表 P=0.7MP 164.97 14 飽和水焓 Ibh kJ/kg 查水、水蒸氣物性表 697.22 15 飽和氣焓 Ibq kJ/kg 查水、水蒸氣物性表 2764.31 16 鍋爐機(jī)組蒸發(fā)量 D kg/s D/3.6 0.277777 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 19 頁 17 給水溫度 tgs 選定 100 18 給水焓 Igs kJ/kg 查表 P=0.7MP(1+2%),t=100 419.04 19 鍋爐機(jī)組的有效利用熱 Q1 kJ/h Q1=D(ibq-igs) 651.4639 20 燃料的總消耗量 B kg/h B=Q1/(Qnet,v,ar ) 100 52.36301 21 燃料的計(jì)算消耗量 Bj kg/h Bj=B 52.36301 22 保溫系數(shù) /( +q5) 0.98381 23 火焰直徑 d1 m 根據(jù)燃燒器結(jié)構(gòu)計(jì)算 0.6 24 火焰長度 l1 m 根據(jù)燃燒 器結(jié)構(gòu)計(jì)算 1.8 25 爐膛直徑 d m 根據(jù)燃燒器結(jié)構(gòu)計(jì)算 0.7 26 爐膛長度 l m 根據(jù)燃燒器結(jié)構(gòu)計(jì)算 2 27 爐膛的有效容積 V 0.76969 28 爐膛的有效面積 F 2.968805 29 燃燒器布置的高度 Hr m 0.35 30 爐膛高度 H1 m 0.7 31 燃燒器布置的相對高度 Hr/H1 0.5 32 修正值 X m 參考鍋爐手冊 0.15 33 修正后的相對標(biāo)高 Xr m 0.65 34 爐膛容積的熱強(qiáng)度 qv kw/m3 BQnet,v,ar/VL 1857.122 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 20 頁 4.2 爐膛（膽）的傳熱過程和計(jì)算 4.2.1 說明 鍋爐爐膛的換熱過程是很復(fù)雜的。送入爐內(nèi)的燃料和空氣著火燃燒以后生成高溫的煙氣。煙氣和火焰流向爐膛出口的過程中以輻射和對流方式將熱量傳給四周被灰垢覆裹的水冷壁管。爐膛出口處煙氣被冷卻到一定溫度，稱為爐膛出口溫度，然后進(jìn)入對流煙道。當(dāng)燃料種類不變時(shí)，送入爐內(nèi)的燃料數(shù)目和熱空氣溫度不變時(shí)，爐膛輻射受熱面愈多，則換熱量也愈多，爐膛出口溫度就愈底。反之，爐膛輻射受熱面愈少，則換熱量也愈少，爐膛出口溫度就愈高。 （一） 換熱的主要特點(diǎn)是： 1. 燃料燃燒和爐內(nèi)換熱是同時(shí)進(jìn)行的。 2. 爐內(nèi)換熱方式有輻射和對流兩種。 3. 燃燒不同燃料時(shí)構(gòu)成火焰輻射的物質(zhì)各異，使火焰的輻射性質(zhì)不同。 4. 在火焰流向爐膛出口過程中，火焰溫度發(fā)生劇烈的變化，火焰中輻射成分也有變化，故沿火炬長度，溫度和黑度均有變化。 5. 爐膛內(nèi)輻射受熱面通常被灰垢所覆裹，燃用不同燃料時(shí)灰垢厚度和性質(zhì)均不一樣。 爐膛傳熱過程是與爐內(nèi)燃燒過程和煙氣流動過程同時(shí)進(jìn)行的，爐內(nèi)既有燃燒反應(yīng)的化學(xué)過程，又有物質(zhì)交換的物理過程。 爐膛傳熱計(jì)算的任務(wù)是要確定爐膛輻射受熱面（水冷壁）的吸熱量和爐膛出口煙氣 溫度。 爐膛傳熱過程主要是高溫火焰和水冷壁之間的輻射換熱。爐內(nèi)煙氣流速較小，因而對流換熱可忽略。 爐膛傳熱計(jì)算按照計(jì)算目的可分為設(shè)計(jì)計(jì)算和校核計(jì)算兩種。設(shè)計(jì)計(jì)算是先選定爐膛出口煙氣溫度，然后計(jì)算需要的輻射收熱面。 （二）爐膛傳熱計(jì)算的步驟如下： 1.根據(jù)計(jì)算出來的爐膛結(jié)構(gòu)尺寸確定爐膛的結(jié)構(gòu)特性，并畫出草圖。計(jì)算出爐膛的爐膛容積和爐膛有效輻射受熱面積，爐膛平均熱有效系數(shù)、以及中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 21 頁 爐膛的有效輻射層厚度。 2.計(jì)算燃料在爐內(nèi)的有效放熱量，再根據(jù)過量空氣系數(shù)，由焓溫表求的理論燃燒溫度。 3.先假設(shè)一個(gè)爐膛出口溫度，在焓 溫表中查出相對應(yīng)的焓，從而求的煙氣的平均熱容。 4.計(jì)算火焰的黑度和爐膛的黑度。 5.計(jì)算爐膛出口溫度，其結(jié)果應(yīng)當(dāng)與求煙氣平均熱容時(shí)所假定的溫度值基本相同。如誤差不大于 100，則可以認(rèn)為滿足要求；如誤差大于 100須再假定爐膛出口溫度并重新計(jì)算，直止誤差大于 100為止，最后以計(jì)算所得的爐膛出口溫度為準(zhǔn)。 6.計(jì)算輻射受熱面面積平均熱強(qiáng)度和容積平均熱強(qiáng)度。 ffv HQq KW/ （ 4-11） lfv VQq KW/ （ 4-12） 4.2.2 爐膛傳熱的基本方程 爐膛傳熱計(jì)算也就是火焰預(yù)備火焰包著的水冷壁之間的輻射換熱量。根據(jù)斯蒂芬 -波爾茲曼定律輻射換熱量為： 4 40 ()bf x t fQ T T H k W （ 4-13） 式中： 0 絕對黑體輻射常數(shù)，其值為 1 1 2 45 . 6 7 1 0 ( . )k W m K ； fH 有效輻射受熱面面積， 2m ； T 火焰的平均溫度， K； bT 水冷壁表面溫度， K； xt 爐膛系統(tǒng)黑度。 另一方面，可以從煙氣側(cè)列出熱平衡方程式，即煙氣在爐膛內(nèi)放出的熱量應(yīng)等于燃料在爐膛內(nèi)有效放熱量應(yīng)等于爐膛出口煙氣帶走的熱量之差 ，即 ()f j l lQ B Q I k W（ 4-14） 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 22 頁 式中： lQ 爐膛有效放熱量， kJ/kg； lI 爐膛出口處理煙氣焓， Kj/kg； 保溫系數(shù)； jB 每秒的計(jì)算燃料消耗量， 3m /s. 4.2.3 火焰輻射 （一）火焰黑度 在燃用氣體、重油時(shí)的火焰中，主要輻射介質(zhì)是三原子氣體 CO2和 H2O及懸浮在火焰中的細(xì)微的碳黑粒子。 在燃用氣體燃料時(shí)，火焰的黑度可以認(rèn)為由火焰中的發(fā)光部分的黑度和不發(fā)光部分的黑度所合成，即 bfghy amma 1（ 4-15） 式中， m為發(fā)光部分在火焰中所占份額，它取決于爐膛容積熱負(fù)荷，對氣體燃料，當(dāng)vq小于 407KW/ M3時(shí) m=0.1，當(dāng)vq大于于 407KW/ M3時(shí) m的值可從 表中 查出。 火焰發(fā)光部分的黑度用下式計(jì)算： kfpskqpgsb e 1（ 4-16） 火焰不發(fā)光部分的黑度用下式計(jì)算： pskfg fge 1 （ 4-17） 1.三原子氣體的輻射減弱系數(shù) 按以下公 式進(jìn)行計(jì)算： 100037.01116.3168.7 5.02 TSPk gOHq （ 4-18） 式中 qk 三原子氣體的輻射減弱系數(shù)， 1/(MPa m) qP 火焰中三原子氣體總分壓力， MPa； S 爐膛有效輻射層厚度， m， 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 23 頁 按下式計(jì)算： SFVS 116.3 （ 4-19） 其中： 1V 爐膛容積， M3； 1F 爐壁面積， M2； g 火焰中三原子氣體總的容積份額 OH2 火焰中三原子氣體總的容積份額 T111 爐膛出口煙溫 ,越高，相應(yīng)的爐膛溫度也越高，爐內(nèi)碳?xì)浠衔锓纸饩蛷?qiáng)烈，火焰中碳黑濃度就變大，使增大， K 。 2、碳黑粒子的輻射減弱系數(shù) 按以下公式進(jìn)行計(jì)算： yyllfg HCTak 5.010006.123.0 （ 4-20） 式中 fgk 火焰中碳黑粒子的輻射減弱系數(shù)， yy HC 應(yīng)用基燃料中碳與氫含量的比值，如 C/H 值越大，則火焰中碳黑粒子的濃度就越大， kth就越高； la 爐膛出口處的過量空氣系數(shù)， a越小，火焰中碳黑粒子的濃度就高； lT 爐膛出口煙溫 ,越高，相應(yīng)的爐膛溫度也越高，爐內(nèi)碳?xì)浠衔锓纸饩蛷?qiáng)烈，火焰中碳黑濃度 就變大，使 K增大 。 （二）爐膛黑度 從爐膛傳熱的基本方程式可知，在均布水冷壁的爐膛內(nèi)，火焰與水冷壁之間的輻射換熱可視作空腔和內(nèi)包凸形物體組成的封閉系統(tǒng)之間的輻射換熱。 爐膛的輻射換熱量，也可按水冷壁受熱面的吸收輻射減去其本身輻射來計(jì)算，即： hyhy hyhy aaa 1（ 4-21） 熱有效系數(shù)。 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 24 頁 4.2.4 爐膛受熱面的輻射特性 目前采用的爐膛換熱計(jì)算方法中用角系數(shù) 、污染系數(shù)和熱有效系數(shù)說明爐膛受熱面的輻射特性。 （ 1）有效角系數(shù) X=水冷壁表面黑度為 1，表面無灰垢狀態(tài)下吸熱量 /火焰發(fā)出的有效輻射熱量 火焰發(fā)出的輻射能（包括爐墻的反射輻射能）投射到水冷壁上的百分?jǐn)?shù)稱為角系數(shù)。它是一個(gè)純幾何因子，僅與水冷壁的形狀和布置的幾何數(shù)據(jù)有關(guān)，而與水冷壁管的表面黑度及溫度無關(guān)。對鍋殼式燃油燃?xì)忮仩t來講，火焰輻射的熱量全部落到爐膽壁面上，其有效角系數(shù)為 1。 角系數(shù)與壁面積的乘積稱為有效輻射面積。 FxHf （ 4-22） （ 2）沾污系數(shù) 水冷壁管被灰垢所覆蓋后，致使換熱表面黑度減小、溫度升高，而使水冷壁吸熱能力減少的系數(shù)。其意義可表示為： =水冷壁表面為非黑體、表面被灰垢覆蓋時(shí)吸熱量 /水冷壁表面黑度為1，表面無灰垢時(shí)吸熱量 沾污系數(shù)與燃料種類、燃燒方式和水冷壁型式有關(guān)。根據(jù)表 6-3查的氣體燃料的沾污系數(shù)為 0.65 （ 3）熱有效系數(shù) 為灰垢覆蓋的水冷壁管的吸熱量與火焰熱有效系數(shù)值愈大，表示水冷壁實(shí)際吸熱能力愈高。 iiipj FF（ 4-23） 4.2.5 爐膛的幾何計(jì)算 爐膛結(jié)構(gòu)尺寸確定爐膛的結(jié)構(gòu)特性 1.確定燃燒器的型號。 確定燃燒器為意大利意高燃燒機(jī)（ Ecoflam） BLU1000P-PAB 型后，查的中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 25 頁 火焰直徑、火焰長度分別為 0.6m、 1.8m,供氣壓力為 760Pa。 2.確定爐膽的尺寸。 爐膽的直徑應(yīng)該稍大于最大火焰直徑尺寸，爐膽的長度應(yīng)該稍大于最大火焰長度尺寸。爐膽的直徑、爐膽的長度 分別為 0.7m、 2m。 3.根據(jù) GB/T 16508 1996規(guī)定，長度為 2m小于 等于 2m，可選擇平直爐膽。 4.根據(jù)鍋爐的容量和尺寸確定是否需要膨脹環(huán)或波紋爐膽。因?yàn)樵摖t膽滿足上述要求。因而不需要膨脹環(huán)或波紋爐膽。 5.爐膽在管板上的位置變化較多，考慮到水循環(huán)的可靠性，采用偏置爐膽，但偏置爐膽會產(chǎn)生不均勻的煙氣流動，造成對流受熱面的浪費(fèi)。因此采用軸對稱的爐膽結(jié)構(gòu)。 （ 1）爐膛容積的計(jì)算 爐膛容積的邊緣是水冷壁管中心線所在的平面或者是絕熱保護(hù)層的向火表面，在不敷設(shè)水冷壁的地方則是爐膛的壁面。 爐膛的有效容積 Vl 3123 . 1 4 1 4 3 . 1 4 0 . 7 0 . 7 2 4 0 . 7 6 9 3V d m （ 2）爐膛壁面積的計(jì) 算 爐膛壁面積按包覆爐膛的表面尺寸來計(jì)算。 爐膛壁面積 F： 22 3 . 1 4 3 . 1 4 2 0 . 7 2 8 . 7 9 2F d l m （ 3）輻射受熱面的計(jì)算 對于燃?xì)馐藉仩t，其輻射受熱面與爐膛壁面積相等。 4.2.6 爐膛換熱計(jì)算 目前推薦的爐膛換熱計(jì)算公式多系建立在相似理論基礎(chǔ)上的半經(jīng)驗(yàn)公式或建立在實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)上的經(jīng)驗(yàn)公式。 （ 1）爐膛換熱基本公式 對于單室爐，爐膛出口煙溫為： 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 26 頁 27330 pjjlllllllVCBTFMT （ 4-24） 以上公式的適用范圍為 7.01 llll TT以上兩式中 : l 爐膛出口溫度，； lF 爐壁面積， M2； 保熱系數(shù)； （ 2）參數(shù) M 值計(jì)算 M為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)值取決于火焰最高溫度點(diǎn)的相對位置maxX。 實(shí)驗(yàn)表明，絕大部分的可燃物是在爐膛中燃燒器標(biāo)高附近燃燒的，在這個(gè)區(qū)域火焰溫度最高。因此，火焰溫度最高點(diǎn)的相對位置maxX主要與 燃燒器的相對高度 rX 有關(guān)。在計(jì)算maxX和 rX 時(shí)，爐膛的高度是指爐膛中心線由爐膛出口煙窗中心到爐底或冷灰斗中心距離， rX 等于燃燒器中心標(biāo)高到爐底或冷灰斗中心距離與爐膛高度之比。由于燃燒器的結(jié)構(gòu)型式、布置方式及過量空氣系數(shù)等因素不同，會使火焰中心的相對高度maxX偏離 rX ，這時(shí)需引入 X修正值進(jìn)行 。 修正，即 : XXX r max 對于燃用氣體燃料的鍋爐 系數(shù) M 和 rX 的關(guān)系 對于燃用氣體燃料的鍋爐如下： M=A-BmaxX系數(shù) A， B的值可從表 6-4查出為 A=0.54， B=0.2 M=0.54-0.2maxX中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 27 頁 表 4-2 爐膛（膽）傳熱量計(jì)算量 序號 名稱 符號 單位 計(jì)算公式 計(jì)算結(jié)果 1 鍋爐輸入熱量 Qr kJ/kg Qnet,v,ar 49136.5 2 燃料的計(jì)算消耗量 Bj kg/h 熱平衡計(jì)算 52.36301 3 保溫系數(shù) 熱平衡計(jì)算 0.98388 4 爐膽出口過量空氣系數(shù) l 選取 1.1 5 爐膽漏風(fēng)系數(shù) l 選取 0 6 冷空氣溫度 tlk 選取 30 7 冷空氣焓 I0lk kJ/kg 查焓溫表 424.1 8 空氣帶入爐內(nèi)熱量 Qk kJ/kg 466.5 9 爐膽入爐熱量 Ql kJ/kg Qr(100-q4-q3-q6)/(100-q4)+Qk 49357.32 10 絕熱燃燒溫度 ll 查焓溫表 1862.749 11 絕熱燃燒絕對溫度 Tll K ll+273 2135.749 12 爐膽出口溫度 ll 假定 1068 13 爐膽出口絕對溫度 Tll K ll+273 1341 14 火焰絕對平均溫度 Thy Tll+0.25(Tll-Tll) 1539.687 15 爐膽壁溫 tb tbh+90 254.97 16 爐膽絕對壁溫 Tb K tb+273 527.97 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 28 頁 17 爐膽出 口煙焓 Il kJ/kg 查焓溫表 18353.09 18 輻射和對流換熱系數(shù) C kw/(m2 K) 設(shè)計(jì)選定 11.72 19 輻射和對流的有效面積 Hf 計(jì)算 2.38805 20 煙氣放熱量 Qrp kJ/kg (Ql-Il) 30504.44 21 煙氣傳熱量 Qcf kJ/kg 30038.38 22 計(jì)算誤差 |Qrp-Qcr|/Qrp 100 1.527848 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 29 頁 4.3 對流受熱面的換熱計(jì)算 鍋爐中的對流受熱面是指鍋爐管束、過熱器、空氣預(yù)熱器等。在這些受熱面中 ，高溫?zé)煔庵饕且詫α鞯姆绞竭M(jìn)行放熱，所以稱為對流受熱面。由于煙氣中含有三原子氣體及飛灰，它們具有一定的輻射能力，因此除對流放熱外，還要考慮煙氣的輻射放熱。此外對布置在爐膛出口處的對流受熱面，還需考慮來自爐膛的輻射熱量。 對流受熱面的傳熱計(jì)算采用校核計(jì)算方法，即已知受熱面的結(jié)構(gòu)特性、工質(zhì)的入口溫度（對過熱器、省煤器等）、計(jì)算燃料消耗量、煙氣入口溫度、漏風(fēng)系數(shù)和漏風(fēng)焓等。需要確定的是受熱面的傳熱量和煙氣、工質(zhì)的出口溫度。計(jì)算的次序可大致如下： （ 1） 先假定受熱面的煙氣出口溫度，并由焓溫表查得出口煙焓，然后按煙氣側(cè)的熱平衡方程式算出煙氣放熱量。 （ 2） 按工質(zhì)側(cè)的熱平衡方程式求得工質(zhì)出口焓，并由水蒸氣表查得相應(yīng)出口溫度（對過熱器） （ 3） 求得煙氣平均溫度和工質(zhì)平均溫度，以及煙氣平均流速和工質(zhì)平均流速。 （ 4） 確定 煙氣對流換熱系數(shù)。 （ 5） 確定煙氣輻射換熱系數(shù)。 （ 6） 確定煙氣側(cè)的放熱系數(shù)，并根據(jù) 不同情況取用灰污系數(shù)或有效系數(shù)； （ 7） 確定傳熱系數(shù) （ 8） 按煙氣和工質(zhì)的進(jìn)出口溫度以及它們的相對流向，確定平均溫差。 （ 9） 按傳熱方程式求得受熱面的傳熱量。 （ 10） 檢驗(yàn)?zāi)呈軣崦娴臒煔獬隹跍囟鹊脑俣ㄖ凳欠窈侠恚砂聪率接?jì)算 。 煙氣放熱量和傳熱量的誤差百分?jǐn)?shù)，即 %100rpcrrpQQQQ （ 4-25） 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 30 頁 對防渣管，對無減溫器的過熱器，其他受熱面當(dāng)時(shí)，則可認(rèn)為假定的煙氣出口溫度是合理的，該部分受熱面的傳熱計(jì)算可告結(jié)束；此時(shí) ，溫度和焓的最終數(shù)值應(yīng)以熱平衡方程式中的值為準(zhǔn)。當(dāng)不符合上述要求時(shí)，必須重新假定煙氣出口溫度再次進(jìn)行計(jì)算，如果和第一次假定的相差不到 50，則傳熱系數(shù)可不必重新計(jì)算，只需重算平均溫差及和，然后再校核，直到符合要求為止。 4.3.1基本方程 對流受熱面的傳熱計(jì)算，都是以燃燒 1m3燃料時(shí)，煙氣的放熱量或工質(zhì)的吸熱量為計(jì)算基礎(chǔ)。由此可以得出對流受熱面的傳熱方程和熱平衡方程。 傳熱方程式 : jcr BtHdkQ （ 4-26） 熱平衡方程式 : 煙氣側(cè) : IIQ rp （ 4-27） 式中 : rpQ 在某一對流受熱面中，每 m3計(jì)算燃料產(chǎn)生的煙氣放給受熱面的熱量，在穩(wěn)定傳熱的情況下，它等于工質(zhì)的吸熱量也就是經(jīng)過受熱面的傳熱量 k 在某一對流受熱量中，由管外煙氣至管內(nèi)工質(zhì)的傳熱系數(shù) t 平均溫差 jB 每秒鐘計(jì)算燃料消耗量 計(jì)及散熱損失的保熱系數(shù) 1、 11 煙氣進(jìn)入和離開此受熱面時(shí)的焓 4.3.2 傳熱系數(shù) K的計(jì)算 （ 1）基本公式 我們知道，對流受熱面的一側(cè)是煙氣，另一側(cè)是工質(zhì) 水、蒸汽或空氣。而煙氣側(cè)的表面上不可避免的有一層積灰，水或蒸汽側(cè)是表面上還有水中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 31 頁 垢，這就增加了傳熱熱阻，鍋爐對流受熱面的傳熱系數(shù)可用下式表示： hsgsgbbhhhK21111 （ 4-28） h1 煙氣對有灰污層壁管的放熱系數(shù) hh 灰污層的熱阻 bb 金屬管壁的熱阻，在傳熱計(jì)算中往往可以省略不計(jì)。 sgsg 管壁內(nèi)表面水垢層的熱阻，在鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，不允許有較厚水垢層存在，因此在傳熱計(jì)算中可不計(jì)算。 h2 水垢層對內(nèi)部工質(zhì)的放熱系數(shù)，由于鍋爐正常運(yùn)行不允許有 較厚水垢層，因此可采用干凈管壁對工質(zhì)的放熱系數(shù)來代替 因此，式可簡化為： hhhhK21111 （ 4-29） 由于煙氣對灰污層的放熱熱阻以及灰污層的熱阻都很難單獨(dú)確定，因此計(jì)算中往往根據(jù)下述不同情況，用灰污系數(shù)，有效系數(shù)或利用系數(shù)來考慮灰污對傳熱的影響。 （ 2）煙氣速度 在布置有被煙氣橫向或斜向沖刷的光滑管束和肋片管束的煙道中，應(yīng)采用最小斷面原則來確定煙氣流通斷面積。即流通斷面應(yīng)是通過垂直于氣流方向的排 管中心線的平面，其面積等于煙道整個(gè)橫向斷面積與管或肋片管所占面積之差。 介質(zhì)縱向沖刷光滑管束時(shí)流通斷面積為： rr NdF 2785.0 （ 4-30） 中國礦業(yè)大學(xué) 2007 屆本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)論文 第 32 頁 F 煙氣流通斷面， m2； rd 螺紋管內(nèi)徑， m； rN 螺紋管 根數(shù)。 計(jì)算煙氣速度： 2732733600 pdyj FVBW （ 4-31） W 煙速， M/S； jB 計(jì)算燃料消耗量， m3/h； yV 煙氣量 p 煙氣溫度，； dF 流通面積， m2。 （ 3）放熱系數(shù) 煙氣與受熱面的放熱系數(shù)，一般包括煙氣的對流放熱系數(shù)和管內(nèi)煙氣容積的輻射放熱系數(shù)。 1.對流放熱系數(shù) 根據(jù)相似理論通過大量的實(shí)驗(yàn)研究，可以得到各種不同沖刷換熱條件下準(zhǔn)則之間的關(guān)系式，從而可以求的相應(yīng)的對流放熱系數(shù) 對流放熱系數(shù)為： rrrd dddt 001.0Re08.00144.0 9 2 0 6.01 1 2.0 （ 4-32） 式中： t 螺紋管節(jié)距， m； 螺紋管槽深， m； rd 螺紋管 內(nèi)徑， m； Re 雷諾數(shù) ； 煙氣的導(dǎo)熱系數(shù)， kW/(m )。（查煙氣特性表）