.平米三層綜合樓框架結(jié)構(gòu)計算書、結(jié)構(gòu)圖

@@@@@@學院畢業(yè)設計計算書專業(yè)：級別：姓名：年月日綜合樓框架結(jié)構(gòu)專業(yè)土木工程班級姓名指導教師年月日目錄目錄··············································1任務書············································2中英文摘要········································4正文··············································54.1結(jié)構(gòu)方案的概述··································54.2主要設計方法····································74.3設計心得體會····································84.4計算部分······································104.4.1樓板計算··································104.4.2基礎計算·································234.4.3樓梯計算·································254.4.4pkpm計算································404.4.5內(nèi)力計算·································434.5施工圖繪制（9張）·······························65參考文獻··········································71附錄··············································72致謝··············································74@@@@@@成人教育學院畢業(yè)設計任務書（鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)設計組）一、設計題目：xx市綜合樓項目（工程）二、建設地點：xx市三、設計原始數(shù)據(jù)（資料）（1）自然條件1、建筑物等級建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級，設計基準期為50年，基礎設計等級為乙級。2、工程地質(zhì)條件抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.10g，設計地震分組為第一組。場地類別：A類，詳《地質(zhì)勘察報告一》。3、氣象條件基本風壓值（1.15KN/m2）。4、材料供應240厚標準磚。5、施工條件和能力活荷載取值：（KN/m2）樓面2.5、走廊2.0、樓梯3.5、屋面3.0。（2）建筑規(guī)模層數(shù)層高房間組成及面積1、規(guī)模：占地面積982.23m22、層數(shù)：三層3、層高：底層4.2m，其于各層3.3m。4、房間組成及面積辦公室、檔案室等，總建筑面積5893.36m2。（3）參考資料詳參考文獻。中英文摘要綜合樓設計包括建筑設計和結(jié)構(gòu)設計，在建筑設計方面，結(jié)合各功能的分區(qū)與綠化和消防上的綜合考慮，進行了建筑體型的選擇、平面的布置、立面的設計。結(jié)構(gòu)設計利用結(jié)構(gòu)專業(yè)軟件PKPM進行，然后根據(jù)計算結(jié)果調(diào)整建筑方案。設計成果包括總體設計說明書，建筑及結(jié)構(gòu)施工圖，結(jié)構(gòu)設計計算書。最后對整個設計過程中的出現(xiàn)的問題和設計心得進行總結(jié)。[關(guān)鍵詞]：設計結(jié)構(gòu)設計PKPMAbstractComplexbuildingcontainsarchitecturaldesignandstructuraldesign.Combiningthecomprehensiveconsiderationonthedistrictandgreeingofthefunctionsaswellasfire,thedesignofbuildingbodyincludingthechoiceoftheconstruction,graphiclayoutandthedesignelevation.ThestructureforprofessionalsofewarePKPMisusedinstructuraldesign,andadjustthearchitectureprogrammeaccordingtotheresults.Theoutcomedocumentincludinggeneralinstructionofdesign,architectureandtheconstructionofthestructureplansandcalculationbookofstructuraldesign.Tosumuptheissuesandexperiencewhichemergeinthewholedesignprocessintheend.[Keywords]:design;Structuraldesign;PKPM;4.1結(jié)構(gòu)方案的概述4.1.1結(jié)構(gòu)選型與布置本工程為三層綜合樓，上部結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。在結(jié)構(gòu)的設計初期主要要先考慮構(gòu)件的尺寸。本工程各樓層梁及三層梁采用平法表示,本工程基礎采用樁基礎.本工程按7度設防要求,設計基本地震加速度為0.10g.由于綜合樓的橫向主要控制荷載為風荷載，所以結(jié)構(gòu)設計中還需考慮風荷載的作用。除了風荷載，地震荷載也必需考慮。結(jié)構(gòu)設計中還需考慮到框架柱的抗傾覆，側(cè)移剛度，層間位移等因素。1.主要構(gòu)件材料及尺寸估算①主要構(gòu)件材料框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)件，混凝土強度：柱采用C30混凝土；梁、板、均采用C25混凝土，鋼筋使用HPB235，HRB400二種鋼筋。②主要構(gòu)件的截面尺寸（1）框架梁：框架梁，最大跨度L=7.8m，h=（1/8~1/12）L=650mm~975mm，取h=750mmb=（1/2~1/3）h=375mm~250mm，取b=300mm取主梁截面為300mm×750mm、250mm×750mm、250mm×450mm。（2）框架柱：初定柱尺寸600mm×600mm、500mm×500mm。2.屋面和樓面板的荷載計算屋面和樓面板的荷載取自《建筑荷載規(guī)范》（GB50009—2001）。屋（樓）面面荷載（標準值）名稱做法厚度（mm)容重(KN/m3)重量(KN/m22)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面面15250.381:3水泥砂漿找找平18200.36純水泥漿一道2200.04鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34非上人屋面高分子卷材4120.051：3水泥砂漿找平20200.4憎水珍珠巖保溫層層6040.241：3水泥砂漿找平20200.41:6水泥焦渣找找坡50150.75鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34PKPM中取樓面恒載1.5KN/m2，屋面恒載2.2KN/m2(不包括樓板自重)。結(jié)構(gòu)平面布置如圖示：4.2主要設計方法建模PMCAD是PKPM系列結(jié)構(gòu)設計各軟件的核心，它為各功能設計提供數(shù)據(jù)接口。PKPM結(jié)構(gòu)建模就是利用PMCAD來完成的。通過人機交互方式引導用戶逐層地布置各層平面和各層樓面，再輸入層高就建立起一套描述建筑物整體結(jié)構(gòu)的數(shù)據(jù)。4.2.2試算SATWE是專門為多、高層建筑結(jié)構(gòu)分析與設計而研制的空間組合結(jié)構(gòu)有限元分析軟件，適用于各種復雜體形的多、高層建筑框架、框剪結(jié)構(gòu)等。在SATWE中主要根據(jù)設計條件輸入設計參數(shù)，并檢驗結(jié)構(gòu)布置。計算PMCAD中輸入的模型。得出計算結(jié)果。4.2.3調(diào)整計算結(jié)果圖形顯示為紅色表示計算未能通過，因此還必須調(diào)整。第一次試算的時候，我的結(jié)構(gòu)體系居然出現(xiàn)了大面積的紅色，全部是屬于軸壓比太大和超筋的情況。經(jīng)過老師的指導，增大截面尺寸，從而降低柱的軸壓比及降低柱的配筋率。第二次試算還是部分梁和柱的出現(xiàn)紅色狀況，后來我在進行了特殊構(gòu)件定義，定義了角柱，而且定義次梁為兩端鉸結(jié)，再進行第三次試算，這次就能全部通過計算了。4.2.4檢查結(jié)構(gòu)計算后還需查看文本顯示中的關(guān)于側(cè)移風度和平均層間位移的比值等等，對于我所做的工程重點要求如下：1、檢查結(jié)構(gòu)設計信息中的各層Ratx，Raty：x，Y方向本層塔側(cè)移剛度與下一層相應塔側(cè)移剛度的比值要不小于0.8；層層要滿足，否則本層剛度不滿足。在本工程中Ratx(min)=1.2500＞0.8，因此本工程符合要求。2、要檢查結(jié)構(gòu)位移項中的Ratio(x)、Ratio(Y)：最大位移與層平均位移的比值RatioDx、RatioDy：最大層間位移與平均層間位移的比值不宜大于1.3，不應大于1.5；在本工程中Ratio(x)(max)=1.26＜1.3；Ratio(Y)=1.23＜1.5，因此本工程符合要求。3、檢查MaxDx/h，MaxDy/h:x,Y方向的最大層間位移角小等于1/800。本工程中MaxDx/h(max)=1/966＜1/800；MaxDy/h(max)=1109＜1/800,因此本工程符合要求。4.2.5出圖結(jié)構(gòu)施工圖包括柱、梁、樓板的配筋圖，由于PKPM的自己配筋圖會出現(xiàn)非常多的重疊與不合理的現(xiàn)象，所以我們還需要對每個部件的配筋進行調(diào)整，如板筋中我們可以把相同的房間或者對稱的房間進行歸并，從而進行簡化。而且樓板沒有錯層的話，底筋或者可以拉通的盡量拉通，從而使整個板筋更加的清晰，而不會像用PKPM生成那樣繁雜。柱與梁筋的出圖，不僅需要電腦自行歸并，而且還需我們進行手工歸并，也只有很好的歸并才會使配筋圖更好清晰或者更加的合理。4.3心得體會畢業(yè)設計是我在校期間最后一個重要的教學環(huán)節(jié)，通過畢業(yè)設計可受到本專業(yè)系統(tǒng)、綜合的訓練和實戰(zhàn)演練，提高綜合運用所學知識能力和實踐技能，同時可培養(yǎng)創(chuàng)新能力。由于初次接觸一個工程設計的全過程，可以說沒有任何經(jīng)驗可言。整個設計讓自己不僅學習了很多新的軟件，新的知識規(guī)范，而且讓自己全面地復習了學習以來的有關(guān)的專業(yè)知識，小到制圖的規(guī)范細節(jié)，大到一些構(gòu)件如何受力，整個建筑如何布置會比較合理美觀。雖然整個設計過程累了點，但是受益非淺。在設計的過程中不僅對自己知識的一種融合，而且也是對自己一個設計理念的培養(yǎng)。設計靈感的升華.在整個設計過程中，雖然基本能完成任務，但存在大量的問題。由于時間關(guān)系對建筑的一些詳圖沒有全部考慮。結(jié)構(gòu)設計上，由于對PKPM軟件不夠熟悉，從而導致在計算中參數(shù)沒有很好的處理，從而導致一些不知的計算不夠合理現(xiàn)象。對于以上存在的問題，我強調(diào)自己以后無論在學習和工作上，都要去加強自己，完善自己，使自己的設計理念更加的完善。通過這次設計實踐，了解綜合樓建筑平面功能布置，平面體形布置，平立剖面的布置；在結(jié)構(gòu)方面，掌握受力構(gòu)件尺寸的設置，受力特點，結(jié)構(gòu)布置原則，受力特點、原理以及計算方法。在設計過程中不僅對這幾年的專業(yè)知識進行了一次復習，在計算機制圖的過程中，我更熟練AutoCAD、天正建筑，PKPM等建筑設計與結(jié)構(gòu)計算軟件。在此過程中，我對制圖規(guī)范有了較為深入地了解，對平、立、剖面圖的內(nèi)容、線形、尺寸標注等問題上有了更為清楚地認識。通過本畢業(yè)設計，可以掌握結(jié)構(gòu)設計的內(nèi)容、步驟、和方法，全面了解建筑工程設計的全過程；培養(yǎng)正確、熟練的結(jié)構(gòu)方案、結(jié)構(gòu)設計計算、構(gòu)造處理及繪制結(jié)構(gòu)施工圖的能力；培養(yǎng)我們在建筑工程設計中的配合意識；培養(yǎng)正確、熟練運用規(guī)范、手冊、標準圖集及參考書的能力；通過實際工程訓練，建立功能設計、施工、經(jīng)濟全面協(xié)調(diào)的思想，進一步建立建筑、結(jié)構(gòu)工程師的責任意識。為以后從事設計、施工工作奠定基礎。樓板計算樓板B1計算書一、基本資料：1、房間編號：12、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/3、荷載：永久荷載標準值：g＝1.50KN/m2可變荷載標準值：q＝2.50KN/m2計算跨度Lx=4075mm；計算跨度Ly=7350mm板厚H=120mm；砼強度等級：C25；鋼筋強度等級：HRB2354、計算方法：彈性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計算結(jié)果：Mx=(0.05272+0.01544/5)×(1.20×1.5+1.40×1.2)×4.12=3.29kN·M考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩：Mxa=(0.08856+0.02128/5)×(1.4×1.2)×4.12=2.70kN·MMx=3.29+2.70=5.99kN·MAsx=326.81mm2，實配φ8@130(As＝387mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%My=(0.01544+0.05272/5)×(1.20×1.5+1.40×1.2)×4.12=1.53kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：Mya=(0.02128+0.08856/5)×(1.4×1.2)×4.12=1.13kN·MMy=1.53+1.13=2.67kN·MAsy=326.81mm2，實配φ8@130(As＝387mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%Mx'=0.11360×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=10.00kN·MAsx'=497.89mm2，實配φ10@150(As＝521mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.419%My'=0.07847×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=6.91kN·MAsy'=338.98mm2，實配φ8@140(As＝359mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.327%三、跨中撓度驗算：Mk按荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)：Mk=(0.01544+0.05272/5)×(1.0×1.5+1.0×2.5)×4.12=1.73kN·MMq=(0.01544+0.05272/5)×(1.0×1.5+0.5×2.5)×4.12=1.19kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2ρte＝210.N/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：①、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝凝土規(guī)范式－－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝1.73//(0.877×93.×335.))=63.666N/mm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=600000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土土規(guī)范式－4）ρte＝335.//600000.=0..005599ψ＝1.10.665×1.78//(0.000559×63.666)=2.1533當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.2②、鋼筋彈性模量與與混凝土模量量的比值αE：αE＝Es/Ec＝2110000..0/277870.77=7.5355③、受壓翼緣面積與與腹板有效面面積的比值γγf'：矩形截面，γf''＝0④、縱向受拉鋼筋配配筋率ρ＝As/b/ho＝335/11000/993=0.000360⑤、鋼筋混凝土受彎彎構(gòu)件的Bs按公式（混混凝土規(guī)范式式－1）計算:Bs=EsxAsxho2/[11.15ψ+0.2++6×αExρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.××335.×93.2/[1.115×0.2000+0.2++6×7.5355×0.003360/(11+3.5××0.00))]=1026..56kN··M(3)、考慮荷載長長期效應組合合對撓度影響響增大影響系系數(shù)θ：按混凝土規(guī)范第條條，當ρ'＝0時，θ＝2.0(4)、受彎構(gòu)件的的長期剛度B，可按下下列公式計算算：B＝Mk//[Mqx(θ1)+Mk]×Bs（混凝土規(guī)規(guī)范式）B＝1.733/[1.19××(21)+1.773]×1026..56=608.3330kN··M(5)、撓度f＝＝κ×Qk×La4/Bf＝0.000452×4.0×4.07a4/6008.3300=8.1992mmf/L＝＝8.1922/40755.=1/4977，滿足規(guī)范范要求！四、裂縫寬度驗算算：①、x方向板帶跨中裂縫縫：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝3.71××10a6/(0..87×101.×335.))=125.888N/mmm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=600000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝335.//600000.=0.0066當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×125.888)=0.1811當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.2ωmax＝αcrxxψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混凝凝土規(guī)范式－－1）ωmax＝2.1××0.2000×125.99/2100000.×(1.9×20.+00.08×11.433/0.011000)==0.0333，滿足規(guī)范范要求?、?、Y方向板帶跨中裂縫縫：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝1.73××10a6/(0..87×93.×335.))=63.666N/mm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=600000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝335.//600000.=0.0066當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×63.666)=0.7177當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.2ωmax＝αcr××ψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混凝凝土規(guī)范式－－1）ωmax＝2.1××0.2000×63.7//2100000.×(1.9×20.+00.08×11.433/0.011000)=0.016，滿足足規(guī)范要求?。、?、右端支座跨中裂裂縫：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝7.55××10a6/(0..87×101.×503.))=170.884N/mmm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=600000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝503.//600000.=0.0088當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×170.884)=0.4233ωmax＝αcr××ψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混凝土規(guī)范范式－1）ωmax＝2.1××0.4233×170.88/2100000.×(1.9×20.+00.08×11.433/0.011000)=0.094，滿滿足規(guī)范要求求?、?、上端支座跨中裂裂縫：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝5.21××10a6/(0..87×100.×393.))=152.557N/mmm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=600000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝393.//600000.=0.0077當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×152.557)=0.3422ωmax＝αcr××ψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混凝土規(guī)范范式－1）ωmax＝2.1××0.3422×152.66/2100000.×(1.9×20.+00.08×14.299/0.011000)=0.079，滿滿足規(guī)范要求求！樓板B2計算書一、基本資料：1、房間編號：42、邊界條件件（左端/下端/右端/上端）：鉸鉸支/固定/固定/鉸支/3、荷載：永久荷載標準值值：g＝1.50KNN/m2可變荷載標準值值：q＝2.50KNN/m2計算跨度Lx==4075mm；計計算跨度LLy=4950mm板厚H=1200mm；砼砼強度等級：：C25；鋼筋筋強度等級：：HRB2354、計算方法法：彈性算法法。5、泊松比：：μ＝1/5.6、考慮活荷荷載不利組合合。二、計算結(jié)果：Mx=(0.003452++0.022233/5))×(1.20×1.5+11.40×1.2)×4.12=2.30kkN·M考慮活載不利布置置跨中x向應增加的的彎矩：Mxa=(0.05354++0.034405/5))×(1.4×1.2)×4.12=1.75kkN·MMx=2..30+11.75=4.05kkN·MAsx=326.881mm2，實配φ8@130(As＝387mm2)ρmin＝0.2772%，ρ＝0.2799%My=(0.002233++0.034452/5))×(1.20×1.5+11.40×1.2)×4.12=1.72kkN·M考慮活載不利布置置跨中Y向應增加的的彎矩：Mya=(0.003405++0.053354/5))×(1.4×1.2)×4.12=1.30kkN·MMy=1..72+11.30=3.02kkN·MAsy=326.881mm2，實配φ8@130(As＝387mm2)ρmin＝0.2772%，ρ＝0.2799%Mx'=0.008571××(1.20×1.5+11.40×2.5)×4.12=7.54kkN·MAsx'=371..33mm22，實配φ8@120(As＝419mm2)ρmin＝0.2772%，ρ＝0.3277%My'=0.007408××(1.20×1.5+11.40×2.5)×4.12=6.52kkN·MAsy'=326..81mm2，實配φ8@130(As＝387mm2)ρmin＝0.2772%，ρ＝0.2799%三、跨中撓度驗算算：Mk按荷載效應的標準準組合計算的的彎矩值Mq按按荷載效應的的準永久組合合計算的彎矩矩值(1)、撓度和裂縫縫驗算參數(shù)：：Mk=(0.02233++0.034452/5))×(1.0×1.5+11.0×2.5)×4.12=1.94kkN·MMq=(0.002233++0.034452/5))×(1.0×1.5+00.5×2.5)×4.12=1.33kkN·MEs＝210000.NN/mm2Ec＝278711.N/mmm2Ftk＝1.788N/mm22ρte＝210.NN/mm2(2)、在荷載效應應的標準組合合作用下，受受彎構(gòu)件的短短期剛度Bs：①、裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝凝土規(guī)范式－－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝1.94//(0.877×93.×335.))=71.611N/mm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=600000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土土規(guī)范式－4）ρte＝335.//600000.=0..005599ψ＝1.10.665×1.78//(0.000559×71.611)=1.7922當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.2②、鋼筋彈性模量與與混凝土模量量的比值αE：αE＝Es/Ec＝2110000..0/277870.77=7.5355③、受壓翼緣面積與與腹板有效面面積的比值γγf'：矩形截面，γf''＝0④、縱向受拉鋼筋配配筋率ρ＝As/b/ho＝335.//1000//93..=0.000360⑤、鋼筋混凝土受彎彎構(gòu)件的Bs按公式（混混凝土規(guī)范式式－1）計算:Bs=Es×As×ho2/[1.15ψ++0.2+66×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.××335.×93.2/[1.115×0.2000+0.2++6×7.5355×0.003360/(11+3.5××0.00))]=1026..56kN··M(3)、考慮荷載長長期效應組合合對撓度影響響增大影響系系數(shù)θ：按混凝土規(guī)范第條條，當ρ'＝0時，θ＝2.0(4)、受彎構(gòu)件的的長期剛度B，可按下下列公式計算算：B＝Mk//[Mq×(θ1)+Mk]×Bs（混凝土規(guī)規(guī)范式）B＝1.944/[1.33××(21)+1.994]×1026..56=608.3330kN··M(5)、撓度f＝＝κ×Qk×La4/Bf＝0.000300×4.0×4.07a4/6088.330==5.4400mmf/L＝＝5.4440/40775.=1/7499.，滿足規(guī)規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算算：①、x方向板帶跨中裂縫縫：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝2.59××10a6/(0..87×101.×335.))=87.944N/mm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=600000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝335.//600000.=0.0066當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×87.944)=0.2155當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.2ωmax＝αcr××ψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混凝凝土規(guī)范式－－1）ωmax＝2.1××0.2000×87.9//2100000.×(1.9×20.+00.08×11.433/0.011000)=0.023，滿滿足規(guī)范要求求?、?、Y方向板帶跨中裂縫縫：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝1.94××10a6/(0..87×93.×335.))=71.611N/mm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=600000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝335.//600000.=0.0066當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×71.611)=0.5155當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.2ωmax＝αcr××ψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混凝土規(guī)規(guī)范式－1）ωmax＝2.1××0.2000×71.6//2100000.×(1.9×20.+00.08×11.433/0.011000)=0.019，滿滿足規(guī)范要求求?、?、下端支座跨中裂裂縫：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝4.92××10a6/(0..87×101.×335.))=167.111N/mmm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=600000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝335.//600000.=0.0066當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×167.111)=0.4088ωmax＝αcr××ψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混凝土規(guī)范范式－1）ωmax＝2.1××0.4088×167.11/2100000.×(1.9×20.+00.08×11.433/0.011000)=0.088，滿滿足規(guī)范要求求?、?、右端支座跨中裂裂縫：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝5.69××10a6/(0..87×100.×393.))=166.663N/mmm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=600000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝393.//600000.=0.0077當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×166.663)=0.4066ωmax＝αcr××ψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混凝土規(guī)范范式－1）ωmax＝2.1××0.4066×166.66/2100000.×(1.9×20.+00.08×14.299/0.011000)==0.1033，滿足規(guī)范范要求！樓板B3計算書一、基本資料：1、房間編號：22、邊界條件件（左端/下端/右端/上端）：鉸鉸支/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標準值值：g＝1.50KNN/m2可變荷載標準值值：q＝2.00KNN/m2計算跨度Lx==4075mm；計計算跨度LLy=2400mm板厚H=1000mm；砼砼強度等級：：C25；鋼筋筋強度等級：：HRB2354、計算方法法：彈性算法法。5、泊松比：：μ＝1/5.6、考慮活荷荷載不利組合合。二、計算結(jié)果：Mx=(0.001023++0.038889/5))×(1.20×1.5+11.40×1.0)×2.42=0.33kkN·M考慮活載不利布置置跨中x向應增加的的彎矩：Mxa=(0.02354++0.083348/5))×(1.4×1.0)×2.42=0.32kkN·MMx=0..33+00.32=0.66kkN·MAsx=272.34mmm2，實配φ8@1880(As＝279.mmm2)ρmin＝0.2772%，ρ＝0.2799%My=(0.003889++0.010023/5))×(1.20×1.5+11.40×1.0)×2.42=0.75kkN·M考慮活載不利布置置跨中Y向應增加的的彎矩：Mya=(0.008348++0.023354/5))×(1.4×1.0)×2.42=0.71kkN·MMy=0..75+0.771=1.47kkN·MAsy=272.334mm2，實配φ8@1880(As＝279.mmm2)ρmin＝0.2772%，ρ＝0.2799%Mx'=0.005708××(1.20×1.5+11.40×2.0)×2.42=1.51kkN·MAsx'=272..34mm2，實配φ8@140(As＝359mm2,可能與鄰跨跨有關(guān)系)ρmin＝0.2772%，ρ＝0.2799%My'=0.008169××(1.20×1.5+11.40×2.0)×2.42=2.16kkN·MAsy'=272..34mm2，實配φ8@140(As＝359mm2,可能與鄰跨跨有關(guān)系)ρmin＝0.2772%，ρ＝0.3933%三、跨中撓度驗算算：Mk按荷載效應的標準準組合計算的的彎矩值Mq按按荷載效應的的準永久組合合計算的彎矩矩值(1)、撓度和裂縫縫驗算參數(shù)：：Mk=(0.03889++0.010023/5))×(1.0×1.5+11.0×2.0)×2.42=0.83kkN·MMq=(0.003889++0.010023/5))×(1.0×1.5+00.5×2.0)×2.42=0.59kkN·MEs＝210000.NN/mm2Ec＝278711.N/mmm2Ftk＝1.788N/mm22ρte＝210.NN/mm2(2)、在荷載效應應的標準組合合作用下，受受彎構(gòu)件的短短期剛度Bs：①、裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝凝土規(guī)范式－－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝0.83//(0.877×81.×279.))=41.933N/mm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=500000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土土規(guī)范式－4）ρte＝279.//500000.=0..005599ψ＝1.10.665×1.78//(0.000559×41.933)=3.8388當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.2②、鋼筋彈性模量與與混凝土模量量的比值αE：αE＝Es/Ec＝2110000..0/277870.77=7.5355③、受壓翼緣面積與與腹板有效面面積的比值γγf'：矩形截面，γf''＝0④、縱向受拉鋼筋配配筋率ρ＝As/b/ho＝279.//1000//81..=0.000345⑤、鋼筋混凝土受彎彎構(gòu)件的Bs按公式（混混凝土規(guī)范式式－1）計算:Bs=Es×As×ho2/[1.15ψ++0.2+66×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.××279.×81.2/[1.115×0.2000+0.2++6×7.5355×0.003345/(11+3.5××0.00))]=656.774kN·M(3)、考慮荷載長長期效應組合合對撓度影響響增大影響系系數(shù)θ：按混凝土規(guī)范第條條，當ρ'＝0時，θ＝2.0(4)、受彎構(gòu)件的的長期剛度B，可按下下列公式計算算：B＝Mk//[Mq×(θ1)+Mk]×Bs（混凝土規(guī)規(guī)范式）B＝0.833/[0.59××(21)+0.883]×656.774=604.6692kN··M(5)、撓度f＝＝κ×Qk×La4/Bf＝0.000250×3.5×2.40a4/6004.6922=0.4811mmf/L＝＝0.4881/24000.=1/44993.，滿滿足規(guī)范要求求！四、裂縫寬度驗算算：①、x方向板帶跨中裂縫縫：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝0.36××10a6/(0..87×73.×279.))=20.477N/mm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=500000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝279.//500000.=0.0066當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×20.477)=4.5499當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.2ωmax＝αcr××ψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混混凝土規(guī)范式式－1）ωmax＝2.1××0.2000×20.5//2100000.×(1.9×20.+00.08×11.433/0.011000)=0.005，滿滿足規(guī)范要求求?、凇方向板帶跨中裂縫縫：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝0.83××10a6/(0..87×81.×279.))=41.933N/mm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=500000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝279.//500000.=0.0066當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×41.933)=1.6588當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.2ωmax＝αcr××ψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混凝土規(guī)規(guī)范式－1）ωmax＝2.1××0.2000×41.9//2100000.×(1.9×20.+00.08×11.433/0.011000)=0.011，滿足足規(guī)范要求！?、堋⑾露酥ё缰辛蚜芽p：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝1.65××10a6/(0..87×80.×393.))=60.255N/mm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=500000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝393.//500000.=0.0088當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×60.255)=0.8200當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.2ωmax＝αcr××ψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混混凝土規(guī)范式式－1）ωmax＝2.1××0.2000×60.3//2100000.×(1.9×20.+00.08×14.299/0.011000)=0.018，滿滿足規(guī)范要求求?、?、右端支座跨中裂裂縫：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝1.15××10a6/(0..87×81.×279.))=58.477N/mm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=500000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝279.//500000.=0.0066當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×58.477)=0.8788當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.2ωmax＝αcrxxψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混凝凝土規(guī)范式－－1）ωmax＝2.1××0.2000×58.5//2100000.×(1.9×20.+00.08×11.433/0.011000)=0.015，滿滿足規(guī)范要求求?、?、上端支座跨中裂裂縫：裂縫間縱向受拉拉鋼筋應變不不均勻系數(shù)ψ，按下列公公式計算：ψ＝1.10.665×Ftk/((ρte×σsk)（混凝土土規(guī)范式－2）σsk＝Mk/(0.877×ho×As)（混凝凝土規(guī)范式－－3）σsk＝1.65××10a6/(0..87×81.×279.))=83.688N/mm矩形截面，Atee＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=500000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范范式－4）ρte＝279.//500000.=0.0066當ρte＜0.011時，取ρte＝0.01ψ＝1.10.665×1.78//(0.001×83.688)=0.2822當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.2ωmax＝αcr××ψ×σsk/Es×(1.9c++0.08××Deq/ρte)（混凝凝土規(guī)范式－－1）ωmax＝2.1××0.2000×83.7//2100000.×(1.9×20.+00.08×11.433/0.011000)=0.022，滿滿足規(guī)范要求求！4.4.2基礎計計算基礎計算書單樁豎向承載力設設計值：A類一、基本資料：1、工程概概述：工程名稱：A類地質(zhì)報告：《地質(zhì)質(zhì)勘探報告一一》2、土層參參數(shù)：qssik樁樁側(cè)極限側(cè)阻阻力標準值（kPa）；qppk樁樁端極限端阻阻力標準值（kPa）；(1)、預預制樁土層名稱qqsikqpk填土00粘性土660淤泥250粉土75260003、鉆孔參參數(shù)：(1)、ZK－1孔口標高Hdd＝0.00mm土層名稱層底深度度土層層厚填土1.2001.220粘性土4.803.600淤泥9.7004.990粉土49.77040..004、設計時時執(zhí)行的規(guī)范范：《建筑樁基技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGGJ94－－2008）以下簡稱稱樁基規(guī)范二、計算結(jié)果：γs、γp分別為樁側(cè)側(cè)阻抗力分項項系數(shù)、樁端端阻抗力分項項系數(shù)；Htt樁頂面面標高（M）；d樁身直徑徑（mm）；u、L分別為為樁身周長、樁樁身長度（MM）；App樁端面面積（M）；Lcc樁全斷斷面進入持力力層深度Lcc（M）；V樁身體積積（M）；Gkk樁身自自重標準值（kN）；Qssk、Qpk單樁總極限限側(cè)阻力標準準值、總極限限端阻力標準準值（kN）；Quuk、R單樁豎豎向極限承載載力標準值、豎豎向承載力設設計值（kNN）；1、預制制樁γs＝γp＝2.00樁頂面標高Ht＝＝1.50d＝φ500u＝＝1.5711Ap＝0.1966樁端持力層：粉土土LLc＝1.00最小承載力設計值值Rmin＝2000kkN單樁豎向極限承載載力標準值可可按下式計算算：Quuk＝Qsk++Qpk＝＝u×∑qsik×li+qpk××Ap（樁基規(guī)規(guī)范）單樁豎向承載力設設計值可按下下式計算：R＝＝Qsk//γs+QQpk/γp（樁基基規(guī)范）鉆孔編號LLVGkkQQskQpkQukkRRZKK－133..366.541643499555114005200034.4.3樓梯梯計算板式樓梯計算書：：TB1.1.1已知條條件及計算要要求：(1)計算簡圖:(2)已知條件:幾何信息:左標高=0.0000m右右標高=2.1000m平臺長度(左)::0mm平臺長長度(右):0mmm平臺厚度(左)::1000mm平臺厚厚度(右):100mmm內(nèi)延長(左):00mm內(nèi)延長長(右):0mmm平臺梁尺寸:B2==200mmmH2=400mmmB3==200mmmH3=400mmm梯段長度:39900mm,踏步數(shù)數(shù):14梯板厚度:1440mm,梯跨長度度L0:26000mm,梯井寬:2200mm平面類型:雙跑跑荷載信息:附加恒荷載:11.000KKN/m2活荷載:33.500KKN/m2恒載分項系數(shù):1.2000,,活載分項系系數(shù):1..400混凝土等級:CC25,,fc=11.990N/mmm2配筋調(diào)整系數(shù):1.00混凝土容重:225.00kN/mm3保護層厚度:c=15mmm板縱筋等級:HHRB3355,ρρte=3000N/mmm2梁縱筋等級:HHRB3355,ρρte=3000N/mmm2梁箍筋等級:HHPB2355,ρρte=2100N/mmm2驗算信息:撓度限值:L00/200裂縫限值:0..30mm(3)計算要求:1)樓梯梯板計算2)平臺臺梁計算3)板裂裂縫驗算4)板撓撓度驗算.1.2荷載與與內(nèi)力計算：：(1)荷載計算標準值(qk)::梯斜段:10..288kkN/m設計值(q):梯斜段:13..046kkN/m(2)內(nèi)力計算:a.樓梯板板:矩陣位移移法求解。.1.3計算結(jié)結(jié)果：計算說明:(a)簡化化方法:取板沿著寬寬度方向單位位長度的板帶帶(b)計算算方法:矩陣位移法法單位說明:彎矩:kN.m//m_剪剪力:kN/m撓度度:mm縱筋面積:mm22/m_截面尺寸:mmm×mm裂縫縫:mm板段配筋計算結(jié)果果:計算板段1(斜梯梯段):截面B×H=1000×140截面:左中右彎矩(M):0.000027..41200.000剪力(V):23.80030.0000233.803截面驗算:Vmma×=23.880kN<<0.7ββhftbhh0=1066.68kNN截面滿足足上部計算縱筋(AAs'):0.000000.00000.000下部計算縱筋(AAs):2880.0000834..627280..000上縱實配:112@1500(753,,0.54%%)12@1500(753,,0.54%%)下縱實配:112@1500(10266,0.733%)12@1500(10266,0.733%)12@150(11026,00.73%))撓度限值:[ff]=23.033mm驗算結(jié)論:fmmax=22.223mm<<[f]==23.033mm(46607/2000),滿足。裂縫(w):0.000000.1760..000裂縫限值:[ωω]=0.30mmm驗算結(jié)論:ωmmax=0..176mmm<[ωω]=0.330mm,,滿足。彎矩和剪力圖:彈性位移圖:配筋簡圖:撓度、裂縫圖:板式樓梯計算書：：TB2.2.1已知條條件及計算要要求：(1)計算簡圖:(2)已知條件:幾何信息:左標高=0.0000m右右標高=1.6500m平臺長度(左)::0mm平臺長長度(右):0mmm平臺厚度(左)::1220mm平臺厚厚度(右):100mmm內(nèi)延長(左):9000mm內(nèi)延長長(右):0mmm平臺梁尺寸:B2==200mmmH2=400mmmB3==200mmmH3=400mmm梯段長度:39900mm,踏步數(shù)數(shù):11梯板厚度:1220mm,梯跨長度度L0:26000mm,梯井寬:2200mm平面類型:雙跑跑荷載信息:附加恒荷載:11.000KKN/m2活荷載:33.500KKN/m2恒載分項系數(shù):1.2000,,活載分項系系數(shù):1..400混凝土等級:CC25,,fc=11.990N/mmm2配筋調(diào)整系數(shù):1.00混凝土容重:225.00kN/mm3保護層厚度:c=15mmm板縱筋等級:HHRB3355,ρρte=3000N/mmm2梁縱筋等級:HHRB3355,ρρte=3000N/mmm2梁箍筋等級:HHPB2355,ρρte=2100N/mmm2驗算信息:撓度限值:L00/200裂縫限值:0..30mm(3)計算要求:1)樓梯梯板計算2)平臺臺梁計算3)板裂裂縫驗算4)板撓撓度驗算.2.2荷載與與內(nèi)力計算：：(1)荷載計算標準值(qk)::左平臺:7.5500kNN/m梯斜段:9.7729kNN/m設計值(q):左平臺:9.7700kNN/m梯斜段:12..375kkN/m(2)內(nèi)力計算:a.樓梯板板:矩陣位移移法求解。.2.3計算結(jié)結(jié)果：計算說明:(a)簡化化方法:取板沿著寬寬度方向單位位長度的板帶帶(b)計算算方法:矩陣位移法法單位說明:彎矩:kN.m//m_剪剪力:kN/m撓度度:mm縱筋面積:mm22/m_截面尺寸:mmm×mm裂縫縫:mm板段配筋計算結(jié)果果:計算板段1(左內(nèi)內(nèi)延長):截面B×H=1000×120截面:左中右彎矩(M):0.000018.117018..170剪力(V):23.022018..170133.320截面驗算:Vmmax=23.002kN<<0.7ββhftbhh0=88..90kN截面滿足上部計算縱筋(AAs'):0.000000.00000.000下部計算縱筋(AAs):2440.0000660..684660..684上縱實配:112@1500(753,,0.63%%)12@1500(753,,0.63%%)下縱實配:112@1500(13400,1.122%)12@1500(13400,1.122%)12@150(11340,11.12%))裂縫(w):0.000000.08700.087裂縫限值:[ωω]=0.30mmm驗算結(jié)論:ωmmax=0..087mmm<[ωω]=0.330mm,,滿足。計算板段2(斜梯梯段):截面B×H=1000×120截面:左中右彎矩(M):18.177025..3270.0000剪力(V):11.74425.116722.0776截面驗算:Vmmax=22.008kN<<0.7ββhftbhh0=88..90kN截面滿足上部計算縱筋(AAs'):0.000000.00000.000下部計算縱筋(AAs):6660.6844960..526240..000上縱實配:112@1500(753,,0.63%%)12@1500(753,,0.63%%)下縱實配:112@1500(13400,1.122%)12@1500(13400,1.122%)12@150(11340,11.12%))撓度限值:[ff]=22.588mm驗算結(jié)論:fmmax=21.226mm<<[f]==22.588mm(45516/2000),滿足。裂縫(w):0.088700.14200.000裂縫限值:[ωω]=0.30mmm驗算結(jié)論:ωmmax=0..142mmm<[ωω]=0.330mm,,滿足。彎矩和剪力圖:彈性位移圖:配筋簡圖:撓度、裂縫圖:板式樓梯計算書：：TB3.3.1已知條條件及計算要要求：(1)計算簡圖:(2)已知條件:幾何信息:左標高=0.0000m右右標高=1.6500m平臺長度(左)::0mm平臺長長度(右):0mmm平臺厚度(左)::1000mm平臺厚厚度(右):100mmm內(nèi)延長(左):00mm內(nèi)延長長(右):0mmm平臺梁尺寸:B2==200mmmH2=400mmmB3==200mmmH3=400mmm梯段長度:30000mm,踏步數(shù)數(shù):11梯板厚度:1220mm,梯跨長度度L0:26000mm,梯井寬:2200mm平面類型:雙跑跑荷載信息:附加恒荷載:11.000KKN/m2活荷載:33.500KKN/m2恒載分項系數(shù):1.2000,,活載分項系系數(shù):1..400混凝土等級:CC25,,fc=11.990N/mmm2配筋調(diào)整系數(shù):1.00混凝土容重:225.00kN/mm3保護層厚度:c=15mmm板縱筋等級:HHRB3355,ρρte=3000N/mmm2梁縱筋等級:HHRB3355,ρρte=3000N/mmm2梁箍筋等級:HHPB2355,ρρte=2100N/mmm2驗算信息:撓度限值:L00/200裂縫限值:0..30mm(3)計算要求:1)樓梯梯板計算2)平臺臺梁計算3)板裂裂縫驗算4)板撓撓度驗算.3.2荷載與與內(nèi)力計算：：(1)荷載計算標準值(qk)::梯斜段:9.7729kNN/m設計值(q):梯斜段:12..375kkN/m(2)內(nèi)力計算:a.樓梯板板:矩陣位移移法求解。.3.3計算結(jié)結(jié)果：計算說明:(a)簡化化方法:取板沿著寬寬度方向單位位長度的板帶帶(b)計算算方法:矩陣位移法法單位說明:彎矩:kN.m//m_剪剪力:kN/m撓度度:mm縱筋面積:mm22/m_截面尺寸:mmm×mm裂縫縫:mm板段配筋計算結(jié)果果:計算板段1(斜梯梯段):截面B×H=1000×120截面:左中右彎矩(M):0.000015..8400..000剪力(V):17.59980.0000177.598截面驗算:Vmmax=17.660kN<<0.7ββhftbhh0=88..90kN截面滿足上部計算縱筋(AAs'):0.000000.00000.000下部計算縱筋(AAs):2440.0000568..775240..000上縱實配:112@1500(753,,0.63%%)12@1500(753,,0.63%%)下縱實配:112@1500(754,,0.63%%)12@1500(754,,0.63%%)12@150(7754,0..63%)撓度限值:[ff]=18.000mm驗算結(jié)論:fmmax=15.887mm<<[f]==18.000mm(36600/2000),滿足。裂縫(w):0.00000..1430..000裂縫限值:[ωω]=0.30mmm驗算結(jié)論:ωmmax=0..143mmm<[ωω]=0.330mm,,滿足。彎矩和剪力圖:彈性位移圖:配筋簡圖:撓度、裂縫圖:4.4.4pkkpm計算建筑結(jié)構(gòu)的總信息息總信息息.......................................................結(jié)構(gòu)材材料信息:鋼砼結(jié)構(gòu)混凝土土容重(kN/m3):Gc=25.000鋼材容容重(kN/m3):Gss=78.000水平力力的夾角(Radd):ARF=0.00地下室室層數(shù):MBBAsE=0豎向荷荷載計算信息息:按模擬施工工加荷1計算方式風荷載載計算信息:計算普通風風荷載地震力力計算信息:計算x,Y兩個方向的的地震力特殊荷荷載計算信息息:不計算結(jié)構(gòu)類類別:框架結(jié)構(gòu)裙房層層數(shù):MMANNExx=0轉(zhuǎn)換層層所在層號：：MCHANNGE=0墻元細細分最大控制制長度(m)DMMAx=2.00墻元側(cè)側(cè)向節(jié)點信息息:內(nèi)部節(jié)點是否對對全樓強制采采用剛性樓板板假定否采用的的樓層剛度算算法層間剪力比比層間位移算算法結(jié)構(gòu)所所在地區(qū)全國風荷載載信息..................................................修正后后的基本風壓壓(KN/m2):WO==1.15地面粗粗糙程度:B類結(jié)構(gòu)基基本周期（秒秒）:T1==0.32體形變變化分段數(shù):MMPART==1各段最最高層號:NSTii=7各段體體形系數(shù):USii=1.30地震信信息.....................................................振型組組合方法(CQC耦聯(lián);SRSS非耦聯(lián))CQQC計算振振型數(shù):NMMODE=15地震烈烈度:NAF==7.00場地類類別:KD==1設計地地震分組:一組特征周周期TG==0.25多遇地地震影響系數(shù)數(shù)最大值Rmax1=0.08罕遇地地震影響系數(shù)數(shù)最大值Rmax2=0.50框架的的抗震等級:NF=2剪力墻墻的抗震等級級:NNW=2活荷質(zhì)質(zhì)量折減系數(shù)數(shù):RMMC=0.50周期折折減系數(shù):TCC=1.00結(jié)構(gòu)的的阻尼比(%)::DAMPP=5.00是否考考慮偶然偏心心:是是否考考慮雙向地震震扭轉(zhuǎn)效應:否斜交抗抗側(cè)力構(gòu)件方方向的附加地地震數(shù)=0活荷載載信息..................................................考慮活活荷不利布置置的層數(shù)從第1到7層柱、墻墻活荷載是否否折減不折算