第6講-等效荷載法、預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力計(jì)算-2.ppt

1 超靜定預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算 袁愛(ài)民博士河海大學(xué)土木與交通學(xué)院 2 預(yù)應(yīng)力混凝土的新概念 預(yù)加力使混凝土成為彈性材料的概念 預(yù)加應(yīng)力使混凝土成為彈性的概念是將預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件看作混凝土經(jīng)過(guò)預(yù)壓后從原先抗拉弱抗壓強(qiáng)的脆性材料變?yōu)橐环N既能抗拉又能抗壓的彈性材料 3 預(yù)應(yīng)力混凝土的新概念 對(duì)混凝土構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力是為了使高強(qiáng)鋼材與混凝土能協(xié)同工作的概念 對(duì)混凝土構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力是為了使高強(qiáng)鋼材與混凝土能協(xié)同工作的概念是將預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件看作是高強(qiáng)鋼材與混凝土兩種材料的一種結(jié)合 它與鋼筋混凝土一樣 用鋼筋承受拉力及混凝土承受壓力以形成一種抵抗外力彎矩的力偶 4 預(yù)應(yīng)力混凝土的新概念 施加預(yù)應(yīng)力是實(shí)現(xiàn)部分荷載平衡的概念 施加預(yù)應(yīng)力是實(shí)現(xiàn)部分荷載平衡的概念是將施加預(yù)應(yīng)力看作是試圖平衡構(gòu)件上的部分或全部的工作荷載 當(dāng)外荷載對(duì)梁各截面產(chǎn)生的力矩均被預(yù)加力所產(chǎn)生的力矩所抵消 那么 一個(gè)受彎構(gòu)件就可以轉(zhuǎn)換成一軸心受壓構(gòu)件 5 以上三種不同的概念之間并沒(méi)有相互的矛盾 從不同的角度來(lái)解釋預(yù)應(yīng)力混凝土的原理 第一種概念為預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的彈性設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù) 第二種概念為預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的塑性設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù) 第三種概念為預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的平衡設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù) 6 預(yù)應(yīng)力作用的等效荷載法 等效荷載法的原理 將預(yù)應(yīng)力筋和錨具與結(jié)構(gòu)脫離 而把他們的作用替換為等效荷載 并把這些等效荷載如同外荷載一樣施加到由混凝土和非預(yù)應(yīng)力筋組成的結(jié)構(gòu)上 用以計(jì)算結(jié)構(gòu)在預(yù)應(yīng)力作用下的內(nèi)力 等效荷載由兩部分組成 其一是通過(guò)預(yù)應(yīng)力錨具作用于錨固點(diǎn)的荷載 一般稱為節(jié)點(diǎn)等效荷載 其二是由于預(yù)應(yīng)力筋線形改變?cè)跇?gòu)件上產(chǎn)生豎向 水平及扭轉(zhuǎn)的集中和分布荷載 一般稱為線形等效荷載或等效荷載 7 在預(yù)應(yīng)力作用下 預(yù)應(yīng)力筋和相應(yīng)的混凝土構(gòu)件 包括非預(yù)應(yīng)力筋 組成了一個(gè)受力自平衡體系 或者說(shuō)在等效荷載反力作用下的預(yù)應(yīng)力筋自身是平衡的 因此其等效荷載屬于一種自平衡體系 8 1 曲線預(yù)應(yīng)力筋的等效荷載 曲線預(yù)應(yīng)力筋在結(jié)構(gòu)中最常用的線形為圓弧線或二次拋物線 9 根據(jù)材料力學(xué)的方法可知彎矩和分布荷載 設(shè)向下為正 的關(guān)系為 顯然預(yù)應(yīng)力的作用可等效為外荷載 10 假定沿預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加力為定值Np 11 2 折線預(yù)應(yīng)力筋的等效荷載 當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋為折線型布置時(shí) 預(yù)應(yīng)力筋線形AC和BC兩段為直線變化 在折點(diǎn)C左段的彎矩ML為 在折點(diǎn)C右段的彎矩MR為 12 由材料力學(xué)可知 在折點(diǎn)C處的等效集中荷載 向下為正 與剪力的關(guān)系為 則有 13 3 結(jié)點(diǎn)等效荷載分析 等效結(jié)點(diǎn)荷載比較直觀 14 等效荷載適用的范圍 預(yù)應(yīng)力等效荷載是以彈性材料假設(shè)為基礎(chǔ)的 在承載能力極限階段等效荷載是不成立的 所以 在使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的計(jì)算中 才可以采用等效荷載的概念 以上假設(shè)有效預(yù)加力沿預(yù)應(yīng)力筋全長(zhǎng)不變 故求出的等效荷載是近似的 15 預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)的荷載平衡法 荷載平衡法是由林同炎教授于1963年提出的 該法簡(jiǎn)化了對(duì)預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁的分析 采用這個(gè)方法就像非預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)一樣 為預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁 板 殼體和框架的設(shè)計(jì)提供了一種很有用的分析工具 16 荷載平衡分析 17 18 荷載平衡法的設(shè)計(jì)步驟 首先確定跨高比 確定截面高度 截面高度與寬度之比h b約為2 3選定需要被平衡的荷載值qb選定預(yù)應(yīng)力筋束的形狀 根據(jù)荷載特點(diǎn)選定拋物線 折線等束形 在中間支座處的偏心距和跨中截面的垂度要盡量大 端支座偏心距應(yīng)為零 如有懸臂邊跨 則端部預(yù)應(yīng)力筋c g s線的斜率應(yīng)為零 根據(jù)每跨需要被平衡掉的荷載求出各跨要求的張拉預(yù)應(yīng)力 取各跨中求得的最大預(yù)應(yīng)力值Np作為連續(xù)梁的預(yù)加力 調(diào)整各跨的垂度使?jié)M足Np與被平衡荷載的關(guān)系 其中 初始張拉力Ncon約等于1 2 1 3Np 計(jì)算未被平衡掉的荷載qnb引起的不平衡彎矩Mnb 將梁當(dāng)作非預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁 按彈性分析方法計(jì)算校核控制截面應(yīng)力修正預(yù)應(yīng)力筋的理論束形 19 平衡荷載的選擇及局限 國(guó)內(nèi)外工程設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)表明 預(yù)應(yīng)力平衡掉全部恒載是合適的 當(dāng)考慮用預(yù)加力平衡活載時(shí) 取用的活荷載應(yīng)當(dāng)是實(shí)際數(shù)值 而不是規(guī)范規(guī)定的設(shè)計(jì)活載值 如果規(guī)定的設(shè)計(jì)活載值比實(shí)際值高得多 只需平衡掉活載的一小部分甚至完全不考慮平衡 對(duì)活載的準(zhǔn)永久部分是持久作用的 應(yīng)當(dāng)考慮由預(yù)應(yīng)力來(lái)平衡 當(dāng)結(jié)構(gòu)承受的活載與全部荷載相比較大時(shí) 除恒載外再平衡掉一部分活荷載是需要的 按林同炎教授的建議 當(dāng)平衡荷載取全部恒載再加一半活載時(shí) 受彎構(gòu)件在活載的一半作用下不受彎 也沒(méi)有撓度 當(dāng)全部活載移去時(shí) 可按活載的一半向上作用進(jìn)行設(shè)計(jì) 當(dāng)全部活載作用于結(jié)構(gòu)時(shí) 則按活載的另一半向下作用考慮設(shè)計(jì) 當(dāng)活荷載是持續(xù)性的 例如倉(cāng)庫(kù) 貨棧等 上述平衡荷載的取值原則是合理的 20 不足之處 在連續(xù)梁中 采用荷載平衡設(shè)計(jì)法所得到的預(yù)應(yīng)力筋的線形在中間支座處有尖角 這與實(shí)際情況不符的 21 荷載平衡法不能直接考慮預(yù)應(yīng)力筋端支座處錨固端偏心引起的彎矩 即在預(yù)應(yīng)力筋錨固點(diǎn)不能有偏心 荷載平衡設(shè)計(jì)法不考慮沿構(gòu)件長(zhǎng)度摩擦損失的影響 對(duì)平衡荷載的選擇還應(yīng)考慮對(duì)彈性應(yīng)力限值 裂縫控制 結(jié)構(gòu)反拱值和撓度控制以及極限強(qiáng)度等條件的要求 22 算例 按荷載平衡法設(shè)計(jì)一雙跨連續(xù)矩形大梁 梁的截面尺寸為400mmx800mm 兩跨跨度均為20m 承受均布荷載12kN m 不包括自重 承受均布活荷載為36kN m 23 算例 24 25 26 27 三 預(yù)應(yīng)力引起的主內(nèi)力和次內(nèi)力 預(yù)應(yīng)力引起的主內(nèi)力 28 預(yù)應(yīng)力引起的次內(nèi)力和綜合內(nèi)力 對(duì)于簡(jiǎn)支梁 29 30 次彎矩的計(jì)算方法 一 彎矩 面積法計(jì)算次彎矩 有一雙跨連續(xù)梁 矩形截面 尺寸為30cm 60cm 配置曲線連續(xù)預(yù)應(yīng)力筋 每跨都為拋物線形 其偏心距如圖所示 有效預(yù)應(yīng)力為1000kN 并假定其沿梁全長(zhǎng)相等恒定的 試用彎矩 面積法求預(yù)應(yīng)力引起的主彎矩 次彎矩及綜合彎矩 31 解 1 預(yù)應(yīng)力值與偏心距的乘積即得主彎矩 2 一次超靜定 令中間支座B為多余約束 當(dāng)移去支座B后 在預(yù)應(yīng)力引起的主彎矩M1作用下梁將向上位移 b0 而支座處的次彎矩Rb將使梁向下位移 bb 因支座B處的位移實(shí)際上為零 故有 b0 bb 32 33 將次彎矩圖與主彎矩圖疊加后得到綜合彎矩圖 34 二 等效荷載法計(jì)算次彎矩 一般來(lái)說(shuō) 在分析結(jié)構(gòu)內(nèi)力 彎矩 時(shí)將軸力忽略 但是 需要強(qiáng)調(diào)的是 在用等效荷載法計(jì)算超靜定結(jié)構(gòu)截面內(nèi)力時(shí) 不能忘記預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的軸力作用 1 求等效荷載 2 用彎矩分配法求等效荷載下連續(xù)梁的綜合彎矩 對(duì)于對(duì)稱的雙跨連續(xù)梁在對(duì)稱荷載作用下可分配彎矩等于0 所以 在這種特定的情況下 雙跨連續(xù)梁的彎矩圖與一端固定 一端簡(jiǎn)支的單跨梁相同 即 35 AB跨及BC跨跨中綜合彎矩為 兩種方法求得的綜合彎矩相同 3 主彎矩 4 由綜合彎矩減去主彎矩 即得次彎矩 36 37 壓力線 線性變換和吻合束 壓力線概念 壓力線是結(jié)構(gòu)中各截面上的壓力中心的連線 壓力線將隨外載的變化而移動(dòng) 壓力線是一個(gè)很重要的概念 在靜定和超靜定預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)分析中常常很有用的 靜定結(jié)構(gòu)在承受外彎矩前 壓力中心與各截面上的預(yù)應(yīng)力合力作用點(diǎn)相重合 也就是說(shuō) 壓力線與預(yù)應(yīng)力筋的輪廓線相重合 預(yù)應(yīng)力引起的 作用在截面上的的總彎矩是Npee0 在自重彎矩M作用下 壓力線將向上移動(dòng) 其移動(dòng)量為M Npe 這時(shí)壓力線的偏心是e0 M Npe 作用在截面上的總彎矩為Npee0 M 也就是說(shuō)作用在截面上的外彎矩可以由偏心距與預(yù)加力相乘而得 38 試確定矩形簡(jiǎn)支梁中預(yù)應(yīng)力的偏心距 使張拉時(shí)跨中頂纖維的應(yīng)力為零 預(yù)加應(yīng)力合力作用點(diǎn) 由于MG的作用 使壓力線向上移動(dòng)MG Npe 這樣預(yù)應(yīng)力筋的偏心距為 39 試確定每跨跨長(zhǎng)為l的雙跨連續(xù)梁因預(yù)應(yīng)力引起的壓力線 預(yù)應(yīng)力筋沿整個(gè)梁長(zhǎng)的偏心距是e0 40 線性變換 在超靜定結(jié)構(gòu)中 當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋在中間支座上移動(dòng)到新的位置時(shí)能保持預(yù)應(yīng)力筋的外形不變 彎曲度 彎曲率不變 和保持邊支座上的偏心距不變 則稱超靜定預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中的這根預(yù)應(yīng)力筋的輪廓線為線性變換 線性定理告訴我們 在超靜定結(jié)構(gòu)中 任何預(yù)應(yīng)力筋的輪廓線可線性變換到其它位置 但不改變?cè)瓉?lái)壓力線的位置 也就是說(shuō) 線性變換不影響由預(yù)應(yīng)力引起的截面混凝土的應(yīng)力 41 42 盡管線性變換不影響預(yù)應(yīng)力的綜合效益 即線性變換后的預(yù)應(yīng)力筋引起的綜合彎矩圖完全相同 但由于線性變換 預(yù)應(yīng)力筋布置位置不一樣的 外荷載作用下結(jié)構(gòu)的承載力顯然不一樣 因此 在實(shí)際工程中 我們可利用線性變換來(lái)調(diào)整預(yù)應(yīng)力筋的布置既保證使用性能 又保證在極限破壞狀態(tài)下能充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力的作用 43 吻合束 吻合束是指預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的壓力線與預(yù)應(yīng)力筋的重心線相重合的預(yù)應(yīng)力束 對(duì)于簡(jiǎn)支梁而言 任何布置的預(yù)應(yīng)力筋都是吻合束 對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō) 有很多條吻合束 如在連續(xù)梁結(jié)構(gòu)中 按照外荷載產(chǎn)生的彎矩圖的比例形成與彎矩圖相一致的預(yù)應(yīng)力筋就是一條吻合束 因?yàn)檫@樣布置的預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)加力可以抵消外荷載彎矩 使得梁不會(huì)引起附加的支座反力 不會(huì)產(chǎn)生次彎矩 也就是前面的荷載平衡法的主要思想 44 吻合束 兩個(gè)或多個(gè)吻合索相加 將產(chǎn)生另一個(gè)吻合索 而一吻合索和一非吻合索又疊加 將產(chǎn)生一個(gè)非吻合索 任何C線都是吻合索 因?yàn)樗歉鶕?jù)作用在連續(xù)梁上的荷載所引起的彎矩而得到的 在預(yù)應(yīng)力工程設(shè)計(jì)中 預(yù)應(yīng)力筋采用吻合束布置對(duì)結(jié)構(gòu)性能來(lái)說(shuō)常常不是一種理想布置 45 吻合束 在預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁工程設(shè)計(jì)中 預(yù)應(yīng)力筋合理線的布置 1 預(yù)應(yīng)力筋的外形和位置應(yīng)盡可能與彎矩圖一致 合理的預(yù)應(yīng)力筋布置形狀應(yīng)該是使張拉預(yù)應(yīng)力筋所產(chǎn)生的等效荷載與外部荷載的分布在形式上應(yīng)基本一致 2 為了獲得較大的截面抵抗彎矩 控制截面處的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)盡量靠近受拉邊緣布置 以提高其抗裂能力及承載能力 在支座截面盡可能的靠近頂面 抵抗負(fù)彎矩 在跨中截面 盡量放的低些 抵抗正彎矩 3 應(yīng)盡可能減少預(yù)應(yīng)力筋的摩擦損失和錨固損失 增大有效預(yù)應(yīng)力值 以提高施加預(yù)應(yīng)力的效益和構(gòu)件的抗裂性 46 幾種預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁的結(jié)構(gòu)方案 1 采用連續(xù)曲線預(yù)應(yīng)力束的等截面連續(xù)梁 后澆帶 后澆帶 47 對(duì)稱懸臂施工 48 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的受力性能 1 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁開(kāi)裂前保持彈性 按照彈性理論可分別求得外載和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的內(nèi)力 并在截面計(jì)算中可相疊加 在驗(yàn)算使用極限狀態(tài)時(shí) 應(yīng)按照彈性分析方法 考慮由于預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的次彎矩和次反力 在驗(yàn)算承載力破壞極限狀態(tài)時(shí) 可用彈性分析法 考慮次彎矩 次剪力和次反力 極限荷載只取決于臨界位置及相應(yīng)的破壞彎矩 2 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁在開(kāi)裂之后有一定的內(nèi)力重分布 但是 仍可用彈性理論分布得出外載和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的內(nèi)力 并相疊加 其結(jié)果基本正確 3 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁在使用荷載下?lián)隙缺认鄳?yīng)的簡(jiǎn)支梁要小得多 若配有一些粘結(jié)較好的非預(yù)應(yīng)力鋼筋 臨界截面處的裂縫寬度較小 4 卸去一部分活載之后 變形的恢復(fù)較多 已開(kāi)的裂縫可變得細(xì)微或閉合起來(lái) 49 5 內(nèi)支座的剪力常常較大 因此 要防止剪切破壞先于彎曲破壞 措施 在內(nèi)支座部位應(yīng)重視剪切承載力的驗(yàn)算 加配一些非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造構(gòu)造鋼筋 保證連續(xù)梁不發(fā)生局部破壞 6 在極限破壞狀態(tài) 有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力連續(xù)墻在配筋率不高的情況下 一般能在臨界截面處形成塑性鉸 這些塑性鉸出現(xiàn)后使梁可能變成靜定體系 并產(chǎn)生內(nèi)力重分布 7 在使用階段 即使梁出現(xiàn)裂縫 但次反力基本不變 在極限階段 盡管在臨界截面處都出現(xiàn)塑性鉸 形成機(jī)動(dòng)體系 次反力有一定的減少 說(shuō)明次反力只是在臨界截面處由于預(yù)應(yīng)力筋過(guò)大的塑性變形而消失 50 使用荷載下連續(xù)