浙江舟山武鋼煤碳碼頭設(shè)計(jì)港口航帶與海岸工程畢業(yè)論文設(shè)計(jì)

1此文檔為WORD格式，下載后您可任意編輯修改目錄1緒論311舟山港概況312舟山港信息32設(shè)計(jì)資料421貨運(yùn)資料422設(shè)計(jì)船型423水文氣象資料424地形地質(zhì)資料53碼頭的主要尺寸及平面布置731碼頭的主要尺寸732碼頭平面布置833碼頭的結(jié)構(gòu)選型834高樁碼頭的結(jié)構(gòu)型式94碼頭荷載的計(jì)算1041作用在船舶上的風(fēng)荷載1042作用在船舶上的水流力105面板的計(jì)算1351面板的簡單計(jì)算數(shù)據(jù)1352跨度計(jì)算1353板的配筋比例156縱梁的計(jì)算1861縱梁計(jì)算及數(shù)據(jù)1862跨度計(jì)算1863工藝荷載1964作用效應(yīng)2065作用的效益組合3166縱梁的配筋計(jì)算357橫梁的計(jì)算3871橫梁截面圖3872橫梁配筋計(jì)算3873正常使用下極限狀態(tài)驗(yàn)算398樁基的計(jì)算4281樁基的基本情況4282持久狀況樁的軸力計(jì)算4283持久狀況樁的彎矩計(jì)算44284樁身內(nèi)力計(jì)算469靠船構(gòu)件的計(jì)算4791概述4792靠船構(gòu)件內(nèi)力計(jì)算4793靠船構(gòu)件的配筋計(jì)算4810岸坡穩(wěn)定的計(jì)算52101計(jì)算原理52102計(jì)算條件52103穩(wěn)定性計(jì)算52104結(jié)論52參考文獻(xiàn)541浙江舟山武鋼煤炭碼頭設(shè)計(jì)徐（浙江海洋學(xué)院海運(yùn)與港航建筑工程學(xué)院，浙江舟山316004）摘要本設(shè)計(jì)選題源自于實(shí)際工程項(xiàng)目建設(shè)舟山武鋼礦石碼頭，在綜合考慮已有設(shè)計(jì)資料和設(shè)計(jì)條件的基礎(chǔ)上，分析已有的設(shè)計(jì)個(gè)案，來進(jìn)行此課題的設(shè)計(jì)。通過實(shí)際工程項(xiàng)目進(jìn)行研究設(shè)計(jì)，理論聯(lián)系實(shí)際，通過對項(xiàng)目的設(shè)計(jì)研究，更進(jìn)一步的理解和運(yùn)用學(xué)習(xí)到的知識，更為熟練自如的掌握知識，為以后在實(shí)際工作中積累相應(yīng)的經(jīng)驗(yàn)和知識。關(guān)鍵詞高樁；煤炭碼頭；內(nèi)力計(jì)算；連接形式；配筋2ADESIGNOFWUGANGPORTXUSCHOOLOFMARITIMEANDCIVILENGINEERINGZHEJIANGOCEANUNIVERSITY,ZHOUSHAN,ZHEJIANG,316004ABSTRACTDESIGNTOPICSFROMTHEACTUALPROJECTCONSTRUCTIONZHOUSHANWUHANIRONORETERMINALDESIGN,COMPREHENSIVECONSIDERATIONONTHEBASISOFTHEEXISTINGDESIGNDATAANDDESIGNCONDITIONS,THEANALYSISOFTHEEXISTINGDESIGNCASES,TOMAKETHISTOPICTHROUGHACTUALPROJECTS,STUDYDESIGN,THEORYWITHPRACTICE,LEARNINGTOUNDERSTANDANDAPPLYTHROUGHTHESTUDYOFTHEDESIGNOFTHEPROJECT,FURTHERKNOWLEDGE,MORESKILLEDANDCOMFORTABLEGRASPOFKNOWLEDGE,ACCUMULATEDEXPERIENCEANDKNOWLEDGEINTHEPRACTICALWORKFORTHEFUTUREKEYWORDS,CONNECTIONTYPE,REINFORCEMENT浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文31緒論11舟山港概況舟山港區(qū)域是我國港口資源最優(yōu)秀和最豐富的地區(qū)之一，港域內(nèi)近岸水深10米以上的深水岸線長約333公里，港口建設(shè)可用岸線約為223公里，其中尚未開發(fā)的深水岸線約為184公里。港口目前已建成各類泊位達(dá)750多個(gè)，吞吐能力超過2億噸。經(jīng)過近幾年的發(fā)展，舟山港已初步形成了一干線四大基地，即集裝箱遠(yuǎn)洋干線港、國內(nèi)最大的礦石中轉(zhuǎn)基地、國內(nèi)最大的原油轉(zhuǎn)運(yùn)基地、國內(nèi)沿海最大的液體化工儲運(yùn)基地和華東地區(qū)重要的煤炭運(yùn)輸基地。成為上海國際航運(yùn)中心的重要組成部分和深水外港，是國內(nèi)發(fā)展最快的綜合型大港。12舟山港信息航道全市港域水面寬闊，航門水道眾多，其中以蝦峙門航道、金塘水道、冊子水道、佛渡水道、烏沙門水道、岱山水道為主體構(gòu)成25條海上網(wǎng)絡(luò)通道，分別組成了東、南、西、北向的四條主航道即蝦峙門航道東，水深182米、佛渡水道南，水深1485米、金塘水道西，水深20一100米和冊子水道北，水深259L米，此外，還有條帚門和衢山、綠華山水道。上述水道可通向國內(nèi)沿海地區(qū)及亞太地區(qū)的各大港口城市。蝦峙門國際航道，高潮水深214224米，最淺處低潮水深182米，15萬噸級載重貨輪可自由進(jìn)出，20萬噸級船舶可乘潮進(jìn)港，如稍加整治，航道水深可達(dá)一23米。本課題設(shè)計(jì)的模擬地點(diǎn)是舟山武鋼，地處舟山六橫涼潭島，頻臨條帚門航道和蝦峙門航道，地理位置優(yōu)越，區(qū)位優(yōu)勢明顯。錨地舟山海域錨地眾多，可供大型船舶錨泊用的水面共有119平方公里，水深1125米，形成大中小的組合錨地，可同時(shí)容納錨泊萬噸以上船舶數(shù)千艘?？晒┤f噸以上船舶錨泊、裝卸、避風(fēng)的主要錨地，有馬峙錨地、野鴨山錨地、清滋門錨地、六橫東北錨地、衢山南錨地、白節(jié)山錨地、綠華山錨地等；供外輪引航待命的有蝦峙門錨地等。各航道與錨地相互銜接，集疏方便，遮蔽性能好，形成舟山港域獨(dú)特的優(yōu)越性。浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文42設(shè)計(jì)資料21貨運(yùn)資料年吞吐量達(dá)到1500萬噸22設(shè)計(jì)船型碼頭船型總長（M）型寬（M）型深（M）滿載吃水（M）卸船碼頭70000DWT散貨船230323191139100000DWT散貨船250430205143裝卸碼頭3000DWT散貨船971485823水文氣象資料231水文資料1水位設(shè)計(jì)高水位350M設(shè)計(jì)低水位120M極端高水文560M極端低水位210M2水流浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文5根據(jù)調(diào)查和查資料，舟山武鋼地區(qū)的最大設(shè)計(jì)流速約16MS3波浪根據(jù)調(diào)查和查資料，舟山武鋼地區(qū)的50年一遇碼頭前沿設(shè)計(jì)波浪要素見下表波向計(jì)算潮位H1（M）H4（M）H（M）T（S）設(shè)計(jì)高水位212181092424NWNNW設(shè)計(jì)低水位202171088416設(shè)計(jì)高水位253213109462WWNW設(shè)計(jì)低水位189158082401設(shè)計(jì)高水位284238123492SWWSW設(shè)計(jì)低水位213178093429設(shè)計(jì)高水位345293151546SSSW設(shè)計(jì)低水位278236138525232氣象資料1風(fēng)一年的常風(fēng)向是東風(fēng)和東北風(fēng)，出現(xiàn)的頻率是9和10。春夏兩季多東南風(fēng)和東風(fēng)，秋冬兩季多北風(fēng)和東北風(fēng)。查資料得到舟山地區(qū)的最大風(fēng)速是311MS，一年有八級以上的大風(fēng)天數(shù)是25天。2溫度歷年35一年平均的天數(shù)是161天，歷年0一年平均的天數(shù)是254天。舟山地區(qū)冬季海水不會出現(xiàn)冰凍現(xiàn)象，不會影響施工。3雨雪一年中最大降水量大約是16213毫米，最小降水量約為5673毫米，年平均降水量為10498毫米，平均每年積雪天數(shù)是56D，大暴雨的天數(shù)是8D。24地形地質(zhì)資料241地形港區(qū)陸域平坦，已建少量庫場，后方土地充裕。地面高程一般在65米左右。港區(qū)江面極為開闊，自建港以來，港址處微沖不淤，水下地形變化狀況較小。浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文6242地質(zhì)該區(qū)為沖擊土層，根據(jù)地質(zhì)鉆探，擬建碼頭區(qū)各土層的分布（自上而下）及其物理力學(xué)性能如下1灰色壤土及淤泥質(zhì)壤土層為表層土，陸區(qū)表層13米為人工填土，底面高程一般在150米左右。厚度大，層間混雜不均，薄層細(xì)砂、云母片、貝殼，土質(zhì)極不均勻，流動性可塑。2灰色細(xì)砂及粉砂層夾不均勻薄層粘土、云母、貝殼等。質(zhì)不均，呈飽和狀，標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)結(jié)果，層頂N10，隨深度遞增，層底面一般可達(dá)N40,平均N25。經(jīng)測定相對密度DR055，屬中密狀，底面高程一般在210米左右。3灰色壤土層厚約34米左右，夾不均勻細(xì)砂、質(zhì)不均，飽和狀，該土層較表層土略佳，可塑硬塑，底面高程一般在250米左右。4灰色細(xì)砂層夾不均勻細(xì)砂、云母、貝殼等。標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)N3540，屬密實(shí)狀。該土層厚度較大，鉆孔未鉆透。各土層的物理力學(xué)指標(biāo)如下圖所示QUNM3固結(jié)快剪指標(biāo)序號容重KNM3含水量孔隙比壓縮系數(shù)液限L塑限P原狀重塑靈敏度度CKNM211813541070045305206455681181221912850016N26，DR0562603188326080025341251666011321234194261N3540320浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文73碼頭的主要尺寸及平面布置31碼頭的主要尺寸311碼頭面高程根據(jù)海港總平面設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ21199），第434條，碼頭面高程設(shè)計(jì)按下式計(jì)算HHWLE0其中HWL設(shè)計(jì)高水位，根據(jù)設(shè)計(jì)資料是350M0設(shè)計(jì)高水位時(shí)50年一遇H1（波列累積率為1的波高）波峰面高度283M船舶靠岸的法向速度（MS）滿載吃水量DFLOG9107LOG05132TFM1359根據(jù)港口工程荷載規(guī)范（JTJ21598）表10641查得VN取008MS63082702KJE根據(jù)海港工程設(shè)計(jì)手冊（中）附錄1（618頁），選用DAA600H3500標(biāo)準(zhǔn)反力型橡膠護(hù)舷吸收能量E364KJ反力R1442KN船舶靠岸時(shí)的切向撞擊力，根據(jù)港口工程荷載規(guī)范（JTJ21598）,第1066條，船舶撞擊力沿碼頭長度方向的分力標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算XFH式中，H船舶撞擊力沿碼頭長度方向的分力標(biāo)準(zhǔn)值；船舶撞擊力法向分力標(biāo)準(zhǔn)值；XF船舶與橡膠護(hù)舷之間的摩擦系數(shù)，取0304。這里取04。浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文8則85764012KNH浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文95面板的計(jì)算51面板的簡單計(jì)算數(shù)據(jù)面板厚度為50CM橫梁采用倒T形截面縱梁采用矩形截面樁采用邊長直徑1000MM的預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土管樁橫向排架間矩均為6米，板在縱梁上的擱置長度25CM52跨度計(jì)算圖521橫截面斷面圖圖522縱截面斷面圖浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文10521簡支板計(jì)算跨度根據(jù)JTJ29198高樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范413，簡支板計(jì)算跨度應(yīng)按下列公式計(jì)算彎矩計(jì)算取，但不大于剪力計(jì)算取HLNOELNONL0式中計(jì)算跨度M；0L凈跨MN；E板的擱置長度M排架間距10M，板的擱置長度為025M簡支板彎矩計(jì)算跨度M78502HLNO但要不大于M4ELNO取458MLO連續(xù)板計(jì)算跨度應(yīng)按下列公式計(jì)算1彎矩計(jì)算當(dāng)時(shí)，LB10L0當(dāng)時(shí)，N2剪力計(jì)算NL0式中梁的中心距離M；L梁的上翼緣寬度M1B短邊方向MLB601601954LNO長邊方向浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文11M101LBLN298053板的配筋比例531配筋的簡單數(shù)據(jù)保護(hù)層厚度為C50MM鋼筋直徑為20MM，則MM預(yù)制板厚度H500MM，則有效高度為HA440MM6025DCA混泥土采用C30，軸心抗壓強(qiáng)度150MPA，彈性模量MPA，鋼筋采用CF4103CE熱軋鋼筋級（Q235），強(qiáng)度設(shè)計(jì)值210MPA，彈性模量MPA。Y52S在長跨跨中所受最大正彎矩是23169KNM，支座最大負(fù)彎矩69771KNM，在短跨跨中所受最大正彎矩是47889KNM，支座最大負(fù)彎矩100254KNM。532配筋計(jì)算（1）長跨方向支座負(fù)彎矩截面抵抗矩系數(shù)034870151692260BHFMCDS截面相對受壓區(qū)高度S64B縱向受力鋼筋面積MM2980487021503HFAYCS15/98/MIN0BS選用14200（共44根，6772MM2）S（2）長跨方向跨中正彎矩因跨中正彎矩?cái)?shù)值與支座負(fù)彎矩相差不大，取與支座配筋相同。故長跨方向跨中處底部浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文12受力鋼筋也為14200。（3）短跨方向支座負(fù)彎矩08450112620BHFMCDSS（MM2）3012574052108MINBHBHFAYCS選用14200（共25根，3848MM2），滿足最小配筋率的要求。SA（4）短跨方向夸中正彎矩為方便施工，跨中采用與支座相同的配筋。故短跨方向底部受力鋼筋也為16200。533面板彎矩作用下的裂縫驗(yàn)算根據(jù)港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ26798）第561條，在使用階段允許出現(xiàn)裂縫的鋼筋混凝土構(gòu)件，應(yīng)驗(yàn)算荷載的長期效應(yīng)組合下的裂縫寬度。根據(jù)第562條，按下式進(jìn)行驗(yàn)算TESLDCEW4130321MAXTETA式中最大裂縫寬度（MM）；MAX構(gòu)件受力特征系數(shù)，對受彎構(gòu)件，取10；1考慮鋼筋表面形狀的影響系數(shù)，對光面鋼筋，取14；2考慮荷載長期效應(yīng)組合或重復(fù)荷載影響的系數(shù)，取15；3最外排縱向鋼筋的保護(hù)層厚度，當(dāng)大于50MM時(shí)，取50MM；C鋼筋直徑；D縱向受拉鋼筋的有效配筋率，TE浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文13當(dāng)時(shí)，取001；當(dāng)時(shí)，取01；01TETE10TETE有效受拉混凝土截面面積；TEA受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積；S1長跨方向跨中正彎矩作用下的裂縫驗(yàn)算，取001，01602876TESTAMPA372430SLSLHMTESLDCEW10321MAX0143565405MM025MM，滿足要求。1232短跨方向跨中正彎矩作用下的裂縫驗(yàn)算，取00101602584TESTAMPA7834870SLSLHMTESLDCEW10321MAX0143657685405MM025MM，所以滿足要求。39浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文146縱梁的計(jì)算61縱梁計(jì)算及數(shù)據(jù)611斷面圖611縱梁斷面圖612縱梁計(jì)算原則1施工期預(yù)制縱梁安裝在下橫梁上，按簡支梁計(jì)算，作用在梁上的荷載為預(yù)制梁自重及現(xiàn)澆接頭混凝土重量，此時(shí)梁的有效斷面為預(yù)制斷面。2使用期縱梁按剛性支撐連續(xù)梁計(jì)算，作用在梁上的荷載為碼頭面層自重和使用期可變作用，此時(shí)梁的有效斷面為疊合斷面，連續(xù)梁的內(nèi)力計(jì)算采用清華大學(xué)土木系研制的結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行計(jì)算。62跨度計(jì)算預(yù)制梁長為820M，擱置長度3000MM，凈跨760M，橫向排架間距100M，如圖62縱梁跨度示意圖，彎矩和剪力計(jì)算跨度可依照高樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范（JTJ29198）第421條進(jìn)行計(jì)算。浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文15圖621縱梁跨度示意圖621簡支梁計(jì)算彎矩計(jì)算跨度M90736070ELN剪力計(jì)算跨度M其中計(jì)算跨度0L凈跨N擱置長度E622連續(xù)梁計(jì)算彎矩計(jì)算跨度M987051NLL剪力計(jì)算跨度M6其中橫梁或樁帽中心距L縱梁支座、橫梁或樁帽寬度2B63工藝荷載631永久荷載的作用1預(yù)制縱梁以及現(xiàn)澆接頭自重250KNM32面層自重240KNM3浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文16632可變荷載的作用1門機(jī)荷載沿碼頭岸線布置兩臺UCT15橋式抓斗起重機(jī)，當(dāng)?shù)醣畚恢醚?、2、3方向時(shí)A、B、C、D支腿的豎向荷載按比例可由港口工程荷載規(guī)范（JTJ21598）附表C2查得。兩機(jī)支腿之間距離達(dá)到最小的時(shí)候即為150M，兩門機(jī)吊臂按位置1采用。如圖63吊臂位置圖圖631吊臂位置圖2貨物荷載Q200KPA64作用效應(yīng)641施工期施工期要考慮到預(yù)制梁的自重及現(xiàn)澆面板及預(yù)制面板的重量，在施工期面板的重量全部由縱梁的預(yù)制部分承擔(dān)。考慮施工時(shí)接縫混凝土未達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，故按簡支梁來計(jì)算。預(yù)制部分及現(xiàn)澆接頭自重KNM5072103Q面板自重傳遞到縱梁上的荷載KNM262KNM01350721QKNM849820LM浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文17KN0496701320QLQ施工期承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值KNM841MKN059209施工期正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值（長期效應(yīng)組合）KNM8134KN09Q642工作期工作期按五跨連續(xù)梁計(jì)算1門機(jī)荷載本設(shè)計(jì)采用UCT15（自重大約1200T）橋式抓斗卸船機(jī)，卸船機(jī)能力1500T，支腿間距180M，每個(gè)支腿4個(gè)輪子，輪壓P7500KN第一種情況圖641荷載圖圖642彎矩圖浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文18圖643剪力圖第二種情況圖644荷載圖圖645彎矩圖浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文19圖646剪力圖第三種情況圖647荷載圖圖648彎矩圖浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文20圖649剪力圖第四種情況圖6410荷載圖圖6411彎矩圖浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文21圖6412剪力圖2堆貨荷載Q200KPA，當(dāng)荷載分配到主梁上時(shí)為5251KNM第一種情況圖6413荷載圖圖6414彎矩圖浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文22圖6415剪力圖第二種情況圖6416荷載圖圖6417彎矩圖浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文23圖6418剪力圖第三種情況圖6419荷載圖圖6420彎矩圖浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文24圖6421剪力圖第四種情況圖6422荷載圖圖6423彎矩圖浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文25圖6424剪力圖第五種情況圖6425荷載圖圖6426彎矩圖浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文26圖6427剪力圖3面板及面層荷載Q1730KPA，當(dāng)分配到主梁上時(shí)為3485KNM圖6428荷載圖圖6429彎矩圖浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文27圖6430剪力圖65作用的效益組合651承載能力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合持久狀況的持久組合NIQIKKQGKDSSS210其中作用效應(yīng)設(shè)計(jì)值DS結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，安全等級為二級，取1000永久作用分項(xiàng)系數(shù)G主導(dǎo)可變作用分項(xiàng)系數(shù)1Q非主導(dǎo)可變作用分項(xiàng)系數(shù)I組合系數(shù)，取070永久作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的作用效應(yīng)GKS主導(dǎo)可變作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的作用效應(yīng)Q1非主導(dǎo)可變作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的作用效應(yīng)IK分項(xiàng)系數(shù)取值均按照高樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范（JTJ29198）中表3292選取。組合結(jié)果見表61和表62中承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值。浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文28652正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合持久狀況作用的長期效應(yīng)組合QIKGKDSS12其中準(zhǔn)永久值系數(shù)，取0602持久狀況作用的短期效應(yīng)組合QIKGKDSS1其中頻遇值系數(shù)，取0801組合結(jié)果見表61和表62中正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文29表61縱梁使用期彎矩值KNM值作用AABBBCCCDDDEEEFF面板及面層02714636684106382751314307275131063836684271460門機(jī)作業(yè)131250267119862241488218924938665518507741488218507718990179448堆貨荷載1381951917628113952158414422844145539521552745095211055承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值計(jì)算式1215140712151407121514071215140712151407121514071215140712151407121514071215140712151407結(jié)果21041896809403509673720374135638589351257673819375805367360130006正常使用極限狀態(tài)（長期）計(jì)算式100606100606100606100606100606100606100606100606100606100606100606結(jié)果870417432219354428328017611127167016343228328018089517165854302正常使用極限狀態(tài)計(jì)算式100808100808100808100808100808100808100808100808100808100808100808浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文30（短期）結(jié)果1160559004824583037416022564335745820873937416022896521982872402表62縱梁使用期剪力值KNQ值作用ABCDEF面板及面層1375770311834221093174151650816508174252109318343013757門機(jī)作業(yè)14077815001349501454215196322990317822722803719862121773198624627堆貨荷載234911059431406325363102930275258782625531782276374090323491承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值計(jì)算式121514071215140712151407121514071215140712151407121514071215140712151407121514071215140712151407結(jié)果250697243819255213275328129251394334312511388695862512317556987846470正常使用極限狀態(tài)（長期）計(jì)算式100606100606100606100606100606100606100606100606100606100606100606100606結(jié)果11231810338711815612786767210172615138971170000520791079893645930628浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文31正常使用極限狀態(tài)（短期）計(jì)算式100808100808100808100808100808100808100808100808100808100808100808100808結(jié)果1451721355051514221634598380922465017979222085962408137871486123625166縱梁的配筋計(jì)算661正截面承載力的計(jì)算1參數(shù)C30混泥土，MPAFC015MPAEC4103鋼筋采用級鋼筋，YS522使用期時(shí)跨中承載力的配筋計(jì)算由表61知跨中最大彎矩0673MAXKN因縱梁面積較大，按兩排配筋042291501620BHFMCDS541S20807291503142MBHFAYCSMM265MINIAS選取1828）2807S3施工期跨中承載力配筋校核由前面的計(jì)算可知施工期縱梁跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值為121625（KNM），施工期梁截面高度為250000MM。浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文32受壓區(qū)高度MM201501873BFAXCSY相對受壓區(qū)高度54240H截面抵抗矩系數(shù)0510151S極限彎矩設(shè)計(jì)值MBHFMCSUK4906220彎矩設(shè)計(jì)值KMM10314516DUM4使用期時(shí)支座承載力配筋計(jì)算由表61知支座最大負(fù)彎矩403510（KNM）MIN0259150143260BHFCDSS20458029150312MBHFAYCS2MINI63AS選取1425528024MM2S662斜截面承載力的計(jì)算1使用期的斜截面承載力計(jì)算根據(jù)表62可以知道，持久狀況剪力設(shè)計(jì)值最大值394550KN。MAXQ從港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ26798）第521條可以知道，受彎構(gòu)件受剪截面應(yīng)滿足下列要求，0291030HWB015因?yàn)?9152B浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文33所以所以受KNVKNBHFCD5039490123901502102501剪截面符合要求故只需要按構(gòu)造配置箍筋。按水工混凝土結(jié)構(gòu)表51，選用四肢直徑12MM的箍筋，當(dāng)時(shí)，120H350MAXS取MS202施工期斜截面承載能力驗(yàn)算由前面可以計(jì)算得到施工期支座最大剪力設(shè)計(jì)值，施工期縱梁截面高KNV954MAX度為20000MM。07BHFCC，當(dāng)MM時(shí)，取為1100MM850180H1HKNVC763895027VKNDC41763895953MAX所以滿足要求。浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文347橫梁的計(jì)算71橫梁截面圖圖71橫梁截面圖72橫梁配筋計(jì)算721正截面的承載力計(jì)算1參數(shù)C30混凝土，F(xiàn)C150MPA，EC300104MPA采用級鋼筋，F(xiàn)Y310MPA，ES20105MPA按兩排配筋2承載力極限狀態(tài)下跨中的強(qiáng)度配筋根據(jù)以往的經(jīng)驗(yàn)跨中最大彎矩大約為950000MKN0321900AH418152620BFMCDS500S浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文35MM21740321805420BHFAYCSMM29671MINIS選取2425（）置于梁下部2678S3承載力極限狀態(tài)下支座的強(qiáng)度配筋根據(jù)以往的經(jīng)驗(yàn)支座的最小負(fù)彎矩為980000MKN032321401598620HBFMCDS54S1923024030MFHBAYCFS配2425（）置于梁上部6178MS，滿足要求。MIN1590240722斜截面的承載力計(jì)算KNV8124MAX驗(yàn)算截面限制條件HW306718BKNKNFC17269084217342108520截面尺寸符合要求。73正常使用下極限狀態(tài)驗(yàn)算731跨中裂縫寬度的驗(yàn)算根據(jù)港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ26798）第561條，在使用階段允許出現(xiàn)裂縫的鋼筋混凝土構(gòu)件，應(yīng)驗(yàn)算荷載的長期效應(yīng)組合下的裂縫寬度。根據(jù)第562條，按下式進(jìn)行驗(yàn)算浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文36TESLDCEW4130321MAXTETA式中最大裂縫寬度（MM）；MAX構(gòu)件受力特征系數(shù)，對受彎構(gòu)件，取10；1考慮鋼筋表面形狀的影響系數(shù)，對變形鋼筋，取10；2考慮荷載長期效應(yīng)組合或重復(fù)荷載影響的系數(shù)，取15；3最外排縱向鋼筋的保護(hù)層厚度，當(dāng)大于50MM時(shí)，取50MM；C鋼筋直徑；D縱向受拉鋼筋的有效配筋率，當(dāng)時(shí)，取001；當(dāng)TE01TETE時(shí)，取01；10TET有效受拉混凝土截面面積；TEA受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積；S跨中裂縫寬度驗(yàn)算02792406178TESTA451368318750SLSLHM732支座裂縫寬度的驗(yàn)算036921807TESTA26157815470SLSLHMTESLDCEW3321MAX浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文37M250403641025126501滿足要求。構(gòu)造鋼筋的選取根據(jù)港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ26798）第8210條，當(dāng)梁高大于700MM時(shí)，在梁的兩側(cè)沿截面高度每隔300MM400MM設(shè)置一根縱向構(gòu)造鋼筋，稱為“腰筋”，且腰筋之間用拉筋連接，拉筋直徑可取箍筋直徑。本設(shè)計(jì)腰筋取直徑為12MM的級鋼筋，拉筋直徑與箍筋相同為12MM，間距取箍筋間距的兩倍為600MM。浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文388樁基的計(jì)算81樁基的基本情況據(jù)綜合資料分析及經(jīng)驗(yàn)，本設(shè)計(jì)采用直徑1000MM的預(yù)應(yīng)力混凝土管樁82持久狀況樁的軸力計(jì)算表81樁的軸力KN1荷載下部上部1永久荷載施工期1924871861042施工均布荷載施工期0000003第二階段永久荷載0000004堆貨荷載MAX49525495254堆貨荷載MIN601560155門機(jī)93565935656船舶系纜力243924397船舶擠靠力1991998船舶靠岸撞擊力18641864控制工況1345713457效應(yīng)包絡(luò)值MAX442387434089控制工況1345613456承載能力極限狀態(tài)作用效應(yīng)組合效應(yīng)包絡(luò)值MIN000000控制工況1345713457效應(yīng)包絡(luò)值MAX278222271839控制工況1345613456正常使用極限狀態(tài)作用效應(yīng)組合效應(yīng)包絡(luò)值MIN000000浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文39表82樁的軸力KN2荷載下部上部1永久荷載施工期1567621505832施工均布荷載施工期0000003第二階段永久荷載0000004堆貨荷載MAX54326543264堆貨荷載MIN8458455門機(jī)42900429006船舶系纜力0270277船舶擠靠力1681688船舶靠岸撞擊力15811581控制工況1345613456效應(yīng)包絡(luò)值MAX330351322318控制工況1345613456承載能力極限狀態(tài)作用效應(yīng)組合效應(yīng)包絡(luò)值MIN000000控制工況1345613456效應(yīng)包絡(luò)值MAX215114208935控制工況1345613456正常使用極限狀態(tài)作用效應(yīng)組合效應(yīng)包絡(luò)值MIN000000浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文4083持久狀況樁的彎矩計(jì)算表83樁的彎矩MKN12荷載下端上端下端上端1永久荷載施工期18743664124525232施工均布荷載施工期0000000000003第二階段永久荷載0000000000004堆貨荷載MAX8277237777074堆貨荷載MIN359141632713415門機(jī)17413700123328196船舶系纜力107021081812170122247船舶擠靠力13671366156415628船舶靠岸撞擊力12827128231467814657控制工況13456134581345613458效應(yīng)包絡(luò)值MAX12149282751531428715控制工況13458134561345813456承載能力極限狀態(tài)作用效應(yīng)組合效應(yīng)包絡(luò)值MIN2369490832514913039控制工況13456134581345613458效應(yīng)包絡(luò)值MAX399914012578313433控制工況13458134561345813456正常使用極限狀態(tài)作用效應(yīng)組合效應(yīng)包絡(luò)值MIN108301456109883925浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文41表84樁的彎矩MKN34荷載下端上端下端上端1永久荷載施工期3619335036372施工均布荷載施工期0000000000003第二階段永久荷載0000000000004堆貨荷載MAX4345272777334堆貨荷載MIN1438372525565門機(jī)1509148088256船舶系纜力140161402014154141247船舶擠靠力18101807183218288船舶靠岸撞擊力16983169561718917151控制工況13456134581345613458效應(yīng)包絡(luò)值MAX19560280672155824993控制工況13458134561345813456承載能力極限狀態(tài)作用效應(yīng)組合效應(yīng)包絡(luò)值MIN26215186142469721988控制工況13456134581345613458效應(yīng)包絡(luò)值MAX82191197196469598控制工況13458134561345813456正常使用極限狀態(tài)作用效應(yīng)組合效應(yīng)包絡(luò)值MIN10727743394779940浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文4284樁身內(nèi)力計(jì)算841吊樁內(nèi)力計(jì)算本設(shè)計(jì)采用的樁長度，采用四點(diǎn)吊。ML45（1）吊立時(shí)根據(jù)港口工程樁基規(guī)范（JTJ25498）附錄D，2QLM式中計(jì)算最大彎矩設(shè)計(jì)值；MMKN動力系數(shù)，起吊和水平吊運(yùn)時(shí)取13，吊立過程中取11；樁的吊立彎矩系數(shù)，查表可知取00125；作用分項(xiàng)系數(shù)，取120；樁的單位長度重力標(biāo)準(zhǔn)值，按下式計(jì)算，Q/819250MKNQ7348192015M（2）水平吊運(yùn)時(shí)54222KQL浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文439靠船構(gòu)件的計(jì)算91概述本工程采用鋼筋混凝土懸臂式靠船構(gòu)件，根據(jù)前述計(jì)算船舶荷載可知，選用DAA600H3500型橡膠護(hù)舷（標(biāo)準(zhǔn)反力型），法向撞擊力為1442KN，切向撞擊力為5768KN，作用位置及構(gòu)件見圖91。圖91靠船構(gòu)件92靠船構(gòu)件內(nèi)力計(jì)算根據(jù)高樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范（JTJ29198）第4411條，作用在懸臂梁式靠船構(gòu)件上的全部船舶撞擊力應(yīng)由一個(gè)構(gòu)件承受，并按雙向受彎、受扭構(gòu)件設(shè)計(jì)，如有可靠縱向水平撐也可按單向受彎構(gòu)件設(shè)計(jì)。故本設(shè)計(jì)假定護(hù)舷反力為一個(gè)集中荷載，由一個(gè)靠船構(gòu)件承擔(dān)，在垂直于碼頭方向和沿碼頭方向分別按單向受彎構(gòu)件設(shè)計(jì)。921作用在靠船構(gòu)件上的撞擊力設(shè)計(jì)值由高樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范（JTJ29198）第329條，船舶撞擊力的分項(xiàng)系數(shù)為，則護(hù)舷最大反力設(shè)計(jì)值5121634MAXKNR浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文44865751MAX/KNR922靠船構(gòu)件內(nèi)力計(jì)算計(jì)算得內(nèi)力圖如下圖93內(nèi)力圖最大值95368126MAXMKNM24785/MAXKQ25147MAX/KQ93靠船構(gòu)件的配筋計(jì)算931承載能力極限狀態(tài)計(jì)算1法向船舶撞擊力的配筋計(jì)算靠船構(gòu)件頂端截面為15001500MM，底端截面7501500MM，和橫梁一樣采用C30混凝土并采用級鋼筋，F(xiàn)C150MPA，EC300104MPA；FY310MPA，ES20105MPA；預(yù)估受力鋼筋直徑25MM；采用雙層配筋，兩層鋼筋之間凈間距取30MM；保護(hù)層厚度50MM。DEC正截面承載能力計(jì)算靠船構(gòu)件頂部承受最大彎矩，按普通單筋截面95368126MAXMKNM配筋浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文459023502MEDCAH1400965013682620BFMCDS5411S0364531020MBHFAYCS172MINIAS選取2225107998MM2布置在懸臂梁靠船側(cè)。S斜截面承載能力計(jì)算靠船構(gòu)件承受的最大剪力95368MAXKNQ由港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ26798）第521條可知，受彎構(gòu)件受剪截面應(yīng)滿足下列要求，140950HWMB150因?yàn)?4B所以KNKHFCD9536827104150202500所以受剪截面符合要求。由港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ26798）第5231條可知，僅配箍筋時(shí)，斜截面抗剪強(qiáng)度為1SVCDUV其中，07BHFCC730158H15624730KNVC浙江海洋學(xué)院本科畢業(yè)論文正文465681021695368DCUVV故需要按計(jì)算配置箍筋。僅配箍筋，考慮到靠船構(gòu)件為變截面梁，取其較小的截面高度進(jìn)行計(jì)算，則MH7MH609750由1SVCDCSDVRV00257HAFBHFSYVCCS得0660215579368110FRNAYVCDSV參考水工混凝土結(jié)構(gòu)表51，選用六肢12箍筋，則由上式計(jì)算結(jié)果得，取MS36MS，滿足。0015INSVSV2切向船舶撞擊力的配筋計(jì)算（MM）6325DCA14700MH03512620BFMCDS548701S39615380MBHFAYCSMM2，滿足。471MINIS選取825布置在靠船構(gòu)件側(cè)面