塔吊專項施工方案2011年12月25日修改

1、龍湖滟瀾海岸花園 2號地塊工程塔吊基礎專項施工方案江蘇順通建設集團有限公司二0年十二月塔吊基礎專項施工方案編制:日期：審核：日期：批準：日期：目錄-、工程簡況 1b5E2RGbCAP二、編制依據 2p1EanqFDPw三、 塔吊的選型與布置 2DXDiTa9E3d四、塔吊基礎設計2RTCrpUDGiT五、 施工中應注意事項 錯誤！未定義書簽。5PCzVD7HxA六、塔吊避雷措施23jLBHrnAILg七、 主要安全技術措施23xHAQX74J0X八、塔身與砼結構防水處理辦法24LDAYtRyKfE九、 多塔作業(yè)注意事項24Zzz6ZB2Ltk十、多塔作業(yè)措施25dvzfvkwMI1十一、承臺土

2、方開挖技術措施25rqyn14ZNXI十二、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正26EmxvxOtOc。十三格構柱垂直度控制27SixE2yXPq5十四、附圖 286ewMyirQFL一、工程簡況工程名稱：龍湖滟瀾海岸花園工程建設單位：寧波龍嘉房地產發(fā)展有限公司設計單位：浙江華展工程設計研究院有限公司本工程為龍湖滟瀾海岸花園工程I標段，由2047#共二十八棟三層的疊院別墅和4851#共四棟高層，地下一層平時為地下車庫，戰(zhàn)時為二等人員掩蔽所。本工程別墅為現澆異形柱框架剪力墻結構，而高層為現澆剪力墻結構，地 上建筑面積為120000卅，地下建筑面積為38883川。kavU42VRUs由于塔吊位于地下室

3、內，且需在基坑未開挖之前架設，故采用鉆孔灌注樁 加鋼格構柱的基礎形式。格構柱高度從地下室底板底標高至土0.000以上0.6m。根據工程平面位置，總共布置11臺塔吊作為結構施工期間是垂直運輸機械，考 慮到材料運輸距離，所有塔吊選用 QTZ6塔吊，最大幅度為50m安裝的具體位 置見附圖。y6v3ALoS89二、編制依據1、龍湖滟瀾海岸花園工程施工總平面圖及地下室頂板圖；2、龍湖滟瀾海岸花園工程巖土工程勘察報告；3、QTZ40 QTZ6自升式起重機使用說明書；4、GB5144-2006塔式起重機安全規(guī)程；5、GB 500072002建筑地基基礎設計規(guī)范。6、GB/T5031-2008塔式起重機；7、

4、JGJ196-2018建筑施工塔式起重機安裝使用拆卸安全技術規(guī)程；8、DB33/T1053-2008浙江省工程建設標準固定式塔式起重機基礎設計 規(guī)程；9、建設部建質2009土層頂絕 對標咼(m樁周土摩擦力特征 值qsa(Kpa地基十承載 力特征值 fak(Kpa樁端阻力 特征值qpa(Kpa-2粉質粘土2.30 0.4取 1.35)2.27 -1.521170淤泥質粉質粘土10.20 6.00 取8.1)1.67 -2.26860淤泥質粉質粘土15.8 1.60取 8.7)-5.83 -10.99970粉質粘土12.60 0.60 取6.6)-10.42 -22.6227170400-1粉質粘

5、土10.90 1.20 取6.05)-13.45 -27.7423140300-2粉質粘土15.10 2.50 取8.8)-22.29 -33.1826150400含粘性土 角礫12.10 0.30 取6.2)-31.44 -41.37452501400-1粉質粘土14.10 0.60 取-33.67 -45.48351806007.35)-2含粘性土角礫15.70 0.40 取8.05)-37.37 -533含碎石粉質粘土26.70 5.001/2c/Bb擋風系數=0.87體型系數卩=1.90;查表得：荷載高度變化系數 庠=0.50;高度z處的風振系數?。何?1.0

6、；所以風荷載設計值為：23 =0.7 &來必 洛(0=0.7 為.00 X.90 0.50 %.50=0.33kN/m ;0.5 ;sQsAEJkW5T3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：M=3X X BX HX HX 0.5=0.33 X 0.87 X 1.60 X 75.00 X 75.00 X 0；=1296.20kNGMslasNXkA總的最大彎矩值：Mmax=M+M+PXh=630.00+1296.20+30.00 0.X7=1934.36kN m； TlrRGchYzg4、塔吊水平力計算水平力：Vk=wX BX HX +P=0.50X 1.60 X 75.00 X 0.

7、87+30980=817EqZcWLZNX5、每根格構柱的受力計算作用于承臺頂面的作用力：Fk=450.80kN;Mkmax=1934.36kN mVk=81.98kN;圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應按照傾覆力矩Mma最不利方向進行驗算。/n MLxi/ 刃式中：n單樁個數，n=4；Fk 作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值；G k 樁基承臺的自重標準值；M xk 承臺底面的彎矩標準值；x單樁相對承臺中心軸的X方向距離；N ik 單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax X a X 2 5/(2 X (a X 2.52=450.80/4

8、+(1934.36 X 1.60 X 2-0.5/(2 X (1.60 X 2-.52=967.57kN;lzq7IGfO2E最小壓力：Nkmin=F/4-(M kmax X a X 2_0.5/(2 X (a X 2-0.52=450.80/4- (1934.36 X 1.60 X 2-0.5/(2 X (1.60 X 2-0.52=-742.17kN ； zvpgeqJ1hk需要驗算樁基礎抗拔力。2)、樁頂剪力的計算V0=1.2Vk/4=1.2 X 81.98/4=24.59kN ；二) 、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：N/b=nv n2fvb/4=1 X.14

9、 X6.002X250/4=254.47kN；N/=1.2Vk/n=1.2 X 81.98/16=6.15kN254.47kN ；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算n 1 X N = N min其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數量，n1=n/4 ；N t每一顆螺栓所受的力；Nb= nle2ftb/4=3.14 32.252X400/4=326.69kN；N=1.2Nkmin/n 1=1.2 X 742.17/4.00=222.65kN2+(Nt/Ntb21/2w 1其中：N/、N 個普通螺栓所承受的剪力和拉力；N vb、Nb、Nb 個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；(N v/Nvb

10、2+(Nt/N tb20.5=(6.15/254.47 2+(222.65/326.69 2.5=0.68 ;NrpoJac3v1螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三) 、承臺驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nz=Vk/n=81.98/16=5.12kN ;N/b=nv n3fvb/4=1 %.14 80.002250/(4 1000=176.71kN; 1nowfTG4Ki螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算n 1 N = N min其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數量，即：n1= n/4 ;Nt每一顆螺栓所受的力；N=Nmin/n1=742.17/4.00=185.5

11、4kN ;Nb=nd2ftb/4=3.14 26.722 400/(4 000=224.23kN;螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算(Nv/Nvb2+(Nt/Ntb21/22+(Nt/N tb20.5=(5.12/176.71 2+(185.54/224.23 20.5=0.83 ;fjnFLDa5Zo螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。四) 、單肢格構柱截面驗算1、格構柱力學參數L100X102 4A =19.26cm i =3.05cm I =179.51cmz o=2.84cmtfnNhnE6e5每個格構柱由4根角鋼L100x10組成，格構柱力學參數

12、如下：2 2Ix1=l+A X =23403.67/(40.00/2-2.84=1363.85cm3; v7i4jRB8Hs0 50 5ix1=(l x1/An1 =(23403.67/77.04=17.43cm；2、格構柱平面內整體強度Nmax/An1=1161.09 X 103/(77.04 X 102=150.71N/mrn0.5=(28.692+33.1620.5=43.85;查表：骸=0.88;3 2 2 2NUx/(眠A=1161.09 X0 /(0.88 7X.04 X0 =170.73N/mm f=300N/mm ;mZkklkzaaP格構柱整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算An

13、ax= ?0x1=43.85入=15滿足；單肢計算長度：I 01=a1=65.00cm；單肢回轉半徑：i i=3.05cm；單肢長細比：入=loi/ii=65/3.05=21.3143.85=30.69; AVktR43bpw 因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩(wěn)定滿足要求。五) 、整體格構柱基礎驗算1、格構柱基礎力學參數單肢格構柱力學參數：4 2Ix1=23403.67cm4An1=77.04cmAdy2=2X 19.26=38.52cm ;b2=(入22+40XAn2/Ady20.5=(8.002+40X308.16/38.52.5=19.60; uEh0U1Yfmh 查表：&=0.96

14、;W=1363.85cm 2 2N EX = n EAn2/1.1 k)x2i x1=17.43cm格構柱基礎是由四個單肢的格構柱組成的，整個基礎的力學參數：Ix2=l X1+A1X (b2 102/2-b 1 102/22 X 4=23403.67+77.04 X (1.60 X222410 /2-0.40 X 10 /2 X 4=1202990.68cm ; ORjBnOwcEd2An2=An1 X 4=77.04 X 4=308.16cm ;W2=I x2/(b 2/2-b 1/2=1202990.68/(1.60 X 102/2-0.40 X2310 /2=20049.84cm ； 2

15、MiJTy0dTTix2=(l x2/An20.5=(1202990.68/308.16 0.5=62.48cm；2、格構柱基礎平面內整體強度1.2N/An+1.4Mx/( yXW=540.96X103/(308.16 1X2+2708.10 X06/(1.0 2X049.32284X10 =152.62N/mm vf=300N/mm ; gIiSPiue7A格構式基礎平面內穩(wěn)定滿足要求。3、格構柱基礎整體穩(wěn)定性驗算Lx2=l o=5.00m；2辦2=L0x2/ix2=5.00 X0 /62.48=8.00;2An2=308.16cm ;NEx=148311.09N;1.2N/(&A + 1.

16、4 價xMx/(Wix(1-1.2&N/Nex +1.4 3nxMx/(Wix(1-1.2&N/NEx=-35.86N/mm2wf=300N/mn2;IAg9qLsgBX格構式基礎整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算nax= ?0x2=19.60入=15滿足；單肢計算長度：102=a2=130.00cm；單肢回轉半徑：ix1=17.43cm；單肢長細比：A1=l02/ix1=130/17.43=7.46土側阻力標準值(kPa 土端阻力標準值(kPa土名稱11.3511.000.00粉質粘土 asfpsfpi4k2 8.108.000.00淤泥質粉質粘土 ooeyYZTjj138.708.000.0

17、0淤泥質粉質粘土 BkeGuInkxI46.6027.00400.00粉質粘土 PgdO0sRlMo56.0523.00300.00粉質粘土 3cdXwckm156 8.8026.00400.00質粘土 h8c52WOngM7 6.2045.001400.00含粘性土角礫v4bdyGious8 7.3535.00600.00質粘土 J0bm4qMpJ99 8.0544.001300.00含粘性土角礫XVauA9grYP10 15.8538.00900.00碎石粉質粘土 bR9C6TJscw由于樁的入土深度為35.00m,所以樁端是在第6層土層。單樁豎向承載力驗算：Q uk=2.513 X 57

18、5.8+900 X 0.503=1899.533kN 單樁豎向承載力特征值：R=R= Qu2=1899.533/2=949.766kN ;Nk=967.574kNW 1.2R=1.2 X 949.766=1139.72kN ;樁基豎向承載力滿足要求！七) 、抗拔樁基承載力驗算群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tuk=2 iqsikUili=931.878kN；其中：T uk-樁基抗拔極限承載力標準值；u破壞表面周長，取u=n d=2.51mqsik-樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值；入抗拔系數，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l 與樁徑d之比小于

19、20時，2取小值；pN9LBDdtrdl 第i層土層的厚度。群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tgk=u藝 2sikli) /4=889.878kN ;u 樁群外圍周長，ui=4X 742.174kN ;Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN 742.174kN ;樁抗拔滿足要求。八）、樁配筋計算1、樁構造配筋計算按照構造要求配筋。As= nd/4 %.65%=3.14 B002/4 %.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求，只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算經過計算得到樁抗拔滿足要求，只需構造配筋！建議

20、配筋值：HRB33鋼筋，13 18。實際配筋值3308.5 mm20依據建筑樁基設計規(guī)范（JGJ94-2008，箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm間距宜為200300mm受水平荷載較 大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力 時，樁頂以下5d范圍內箍筋應加密；間距不應大于100mm當樁身位于液化土層 范圍內時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB5001的有關規(guī)定；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mr的焊接加勁箍筋。DJ8T7nHuGT工作狀態(tài)下荷載計算一）、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算作用在基礎上的

21、垂直力：N=Gt+Q=450.80+60.00=510.80kN2、塔吊風荷載計算地處浙江寧波市，基本風壓W0=0.5 kN/m2;擋風系數計算： = (3B+2b+(4B+b21/2c/Bb擋風系數=0.87體型系數血=1.90;查表得：荷載高度變化系數 鬼=0.50;高度z處的風振系數取：&=1.0；所以風荷載設計值為：23 =0.7 以來必必滬0.7 為.00 X.90 &50 %.50=0.33kN/m ; QF81D7bvUA3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：M= 3X X BX HX HX 0.5=0.33 X 0.87 X 1.60 X 75.00 X 75.00

22、X 0；=1296.20kN m4B7a9QFw9h總的最大彎矩值：M!nax=1.4 X(Me+ML+PXh=1.4 X630.00+1296.20+30.00 0.27=1934.36kN m； ix6iFA8xox4、塔吊水平力計算水平力：Vk= 3X BX HX +P=0.50X 1.60 X 75.00 X 0.87+30.00=&1Q8k/NE5、每根格構柱的受力計算4n n塔吊承臺1LLr作用于承臺頂面的作用力：Fk=510.80kN;Mkmax=1934.36kN mVk=81.98kN;圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應按照傾覆力矩Mma最不利方向進行驗算/n Myi/ 藝

23、 y ;式中：n單樁個數，n=4;F作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值；G樁基承臺的自重標準值；M y 承臺底面的彎矩標準值；yj 單樁相對承臺中心軸的Y方向距離；Nik 單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax X a X 2 0/(2 X (a X 20.52=510.80/4+(1934.36 X 1.60 X 2-0.5/(2 X (1.60 X 2-0.52=982.57kN;Kp5zH46zRk最小壓力：Nmin=F/4-(M kmax X a X 2.5/(2 X (a X 2-.52=510.80/4-(1934.36 X

24、1.60 X 2-0.5/(2 X (1.60 X 2-0.52=-727.17kN ；YI4HdOAA61 需要驗算樁基礎抗拔力。2)、樁頂剪力的計算V0=1.2V/4=1.2 X 81.98/4=24.59kN ;二) 、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：N/b=nv n2fvb/4=1 X.14 X6.002X250/4=254.47kN;N/=1.2Vk/n=1.2 X 81.98/16=6.15kN254.47kN ; 螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算n 1 X N = N min其中：塔吊每一個角上螺栓的數量，n1=n/4 ;N t每一顆螺栓所受的力；

25、|_O HqN =nleft /4=3.14 32.25 X400/4=326.69kN;N=1.2Nkmin/n 1=1.2 X 727.17/4.00=218.15kN2+(Nt/Ntb21/22+(Nt/N tb20.5=(6.15/254.47 2+(218.15/326.69 20.5=0.67 ;ch4PJx4BII螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三) 、承臺驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：M=Vk/n=81.98/16=5.12kN ;N,b=nv n2fvb/4=1 %.14 80.002250/(4 1000=176.71kN; qd3YfhxCzo螺

26、栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算n 1 N = N min其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數量，即：n1= n/4 ;N t每一顆螺栓所受的力；N=Nmin/n1=727.17/4.00=181.79kN ;Nb=nd2ftb/4=3.14 26.722 400/(4 000=224.23kN;螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算(Nv/Nvb2+(Nt/Ntb21/2w 1其中：2、N 個普通螺栓所承受的剪力和拉力；N vb、Nb、Nb 個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計 值；(Nv/Nvb2+(Nt/Ntb20.5=(5.12/176.71 2+(181.79

27、/224.23 20.5=0.81 ;E836L11DO5螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。四) 、單肢格構柱截面驗算1、格構柱力學參數L100x1024A =19.26cm i =3.05cm I =179.51cmz 0=2.84cmS42ehLvE3M每個格構柱由4根角鋼L100x10組成，格構柱力學參數如下：2 2Ix1=l+A X (40.00/2-2.842 44=23403.67cm ; 501nNvZFis2Ani=AX 4=19.26 X 4=77.04cm2;W=lxi/(b i/2-z 0=23403.67/(40.00/2-2.84=1363.85cm3

28、; jwiviftGw9ixi=(l x1/An1.5=(23403.67/77.04 0.5=17.43cm；2、格構柱平面內整體強度Nmax/An1=1179.09 X 103/(77.04 X 102=153.05N/mrn0.5=(28.692+33.1620.5=43.85；查表：=0.88;3222NUx/( OxA=1179.09 X03/(0.88 7X.04 X02=173.38N/mm2f=300N/mm2；LOZMkIqI0w格構柱整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算nax= ?0x1=43.85入=15滿足；單肢計算長度：I 01=a1=65.00cm；單肢回轉半徑：i1=

29、3.05cm；單肢長細比：入=loi1=65/3.05=21.312 X 4=23403.67+77.04 X (1.60 X222410 /2-0.40 X 10 /2 X 4=1202990.68cm ; dGY2mcoKtT2An2=An1 X 4=77.04 X 4=308.16cmi ;2VW=I x2/(b 2/2-b 1/2=1202990.68/(1.60 X 10/2-0.40 X2310 /2=20049.84cm ; rCYbswRLiAix2=(l x2/An20.5=(1202990.68/308.16 0.5=62.48cm；2、格構柱基礎平面內整體強度1.2N/A

30、n+1.4Mk/( yXW=612.96X103/(308.16 1X2+2708.10 X06/(1.0 2X049.32284X10 =154.96N/mm 0.5=(8.002+40X308.16/38.52.5=19.60; TuWrUpPObx 查表：&=0.96; 2 2N EX = n EAn2/1.1 乃x2NEx=148311.09N;1.2N/(&A + 1.4 價xMx/(Wix(1-1.2&N/Nex +1.4 3nxMx/(Wix(1-1.2颯N/NEx=-24.90N/mm2wf=300N/mn2;7qWAq9jPqE格構式基礎整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算Ana

31、x=冰2=19.60入=15滿足；單肢計算長度：102=a2=130.00cm；單肢回轉半徑：i xi=17.43cm；單肢長細比： 2lo2/ixi=13O/17.43=7.46土側阻力標準值（kPa 土端阻力標準值（kPa土名稱11.3511.000.00粉質粘土 yhUQsDgRT12 8.108.000.00淤泥質粉質粘土 MdUZYnKS8l38.708.000.00淤泥質粉質粘土 09T7t6eTno46.6027.00400.00粉質粘土 e5TfZQIUB556.0523.00300.00粉質粘土 s1SovAcVQM6 8.8026.00400.00粉質粘土 GXRw1kFW

32、5s76.2045.001400.00含粘性十角礫UTREx49Xj987.3535.00600.00粉質粘土 8PQN3NDYyP98.0544.001300.00含粘性土角礫mLPVzx7ZNw1015.8538.00900.00含碎石粉質粘土 AHP35hB02d由于樁的入土深度為35.00m,所以樁端是在第6層土層。單樁豎向承載力驗算：Q uk=2.513 X 575.8+900 X 0.503=1899.533kN ;單樁豎向承載力特征值：R=R= Quk/2=1899.533/2=949.766kN ;Nk=510.8kN 1.2R=1.2 X 949.766=1139.72kN

33、;樁基豎向承載力滿足要求！七) 、抗拔樁基承載力驗算群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tuk= 2 iqsikUili=931.878kN；其中：T uk-樁基抗拔極限承載力標準值；u破壞表面周長，取u=n d=2.51mqsik-樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值；入抗拔系數，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l 與樁徑d之比小于20時，2取小值；NDOcB141gTl 第i層土層的厚度。群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tgk=ul2 iiqsikli) /4=889.878kN ；u樁群外圍周長，ui=4X 1.6+0.8 ) =9

34、.6m；經過計算得到:TUk=2 iqsikuili= 931.88kN；樁基抗拔承載力公式：Nk W T gk/2+GgpNk W T uk/2+Gp其中Nk -樁基上拔力設計值，N 727.174kN ；Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN 727.174kN ;樁抗拔滿足要求。八）、樁配筋計算1、樁構造配筋計算按照構造要求配筋。As= nd/4 %.65%=3.14 B002/4 %.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算經過計算得到樁抗拔滿足要求，只需構造配筋！建議配筋值：HR

35、B33鋼筋，13 18。實際配筋值3308.5 mm20依據建筑樁基設計規(guī)范（JGJ94-2008,箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm間距宜為200300mm受水平荷載較 大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力 時，樁頂以下5d范圍內箍筋應加密；間距不應大于100mm當樁身位于液化土層 范圍內時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB5001的有關規(guī)定；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔 20設一道直徑不小于12mr1的焊接加勁箍筋。1zOk7Ly2vA九）、格構柱施工要求 工程經驗）1、格構柱錨入樁基中的長度不小于2000mm

36、并需增加箍筋和主筋數量， 確保焊接質量樁混凝土等級不小于C30； fuNsDv23Kh2、吊 插）入樁孔時，應控制鋼構柱的垂直與水平二個方向的偏位。特別需防止?jié)矒v混凝土后鋼構柱的偏位，施工方案中必須有防偏位措施采用模具等定位方法）。tqMB9ew4YX3、 鋼構柱應在工廠制作，成品后運往工地。現場焊接水平桿與斜撐桿柱 間支撐）等構件，必須持有焊接上崗證，原則上仍應由生產廠家派員施焊。HmMJFY05dE4、單肢鋼構柱內部需留有足夠空間，澆搗混凝土中應采取有效手段保證混凝土的填充率達到95鳩上。5、開挖土方時，塔機鋼構柱周圍的土方應分層開挖，鋼構柱之間的水平 與斜撐桿或柱間支撐），連接板等構件，

37、必須跟隨挖土深度而及時設置并焊 接。ViLRalt6sk6、鋼構柱露出端頂部設置承壓板的，校水平后進行承壓板剛性定位，焊 接后四塊承壓板的上表面平面度不大于 1/500。9eK0GsX7H17、塔機使用中，要經常觀察鋼筋混凝土連接塊的變形情況；經常觀察地腳 螺栓松動情況，隨時擰緊；經常觀察塔機的垂直度，發(fā)現超差及時糾正。naK8ccr8VI六、塔吊避雷措施塔機要用專用的接地線可靠接地，接地電阻不得大于4歐姆。塔機在做基礎前，在塔吊邊打入 20圓鋼一根，深度 2m該圓鋼上方裝12螺桿帶螺 母，焊接連接好。塔機安裝完成后，底部同時也要安12螺桿帶螺母與塔機地下節(jié)焊接連接好，采用10mm2銅線，螺母

38、與螺母之間相互連接，確保塔吊防雷 安全 B6JglVV9ao七、主要安全技術措施1、基礎平面與水平傾斜度v 1/1000 o2、標準節(jié)垂直度控制在V 1/1000 o3、確保格構柱與樁基穩(wěn)固連接。4、在塔吊安裝前，必須向操作人員進行安全、技術交底。5、作業(yè)人員進入現場必須戴安全帽，穿防滑鞋，高空作業(yè)必須系安全帶。&塔吊操作須有專人指揮，全體作業(yè)人員集中精力，相互配合，在指揮人 員指揮下安全作業(yè)。7、對所有的起重工具如索具，夾具等進行全面檢查并計算，驗算后方可使 用。8、塔吊安裝后必須經主管部門檢查驗收合格后，掛牌方可使用。9、塔吊司機須持有效操作證上崗。10、嚴格執(zhí)行“十個不準吊”。11、塔吊

39、電箱必須上鎖，專人保管，工作完畢切斷電源、上鎖。12、 經常對塔吊進行保養(yǎng)維修，特別是對五限位超高、變幅、超重、力矩、升空室）上保險；吊鉤、鋼絲繩、滾筒要經常檢查并準備配件。P2IpeFpap5八、塔身與砼結構防水處理辦法1、因塔吊基礎埋置在砼結構底板以下，但塔身穿過底板和頂板。因此塔身 在底板處用3mm鐵板焊接在塔身上作止水片，焊接必須牢固、密封、位置正 確 底板的1/2處），砼澆搗應仔細、密實。3YlxKpScDM2、板塔身洞口防水處理采用緩彭型遇水膨脹止水條，頂板筋相互錯開預留。待塔吊拆除后，板筋焊接、支模、澆搗洞口封閉。施工時應清理好施工縫 雜物，沖洗干凈，再用高一級的砼摻12%WG-

40、UE微膨脹劑澆搗密實，注意砼養(yǎng)護不少于14晝夜，砼結構表面防水另增加一道 SBS防水層。gUHFg9mdSs九、多塔作業(yè)注意事項1、工程部必須配置塔吊指揮且持證上崗，配備對講機，由塔吊指揮統一協 調塔吊的吊裝工作。2、塔吊安裝高度必須不在同一平面 應由足夠的高差）3、工程部應做好塔吊司機和塔吊指揮的安全技術交底工作，特別有關多塔 作業(yè)的注意事項。4、兩臺塔吊不得同時在吊裝重疊區(qū)域進行吊裝工作，當塔吊在吊裝重疊區(qū) 域進行工作時應注意相關塔機的情況。5、做好混凝土試塊留置工作，在安裝塔吊前進行試壓，滿足混凝土強度 后，方可允許安裝塔吊。6做好塔吊的沉降觀測工作，特別是在塔吊剛安裝時，應每星期至少觀

41、測 一至兩次，待沉降穩(wěn)定后，才可減少觀測次數，但每月不得少于一次。如發(fā)現 異常情況，應及時上報。uQHOMTQe797、塔吊基礎施工前，應做好技術交底工作。十、多塔作業(yè)措施1、塔機位置的布置應盡量減少對工期的影響，對工程結構的影響，本工程 需安裝11臺塔機方能滿足使用要求。2、各臺塔吊存在交叉作業(yè)，為盡量減少交叉工作面，所以為了保證運行中各塔機的安全作業(yè)，相互兩臺塔吊高低差控制在2.8m,保證安全高度，以避免碰撞。IMGWiDkflP3、為了確保結構施工期間各塔機合理使用，安全作業(yè)，發(fā)揮塔機的最大效能，滿足施工進度需要，加強群塔作業(yè)的管理、調控，特安排專人對施工現場 各塔基作業(yè)的指揮與協調。確

42、保群塔施工的順利進行。WHF40m0gAw4、加強人員的管理，選擇有豐富工作經驗和較強責任心的塔吊司機。并對塔吊司機、塔吊指揮進行有針對性的安全交底，督促其嚴格執(zhí)行。aDFdk6hhPd5、每臺塔吊派專人指揮及相互間的吊裝協調。塔機與信號指揮人員必須配對對講機，確保指揮信號的可靠和準確，我工程部對塔機實行全天候共六個頻 道，避免因使用哨音造成指揮信號混亂和對周圍群眾的噪音干擾。ozElQQLi4T&加強塔機的頂升管理。按時按要求完成塔機的附墻頂升工作。派專人進 行現場監(jiān)督，確保頂升過程的安全，并不受相鄰塔機的干擾。CvDtmAfjiA十一、承臺土方開挖技術措施1、 全部塔吊，地下室土方工程先分

43、層開挖到-3.5m，在鋼格柱上安裝塔吊，再按基坑圍護方案要求，分層開挖到基礎墊層底-6.20m，塔吊基礎的基坑開挖深度為0.7M,砼連接承臺施工完成后立即回填至墊層底施工底板墊層。在 土方分層開挖期間，對鑿出的鋼格構柱進行連接桿件加固，確保塔吊的安全。QrDCRkJkxh2、土方開挖參見地下室土方開挖相關方案。開挖時應注意一下安全問題：1）在土方開挖前，由工程施工員對挖土人員詳細的技術交底。放好坡頂 線，坡底線經復測及驗收合格后開始挖土。4nCKn3dlMX2）承臺土方開挖用機械開挖至承臺墊層底標高以上0.5m后停止，剩余土 方采用人工開挖。3）挖土過程要注意附近邊坡開挖的土方。4）挖土過程中要確保施工安全，以免發(fā)生意外。5）挖至基底后應及時進行基槽驗收，合格后及時進行墊層等下