魚山新城一期工程模板施工方案

1、金鄉(xiāng)縣魚山新城一期項(xiàng)目模板施工方案 上海星宇建設(shè)集團(tuán)有限公司 二一四年 月目 錄 一：工程概況3二、材料選用3三、技術(shù)要求3四、導(dǎo)墻、條基、上翻口支模10五、質(zhì)量要求10六、現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板允許偏差值：（mm） 11七、安全要求11八、附滿堂腳手架計(jì)算書12 一、工程概況：a、 工程名稱：魚山新城一期工程（由商業(yè)區(qū)、底層住宅、多層洋房、高層住宅、多層住宅、回遷住宅、衛(wèi)生院、浴室、酒店、商業(yè)中心、農(nóng)貿(mào)市場、配套公建組成），總建筑面積：201617平方米b、 結(jié)構(gòu)類型：魚山新城一期工程由磚混結(jié)構(gòu)，底剪結(jié)構(gòu)，框架結(jié)構(gòu)等不同結(jié)構(gòu)主體組成。c、 開竣工日期：2014年 5月 1日至2015年8月8日（具體開

2、工時(shí)間以甲方下發(fā)開工令始至合同竣工日期止）d、 工程特點(diǎn)、地質(zhì)特點(diǎn)、主要施工內(nèi)容：魚山新城一期工程回遷住宅為7層磚混結(jié)構(gòu)，一層為儲藏室，多層區(qū)為7層底剪結(jié)構(gòu)，一層為儲藏室；商業(yè)區(qū)為框架結(jié)構(gòu)二層，9#樓三層，別墅區(qū)1-27#為三層磚混結(jié)構(gòu)，多層洋房為4層磚混結(jié)構(gòu)，其余由設(shè)計(jì)院、甲方根據(jù)進(jìn)度、用途來調(diào)整設(shè)計(jì)主體結(jié)構(gòu)類型。本工程基礎(chǔ)均坐落在黃色原土層上，回遷區(qū)、多層區(qū)地耐力設(shè)計(jì)為145kpa，商品區(qū)地耐力設(shè)計(jì)為125kpa。回遷區(qū)、多層區(qū)基礎(chǔ)為混凝土筏板基礎(chǔ),商品區(qū)基礎(chǔ)為混凝土條形基礎(chǔ)，別墅區(qū)基礎(chǔ)為樁承臺?；剡w區(qū)、多層區(qū)基礎(chǔ) 0.000以下采用mu10煤矸石磚，m10水泥砂漿砌筑，0.000以上采用

3、承重煤矸石燒結(jié)多孔磚，m7.5混合水泥砂漿砌筑； 商品區(qū)框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)0.000以下采用mu10小型混凝土空心砌塊，m10水泥砂漿砌筑，0.000以上采用加氣混凝土砌塊，m5.0專用砌筑砂漿砌筑，混凝土標(biāo)號基礎(chǔ)墊層為c15，混凝土體結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)為c30，多層區(qū)基礎(chǔ)為c30.p6，其余c30。 本工程現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻、框架結(jié)構(gòu)模板采用木芯膠合板，921840mm厚度1.5mm。,4.8鋼管主龍骨，49cm木方為副龍骨。鋼管扣件滿堂支撐構(gòu)件，輔于頂托架設(shè)。二材料選用采用48mm鋼管作為支撐系統(tǒng)構(gòu)件（支撐、立桿、水平桿、剪刀撐），橫楞及內(nèi)外鋼楞。柱、梁、墻、板采用多層板，m12螺桿螺母作柱墻模板的

4、連接及緊固，輔于步步緊及三型卡。三、技術(shù)要求：1、施工前準(zhǔn)備：安裝前要做好模板的定位基準(zhǔn)工作。其步驟是：a、進(jìn)行中心線及位置的放線：首先引出建筑的邊柱線或控制線并以該線為起點(diǎn)，引出每條軸線。模板放線時(shí)根據(jù)施工圖用墨斗線彈出模板的內(nèi)邊線、及外側(cè)控制線，以便于模板的安裝和校正。b、做好標(biāo)高測量工作：用水準(zhǔn)儀把建筑物水平標(biāo)高根據(jù)實(shí)際標(biāo)高的要求，直接引測到模板安裝位置。c、進(jìn)行找平工作，模板底部應(yīng)預(yù)先找平，以保證模板位置準(zhǔn)確及標(biāo)高準(zhǔn)確。豎向模板安裝的底面應(yīng)平整堅(jiān)實(shí)，并采取可靠的定位措施，本工程建議底部離地5cm焊接定位撐筋于墻體鋼筋上。二次利用的模板上應(yīng)涂刷脫模劑。2、模板應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定

5、性。不允許出現(xiàn)下沉和變形，模板內(nèi)表面要平整、接縫嚴(yán)密、不得漏漿。模板安裝后仔細(xì)檢查各部位是否牢固、在澆筑砼過程中也要檢查是否松動(dòng)起鼓，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)糾正。3、螺桿型號：止水螺桿采用,12圓鋼制作，中間焊接止水片，兩端向內(nèi)7cm焊接定位鋼筋頭，輔于1.5cm厚塑料墊片（此時(shí)限位外包尺寸為墻體厚度略小0.5cm），穿于墻體內(nèi)使用。止水螺桿只用于地下室外墻或與迎水面接觸的墻體部位。穿墻螺桿為滑螺桿，,12圓鋼制作，使用時(shí)穿過墻體位置采用塑料套管保護(hù)，以便于二次利用，穿墻螺桿用于一般墻體、主樓正負(fù)零以上墻體及內(nèi)柱、梁側(cè)對拉連接等部位。見下圖：40403厚止水環(huán)（外墻）12對拉螺栓塑料墊塊撐鐵配以塑料墊塊

6、220墻厚22012穿墻對拉螺栓（地下室外墻用） pvc套管（長度為墻厚+30mm） 14220墻厚22012穿墻對拉螺栓4、柱模板支設(shè)的方法：采用膠合板制作模板，板墻及柱模安裝時(shí)，先按墻和柱的位置限位以防位移，安裝已制作完的木模，4090mm木方做背棱（木方側(cè)向設(shè)置），48鋼管作橫棱，詳見附圖一。墻體采用木方作背棱，鋼管做橫棱，外墻采用對拉螺栓連接，地下室外墻對拉螺栓采用止水螺栓，螺栓中央止水片不得小于4040，以保證止水螺桿的止水效果。對拉螺栓設(shè)置橫豎向間距不得大于500mm，豎向離地200mm開始設(shè)置第一道螺栓，橫向距墻端部或轉(zhuǎn)角邊250mm設(shè)置第一道螺桿。地下室層高較高，對拉螺栓豎向間

7、距不得大于400，底下四排螺栓采用雙螺帽。對拉螺栓采用12的鋼筋制作，墻柱垂直度較正。加固支撐均依靠在滿堂架子的排架上。墻體支模見附圖二。模板安裝時(shí)應(yīng)致意以下事項(xiàng)：a、墻柱根部要用水泥砂漿堵平，防止跑漿，墻柱模的澆筑口和清掃口在配模時(shí)留出，當(dāng)砼澆筑高度大于3m時(shí)，中部留振搗口。b、墻柱模的陽角處必須粘貼海綿條。c、為確保墻柱接槎平整，要求墻柱上下層接槎部位上層模板伸至下層2030cm，并在下層模板施工時(shí)預(yù)留一道對拉螺栓，防止?jié)q模。在原砼面粘貼海棉條，防止漏漿。d、門洞口加固，便于施工，要求洞口上下整體墻板連接，中間、側(cè)邊單獨(dú)連接。e、模板支架應(yīng)由專業(yè)搭設(shè)工搭設(shè)和拆除，作業(yè)人員必須持證上崗。f、

8、模板的每根立柱底部均設(shè)置木墊板，木墊板上設(shè)置鋼底座，如采用鋼板，厚度不應(yīng)小于6mm。5、梁模板的支設(shè)方法： 安裝梁模支架之前，在支撐下鋪設(shè)支撐下鋪設(shè)木墊板，并在縱向支撐鋼管下設(shè)置鋼底座,樓層間的上下支座應(yīng)在一條直線上,支撐一般采用雙排架,間距不超過600mm,在支撐上方連固深底短鋼管,在支撐之間應(yīng)設(shè)縱橫向水平聯(lián)結(jié)桿,根據(jù)支撐高度,決定水平聯(lián)結(jié)桿設(shè)幾道,一般離地200300處設(shè)一道，往上縱橫向隔不大于1500mm設(shè)一道并且與滿堂架子拉結(jié)，并設(shè)置縱向剪刀撐，最高一步大橫桿與模板支撐點(diǎn)之間的立桿高度不得大于50cm，架子應(yīng)隨時(shí)檢查，保證完整牢固。見附圖三 12的對拉螺栓加固（梁側(cè)板凈高度大于250m

9、m時(shí)）15厚竹膠板 15厚膠合板梁底小橫桿40900木方立桿間距根據(jù)梁寬設(shè)置15厚竹膠板附圖三 在支撐上調(diào)整梁底短鋼管，預(yù)留梁底模板的厚度，拉線安裝梁底模板并找直，當(dāng)梁跨度大于等于4m時(shí)，模板按跨度的0.2%起拱。懸臂梁時(shí)，按懸臂長度的0.4%起拱，且不小于20mm。在底模上綁扎鋼筋，按梁側(cè)模板，安裝外豎楞、斜撐、其間距一般為750mm。當(dāng)梁側(cè)板凈高超過250mm時(shí)，需加腰楞、并穿對拉螺栓拉結(jié)，測梁橫上口要拉線找直，安裝牢固，以防漲模。在檢查預(yù)組拼的梁底模和兩側(cè)模板的尺寸，對角線平整度以后，先把梁底模就位并與支架固定，再分別安裝兩側(cè)，模板拼接后設(shè)斜撐固定。梁模板的安裝注意事項(xiàng)：a、應(yīng)特別注意梁

10、模與柱頭模板的連接。b、梁模下采用雙支座的，間距以6001000mm為宜。6、梁柱接頭修補(bǔ)及墻體根部應(yīng)用木條，嚴(yán)禁使用水泥袋及其它材料填補(bǔ)。7、樓板模板的支設(shè)方法：（立滿堂撐鋼管扣件腳手架）支架間距為1000*1000mm，搭設(shè)前，在支撐下鋪設(shè)木墊板，并在縱向支撐鋼管下設(shè)置鋼底座，樓層間的上下支座應(yīng)在一條直線上，支架的支撐應(yīng)從邊跨的一側(cè)開始，依次逐排安裝，根據(jù)支撐高度，離地200300處設(shè)一道掃地桿，往上縱橫向間隔不大于1500mm設(shè)一道，并設(shè)置縱向剪刀撐，最高一步大橫桿與模板支撐點(diǎn)之間的立桿高度不得大于50cm，立桿頂部安裝可調(diào)試頂托，支柱和龍骨的間距按模板的設(shè)計(jì)定，結(jié)合本工程的特點(diǎn)，支撐和

11、龍骨的間距不應(yīng)超過1200mm，小龍骨間距為250mm。見附圖四。地下室因?qū)痈咻^高且板厚較厚，立桿間距不得大于1000，除搭設(shè)縱向剪刀撐外須搭設(shè)水平剪刀撐，剪刀撐按照規(guī)范搭設(shè)，每個(gè)立桿區(qū)域內(nèi)所有立桿必須均連接到。48立桿間距1000水平拉桿180015厚竹膠板48斜拉桿40900木方間距400砼樓板水平桿間距1500mm附圖四支架措施完畢后，要認(rèn)真檢查板下龍骨與支撐的連接及支架安裝的牢固與穩(wěn)定，根據(jù)給定的水平線標(biāo)高，認(rèn)真調(diào)節(jié)頂托的高度，將龍骨找平，當(dāng)板的跨度大于等于4m時(shí)，模板按跨度的0.2%起拱，并留出樓板模板的厚度。膠合板應(yīng)整張使用，盡量減少隨意鋸截，造成膠合板浪費(fèi)，釘子長度應(yīng)為膠合板厚度

12、的1.52.5倍。模板必須待砼達(dá)到強(qiáng)度后方可拆模，所有部位拆模時(shí)，必須憑技術(shù)負(fù)責(zé)人簽發(fā)的拆模通知書方可拆模。模板支完后，梁板木條鋸屑及時(shí)清除干凈，做到工完料凈場地清。由于地下車庫較大，地下車庫部位有塔吊在基礎(chǔ)底板內(nèi)，給地下室頂板整體澆筑帶來一定難度，將車庫頂板在塔吊位置設(shè)置后澆施工縫，施工縫采用止水鋼板留置，留置方法同外墻導(dǎo)墻部位做法，頂板在塔吊位置區(qū)域（即與周邊框架梁區(qū)分）滿堂腳手架獨(dú)立搭設(shè)，但須有短橫桿與車庫其余滿堂腳手架連接。滿堂立桿沿施工縫向內(nèi)10cm架設(shè)，以保證邊口支撐牢固。模板邊口應(yīng)沿施工縫向外延伸300500mm，以便于后期接壤。該區(qū)域其余工序完成后澆筑砼，在砼達(dá)到拆模強(qiáng)度后拆除

13、與之連接部位滿堂撐橫桿，拆除車庫部位其余模板，保留該區(qū)域部位模板、滿堂撐腳手架，待塔吊拆除后將塔吊空遺部分模板、鋼筋、砼工程完成后一同拆除。8、樓梯模板：采用踏步式定型封閉式模板，按照樓梯的寬度、高度、長度、踏步的步數(shù)來配制。梯段的底板模板施工完后綁扎鋼筋，鋼筋綁好后，然后把定型模板用塔吊吊入梯段上部固定。（見下圖）也可根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況采用木模板制作踏步板，側(cè)板采用木方加膠合板，踏步采用采用厚木方鋸三角固定出模塊，采用膠合板加木方的方法做踏步橫當(dāng)板，擋板上部采用通長木方連接踏步板，以保證踏步板不位移。踏步施工必須設(shè)置“上三步”（即每次支模時(shí)將踏步由澆筑層面向上支模三個(gè)踏步），將施工縫留置在最小

14、受力點(diǎn)。四、導(dǎo)墻、條基、上翻口支模1、根據(jù)標(biāo)高標(biāo)記往下返標(biāo)高焊好限位筋、斜撐，標(biāo)高應(yīng)準(zhǔn)確。準(zhǔn)確焊接止水鋼板，止水鋼板焊接因搭接5cm焊接，雙面滿焊。吊模位置必須焊好限位鋼筋2、模板安裝時(shí)根據(jù)基礎(chǔ)墊層上的墻邊線吊線較正，做到軸線準(zhǔn)確，模板垂直。3、衛(wèi)生間導(dǎo)墻根據(jù)圖紙要求一次性與板澆筑，要求在澆筑板面砼時(shí)因吊模，吊模方法同基礎(chǔ)導(dǎo)墻吊模。五、質(zhì)量要求：1、模板及其支架必須具有足夠的強(qiáng)度，鋼度和穩(wěn)定性。2、模板表面清理干凈，隔離劑涂刷均勻，接縫寬度不大于允許偏差。3、模板配制尺寸應(yīng)準(zhǔn)確，砼構(gòu)件標(biāo)高，軸線位置應(yīng)準(zhǔn)確無誤，預(yù)留洞，位置牢固準(zhǔn)確，排架的搭設(shè)一定要做到橫平豎直左右前后一條線，梁底洞口標(biāo)高要準(zhǔn)確

15、。4、模板應(yīng)垂直平整。5、各班組必須做好自檢工作，自檢合格后報(bào)工長，切實(shí)做好“三檢制度”。6、拆模時(shí)確保砼結(jié)構(gòu)完整7、工作前對各班組人員切實(shí)做好技術(shù)交底工作。六、現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板允許偏差值：（mm）軸線位移： +5 底模板上表面標(biāo)高： 5接縫寬度： +1.5 預(yù)留洞口位置尺寸： +10截面尺寸： +4、-5 垂直度： + 5相鄰兩表面高底差：+2 表面平整度： +5七、安全要求：1、進(jìn)入施工現(xiàn)場必須戴好安全帽。2、拆模時(shí)不要用力過猛，拆下的模板要按時(shí)定點(diǎn)堆放。3、拆模順序一般為先拆非承重部分，后拆承重部分。4、拆模時(shí)操作人員應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生事故。5、遇到六級以上大風(fēng)時(shí)應(yīng)停止室外工作。6、不得

16、在腳手架上堆放大量模板幾材料。7、各種電動(dòng)工具接拆電時(shí)必須由專職電工完成，配電符合“三級配電、兩級保護(hù)；二機(jī)、一閘、一保護(hù)”制度。8、妥善保管各種電動(dòng)工具，以防誤傷他人。9、電鋸必須具備安全防護(hù)擋板裝置。10、建筑垃圾做好工完料凈，搞好文明施工。八、附滿堂腳手架計(jì)算書：板模板(扣件鋼管架支撐)計(jì)算書(地下室車庫頂板)本計(jì)算書依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（jgj162-2008）、建筑施工計(jì)算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb50010-2002)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。板段：b1。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排

17、列平面示意圖一、參數(shù)信息1.模板構(gòu)造及支撐參數(shù)(一) 構(gòu)造參數(shù)樓層高度h：4.3m；混凝土樓板厚度：250mm；結(jié)構(gòu)表面要求：隱藏；立桿縱向間距或跨距l(xiāng)a：1m；立桿橫向間距或排距l(xiāng)b：1m；立桿步距h：1.5m；(二) 支撐參數(shù)板底采用的支撐鋼管類型為：483.2mm；鋼管鋼材品種：鋼材q235鋼(16-40)；鋼管彈性模量e：206000n/mm2；鋼管屈服強(qiáng)度fy：235n/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f：205n/mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：120n/mm2；鋼管端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce：325n/mm2；2.荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值g2k：24kn/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)

18、值g3k：1.1kn/m3；板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值g1k：0.3kn/m2；承受集中荷載的模板單塊寬度：1000mm；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1k：計(jì)算模板和直接支承模板的小梁時(shí)取2.5kn/m2；計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí)取1.5kn/m2；計(jì)算支架立柱等支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)取1kn/m2；3.板底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：2層梁頂托承重；(一) 面板參數(shù)面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木膠合板；厚度：15mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm：30n/mm2；彈性模量e：11500n/mm2；(二) 第一層支撐梁參數(shù)材料：1根4090木方（寬度高度mm）；間距：200mm；木材品種：花旗松-落葉松；彈性模量e：100

19、00n/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc：13n/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm：15n/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：1.6n/mm2；(三) 第二層支撐梁參數(shù)材料：2根483.2鋼管（直徑厚度mm）；鋼材品種：鋼材q235鋼(16-40)；彈性模量e：206000n/mm2；屈服強(qiáng)度fy：235n/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f：205n/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：120n/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce：325n/mm2；二、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)模板規(guī)范（jgj162-2008）第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計(jì)算。這里取面板的計(jì)算寬度為1.000m

20、。面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: i = 1000153/12= 2.813105mm4； w = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷載計(jì)算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值g1k=0.31.000=0.300 kn/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值g2k=241.0000.25=6.000 kn/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值g3k=1.11.0000.25=0.275 kn/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk= 0.300+ 6.000+ 0.275=6.575 kn/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1k=2.51.000=2.500 kn/m；計(jì)算模板面板時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算p=2.5 kn；(1) 計(jì)算

21、撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合： q=6.575kn/m；(2) 計(jì)算彎矩采用基本組合：a 永久荷載和均布活荷載組合 q=max（q1，q2）=10.251kn/m； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=0.9(1.26.575+1.42.500) =10.251kn/m； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合： q2=0.9(1.356.575+1.40.72.500) =10.194kn/m；b 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.91.26.575 =7.101kn/m；p1=0.91.42.5 =3.150kn；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.91.356.575 =7.989kn/m

22、；p2=0.91.40.72.5 =2.205kn；2.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 m/w f其中：w - 面板的截面抵抗矩，w =3.750104mm3； m - 面板的最大彎矩(nmm) m=max（ma，mb1，mb2）=0.193knm； ma=0.125ql2=0.12510.2510.22 =0.051knm；mb1=0.125q1l2+0.25p1l=0.1257.1010.22+0.253.1500.2 =0.193knm； mb2=0.125q2l2+0.25p2l=0.1257.9890.22+0.252.2050.2 =0.150nmm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 0.

23、193106/3.750104=5.147n/mm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 =5.147n/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =30n/mm2，滿足要求！2.面板撓度驗(yàn)算 =5ql4/(384ei)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 6.575kn/m； l-面板計(jì)算跨度: l =200mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 11500n/mm2； i-截面慣性矩: i =2.813105mm4； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 56.5752004/(384115002.813105)=0.042mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值: =0.042

24、mm小于最大允許撓度值: =0.800mm，滿足要求！三、板底支撐梁的計(jì)算1.第一層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根4090木方（寬度高度mm），間距200mm。支撐梁的截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為： i=140903/12 = 2.430106 mm4； w=140902/6 = 5.400104 mm3； e=10000 n/mm2；(一) 荷載計(jì)算及組合：模板自重標(biāo)準(zhǔn)值g1k=0.30.2=0.060 kn/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值g2k=240.20.25=1.200 kn/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值g3k=1.10.20.25=0.055 kn/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk= 0.060+

25、1.200+ 0.055=1.315 kn/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1k=2.50.2=0.500 kn/m；計(jì)算第一層支撐梁時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算p=2.5 kn；(1) 計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合(考慮支撐梁自重)： q=1.315+0.0216=1.3366kn/m；(2) 計(jì)算彎矩和剪力采用基本組合(考慮支撐梁自重)：a 永久荷載和均布活荷載組合 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=0.91.2(1.315+0.0216) =1.444kn/m； q2=0.91.40.500 =0.630kn/m； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合： q1=0.91.35(1.315+0.0216) =1.62

26、4kn/m； q2=0.91.40.70.500 =0.441 kn/m；b 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q=0.91.2(1.315+0.0216) =1.444kn/m；p=0.91.42.5 =3.150kn；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q=0.91.35(1.315+0.0216) =1.624kn/m；p=0.91.40.72.5 =2.205kn；(二) 荷載效應(yīng)計(jì)算支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況，為了精確計(jì)算受力，把永久荷載和活荷載分開計(jì)算效應(yīng)值，查模板規(guī)范（jg

27、j162-2008）附錄c表c.1-2確定內(nèi)力系數(shù)。(1) 最大彎矩m計(jì)算最大彎矩m=max（ma，mb）=0.786knm；a 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.44412+0.1170.6312 =0.218knm；b 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大mb=0.080ql2+0.213pl=0.0801.44412+0.2133.1501=0.786knm；(2) 最大剪力v計(jì)算最大剪力v=max（va，vb）=2.992 kn；a 永久荷載和均布活荷載組合

28、經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大va=0.600q1l+0.617q2l=0.6001.4441+0.6170.6301=1.255kn；b 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大vb=0.600ql+0.675p =0.6001.4441+0.6753.150=2.992kn；(3) 最大變形計(jì)算= 0.677ql4/100ei=0.6771.336610004/(100100002.430106)=0.372mm (三) 支撐梁驗(yàn)算(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算=m/w=0.786106/5.400104 =14.564n/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值

29、 =14.564n/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =15n/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計(jì)算 =vs0/ib=2.992100040500/(2.43010640)=1.247n/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 1.247 n/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.600 n/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計(jì)算最大撓度： =0.372mm； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=4.000mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值: =0.372mm小于最大允許撓度值: =4.000mm，滿足要求！2.第二層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用2根483.2鋼管（直徑厚度mm），間距1000mm。支撐梁的截面慣性矩

30、i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為： i=211.36104= 2.272105 mm4； w=24.73103= 9.460103 mm3； e=206000 n/mm2；(一) 荷載計(jì)算及組合(1) 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力模板規(guī)范（jgj162-2008）規(guī)定：當(dāng)計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí)，均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.5kn/m2。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1k=1.50.2=0.300

31、kn/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=1.444kn/m；q2=0.91.40.300 =0.378kn/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=1.624kn/m；q2=0.91.40.70.300 =0.265kn/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力f1=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.4441+1.2000.3781 =2.041kn；由永久荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力f2=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.6241+1.2000.2651 =2.104kn；a 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計(jì)算第二

32、層支撐梁彎矩和剪力采用）：最大支座反力f=max（f1，f2）=2.104kn；b 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計(jì)算第二層支撐梁變形采用）：f=1.100ql=1.1001.33661=1.470kn；(2) 第二層支撐梁自重a 計(jì)算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：q=0.096 kn/m；b 計(jì)算第二層支撐梁變形采用：q=0.071 kn/m；(二) 荷載效應(yīng)計(jì)算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。根據(jù)上面計(jì)算的荷載進(jìn)行電算，得到計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計(jì)算簡圖 彎矩圖(knm) 剪力圖(kn) 變形計(jì)算簡圖 變形圖(mm)計(jì)算得到： 最大彎矩：m= 1.0

33、19kn.m 最大剪力：v= 5.275kn 最大變形：= 1.063mm 最大支座反力：f= 11.634kn(三) 支撐梁驗(yàn)算(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 =m/w=1.019106/9.460103 =107.761n/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 =107.761n/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205n/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計(jì)算 =vs0/itw=2.63710006433/(2.2721053.2)=23.337n/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 23.337 n/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=120.000 n/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計(jì)算 -容許撓度: 結(jié)

34、構(gòu)表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為1.063mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.094mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第3跨最大撓度為1.060mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值，滿足要求！四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1.立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值n =n1+n2=11.054+0.627=11.682 kn；(一) 第二層支撐梁傳遞的支座反力n1模板規(guī)范（jgj162-2008）規(guī)定：當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)，均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.0kn/m2。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在支

35、架立柱，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁，通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱。由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔(dān)荷載的面積（立柱縱距l(xiāng)a立柱橫距l(xiāng)b）來計(jì)算荷載效應(yīng)是不精確的（這樣計(jì)算的荷載效應(yīng)值比實(shí)際值?。?。所以，我們采用“力傳遞法”進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算的方法完全同“2. 第二層支撐梁的計(jì)算”中計(jì)算最大支座反力的步驟和方法，注意：作用在第二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計(jì)算：施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1k=10.2=0.200 kn/m；通過以上方法計(jì)算得到：第二層支撐梁傳遞的支座反力n1= 11.054 kn；(二) 垂直支撐系統(tǒng)自重n2腳

36、手架鋼管的自重： n2 = 1.20.129(4.3-0.25)=0.627 kn；2.立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = n/(a)f其中 - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)；n - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，n=11.682 kn；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i查模板規(guī)范jgj162-2008附錄d得到= 0.592； 立桿計(jì)算長度lo=1.5m； 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i = 1.59cm；a - 立桿凈截面面積： a = 4.50cm2；f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 n/mm2；鋼管立桿長細(xì)比計(jì)算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.

37、340鋼管立桿長細(xì)比= 94.340 小于鋼管立桿允許長細(xì)比 = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值：=11.682103/(0.5924.500102) = 43.854n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 43.854n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 n/mm2，滿足要求！板模板(扣件鋼管架支撐)計(jì)算書(主樓頂板)本計(jì)算書依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（jgj162-2008）、建筑施工計(jì)算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb50010-2002)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。板段：b

38、2。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖一、參數(shù)信息1.模板構(gòu)造及支撐參數(shù)(一) 構(gòu)造參數(shù)樓層高度h：2.8m；混凝土樓板厚度：100mm；結(jié)構(gòu)表面要求：隱藏；立桿縱向間距或跨距l(xiāng)a：1m；立桿橫向間距或排距l(xiāng)b：1m；立桿步距h：1.5m；(二) 支撐參數(shù)板底采用的支撐鋼管類型為：483.5mm；鋼管鋼材品種：鋼材q235鋼(16-40)；鋼管彈性模量e：206000n/mm2；鋼管屈服強(qiáng)度fy：235n/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f：205n/mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：120n/mm2；鋼管端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce：325n/mm2；2.荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值g2

39、k：24kn/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值g3k：1.1kn/m3；板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值g1k：0.3kn/m2；承受集中荷載的模板單塊寬度：1000mm；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1k：計(jì)算模板和直接支承模板的小梁時(shí)取2.5kn/m2；計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí)取1.5kn/m2；計(jì)算支架立柱等支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)取1kn/m2；3.板底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：2層梁頂托承重；(一) 面板參數(shù)面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木膠合板；厚度：15mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm：30n/mm2；彈性模量e：11500n/mm2；(二) 第一層支撐梁參數(shù)材料：1根4090木方（寬度高度mm）；間距：250mm；木材品種：東

40、北落葉松；彈性模量e：10000n/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc：15n/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm：17n/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：1.6n/mm2；(三) 第二層支撐梁參數(shù)材料：2根483.2鋼管（直徑厚度mm）；鋼材品種：鋼材q235鋼(16-40)；彈性模量e：206000n/mm2；屈服強(qiáng)度fy：235n/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f：205n/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv：120n/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce：325n/mm2；二、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)模板規(guī)范（jgj162-2008）第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計(jì)算。這里取

41、面板的計(jì)算寬度為1.000m。面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: i = 1000153/12= 2.813105mm4； w = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷載計(jì)算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值g1k=0.31.000=0.300 kn/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值g2k=241.0000.13=3.120 kn/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值g3k=1.11.0000.13=0.143 kn/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk= 0.300+ 3.120+ 0.143=3.563 kn/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1k=2.51.000=2.500 kn/m；計(jì)算模板面板時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算p

42、=2.5 kn；(1) 計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合： q=3.563kn/m；(2) 計(jì)算彎矩采用基本組合：a 永久荷載和均布活荷載組合 q=max（q1，q2）=6.998kn/m； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=0.9(1.23.563+1.42.500) =6.998kn/m； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合： q2=0.9(1.353.563+1.40.72.500) =6.534kn/m；b 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.91.23.563 =3.848kn/m；p1=0.91.42.5 =3.150kn；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.91.353.563

43、 =4.329kn/m；p2=0.91.40.72.5 =2.205kn；2.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 m/w f其中：w - 面板的截面抵抗矩，w =3.750104mm3； m - 面板的最大彎矩(nmm) m=max（ma，mb1，mb2）=0.227knm； ma=0.125ql2=0.1256.9980.252 =0.055knm；mb1=0.125q1l2+0.25p1l=0.1253.8480.252+0.253.1500.25 =0.227knm； mb2=0.125q2l2+0.25p2l=0.1254.3290.252+0.252.2050.25 =0.172nmm；經(jīng)計(jì)算得到，面

44、板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 0.227106/3.750104=6.052n/mm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 =6.052n/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =30n/mm2，滿足要求！2.面板撓度驗(yàn)算 =5ql4/(384ei)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 3.563kn/m； l-面板計(jì)算跨度: l =250mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 11500n/mm2； i-截面慣性矩: i =2.813105mm4； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=1.000mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 53.5632504/(384115002.813105)=0.056mm；實(shí)際

45、最大撓度計(jì)算值: =0.056mm小于最大允許撓度值: =1.000mm，滿足要求！三、板底支撐梁的計(jì)算1.第一層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根4090木方（寬度高度mm），間距250mm。支撐梁的截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為： i=140903/12 = 2.430106 mm4； w=140902/6 = 5.400104 mm3； e=10000 n/mm2；(一) 荷載計(jì)算及組合：模板自重標(biāo)準(zhǔn)值g1k=0.30.25=0.075 kn/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值g2k=240.250.13=0.780 kn/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值g3k=1.10.250.13=0.036 kn/m

46、；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk= 0.075+0.780+ 0.036=0.891 kn/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1k=2.50.25=0.625 kn/m；計(jì)算第一層支撐梁時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算p=2.5 kn；(1) 計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合(考慮支撐梁自重)： q=0.891+0.0216=0.91235kn/m；(2) 計(jì)算彎矩和剪力采用基本組合(考慮支撐梁自重)：a 永久荷載和均布活荷載組合 由可變荷載效應(yīng)控制的組合： q1=0.91.2(0.891+0.0216) =0.985kn/m； q2=0.91.40.625 =0.788kn/m； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合： q1=0.91.35

47、(0.891+0.0216) =1.109kn/m； q2=0.91.40.70.625 =0.551 kn/m；b 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q=0.91.2(0.891+0.0216) =0.985kn/m；p=0.91.42.5 =3.150kn；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q=0.91.35(0.891+0.0216) =1.109kn/m；p=0.91.40.72.5 =2.205kn；(二) 荷載效應(yīng)計(jì)算支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況，為了精確計(jì)算受力，把永久荷載

48、和活荷載分開計(jì)算效應(yīng)值，查模板規(guī)范（jgj162-2008）附錄c表c.1-2確定內(nèi)力系數(shù)。(1) 最大彎矩m計(jì)算最大彎矩m=max（ma，mb）=0.750knm；a 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1000.98512+0.1170.787512 =0.191knm；b 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大mb=0.080ql2+0.213pl=0.0800.98512+0.2133.1501=0.750knm；(2) 最大剪力v計(jì)算最大剪力v=max（va，vb）=2

49、.717 kn；a 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大va=0.600q1l+0.617q2l=0.6000.9851+0.6170.7881=1.077kn；b 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大vb=0.600ql+0.675p =0.6000.9851+0.6753.150=2.717kn；(3) 最大變形計(jì)算= 0.677ql4/100ei=0.6770.9123510004/(100100002.430106)=0.254mm (三) 支撐梁驗(yàn)算(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算=m/w=0.750106/5.40010

50、4 =13.885n/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 =13.885n/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =17n/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計(jì)算 =vs0/ib=2.717100040500/(2.43010640)=1.132n/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 1.132 n/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.600 n/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計(jì)算最大撓度： =0.254mm； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=4.000mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值: =0.254mm小于最大允許撓度值: =4.000mm，滿足要求！2.第二層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用2根483.2鋼管（直徑厚

51、度mm），間距1000mm。支撐梁的截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為： i=211.36104= 2.272105 mm4； w=24.73103= 9.460103 mm3； e=206000 n/mm2；(一) 荷載計(jì)算及組合(1) 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力模板規(guī)范（jgj162-2008）規(guī)定：當(dāng)計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí)，均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.5kn/m2。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1k=1.50.25=0.375 kn/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=0.985kn/m；q2