2011學(xué)習(xí)資料大全鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017

1、知識(shí)改變命運(yùn)勤奮塑造成功 整理人 落葉 時(shí)間 2011-4-15 天才是百分之九十九的勤奮加百分之一的靈感 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017 修訂內(nèi)容介紹 同濟(jì)大學(xué) 沈祖炎 2002年 11 月 、章節(jié)目錄 1總則 2術(shù)語(yǔ)和符號(hào) 2.1術(shù)語(yǔ) 22符號(hào) 3基本設(shè)計(jì)規(guī)定 3.1設(shè)計(jì)原則 3.2荷載和荷載效應(yīng)計(jì)算 33材料選用 3.4設(shè)計(jì)指標(biāo) 3.5結(jié)構(gòu)或構(gòu)件變形的規(guī)定 4受彎構(gòu)件的計(jì)算 4.1強(qiáng)度 4.2整體穩(wěn)定 4.3局部穩(wěn)定 44組合梁腹板考慮屈曲后強(qiáng)度的計(jì)算 5軸心受力構(gòu)件和拉彎、壓彎構(gòu)件的計(jì)算 5.1軸心受力構(gòu)件 5.2拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件 5.3構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度和容許長(zhǎng)細(xì)比 5.4受壓構(gòu)件的局部

2、穩(wěn)定 6疲勞計(jì)算 6.1 一般規(guī)定 6.2疲勞計(jì)算 7連接計(jì)算 7.1焊縫連接 7.2緊固件（螺栓、鉚釘?shù)龋┻B接 7.3組合工字梁翼緣連接 乙4梁與柱的剛性連接 75連接節(jié)點(diǎn)處板件的計(jì)算 7.6支座 8構(gòu)造要求 8.1 般規(guī)定 8.2焊縫連接 8.3螺栓連接和鉚釘連接 8.4結(jié)構(gòu)構(gòu)件 8.5對(duì)吊車(chē)梁和吊車(chē)桁架（或類(lèi)似結(jié)構(gòu)）的要求 8.6大跨度屋蓋結(jié)構(gòu) 8.7提高寒冷地區(qū)結(jié)構(gòu)抗脆斷能力的要求 8.8制作、運(yùn)輸和安裝 8.9防護(hù)和隔熱 9塑性設(shè)計(jì) 9.1 般規(guī)定 9.2構(gòu)件的計(jì)算 9.3容許長(zhǎng)細(xì)比和構(gòu)造要求 10鋼管結(jié)構(gòu) 10.1 一般規(guī)定 10.2構(gòu)造要求 10.3桿件和節(jié)點(diǎn)承載力 11鋼與混凝

3、土組合梁 11.1 一般規(guī)定 11.2組合梁設(shè)計(jì) 11.3抗剪連接件的計(jì)算 11.4撓度計(jì)算 11.5構(gòu)造要求 附錄A結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的變形容許值 附錄B梁的整體穩(wěn)定系數(shù) 附錄C軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) 附錄D柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) 附錄E疲勞計(jì)算的構(gòu)件和連接分類(lèi) 附錄F桁架節(jié)點(diǎn)板在斜腹桿壓力作用下的穩(wěn)定計(jì)算 附：本規(guī)范用詞說(shuō)明 附：修改條文說(shuō)明 其中下面打一的節(jié)為新增，下面打 的節(jié)為有較多修改。 、增加的一些新概念 2.1. 階分析與二階分析 (1) 一階分析為不考慮結(jié)構(gòu)變形對(duì)內(nèi)力產(chǎn)生的影響，根據(jù)未變形的結(jié)構(gòu)平衡條件分析 結(jié)構(gòu)內(nèi)力及位移。 (2) 二階分析為考慮結(jié)構(gòu)變形對(duì)內(nèi)力產(chǎn)生的影響，根據(jù)變形的結(jié)構(gòu)平衡

4、條件分析結(jié)構(gòu) 內(nèi)力及位移，也稱(chēng)考慮P效應(yīng)的分析。 M=Hl 階分析 二階分析 2.2. 屈曲與屈曲后強(qiáng)度 (1) 屈曲 整個(gè)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在外荷載作用下由原有平衡狀態(tài)時(shí)的變形突然變?yōu)榱硪黄胶鉅顟B(tài)的另 一性質(zhì)的變形，出現(xiàn)這種狀態(tài)稱(chēng)為整個(gè)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件出現(xiàn)屈曲。 (2) 屈曲強(qiáng)度與屈曲后強(qiáng)度 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件出現(xiàn)屈曲后其承載能力根據(jù)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的具體情況有兩種可能。 一種為出現(xiàn) 屈曲時(shí)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件已達(dá)到最大承載力， 屈曲出現(xiàn)即標(biāo)志結(jié)構(gòu)或構(gòu)件破壞。 另一種為出現(xiàn)屈曲 時(shí)，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件并未達(dá)到最大承載力，仍有后繼承載能力，即屈曲后強(qiáng)度。 tt tf f t 屈曲破壞 屈曲后強(qiáng)度 極限承載力Pu 屈曲臨界力Per 23 無(wú)

5、支撐框架、強(qiáng)支撐框架、弱支撐框架 （1）無(wú)支撐框架 無(wú)支撐框架在框架平面內(nèi)無(wú)支撐，當(dāng)框架整體失穩(wěn)在框架平面內(nèi)發(fā)生位移時(shí)，其側(cè)移不 受約束。 （2）強(qiáng)支撐框架 強(qiáng)支撐框架在框架平面內(nèi)有剛度很強(qiáng)的支撐，當(dāng)框架整體失穩(wěn)時(shí)，在框架平面內(nèi)的側(cè)移 將受到剛度很強(qiáng)的支撐的約束，不能發(fā)生或側(cè)移很小可以略去側(cè)移對(duì)結(jié)構(gòu)受力的影響。 （3）弱支撐框架 弱支撐框架在框架平面內(nèi)雖有支撐但其剛度較弱，當(dāng)框架整體失穩(wěn)時(shí)，在框架平面內(nèi)的 側(cè)移雖會(huì)受到約束，但仍能發(fā)生一定的側(cè)移，并對(duì)結(jié)構(gòu)的受力有影響。 9 24 剛性連接、鉸接、半剛性連接 （1）梁與柱剛性連接 受力過(guò)程梁柱間交角不變，同時(shí)連接應(yīng)具有充分的強(qiáng)度。 （2）梁與柱鉸

6、接 連接應(yīng)有充分的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，且能有效地傳遞橫向剪力與軸心力。 （3）梁與柱的半剛性連接 只具有有限的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度， 承受彎矩時(shí)會(huì)產(chǎn)生交角變化；內(nèi)力分析時(shí)，必須預(yù)先確定連接 的彎矩一轉(zhuǎn)角特性曲線。 M 1 理想剛性 視同鋼接 I / I 半剛性 I I 視同鉸接 梁柱連接性能 2.5.彎曲失穩(wěn)、扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn) (1) 彎曲失穩(wěn) 構(gòu)件整體失穩(wěn)時(shí)只發(fā)生彎曲變形，雙軸對(duì)稱(chēng)截面軸心受壓構(gòu)件的失穩(wěn)屬于這種情況。 (2) 扭轉(zhuǎn)失穩(wěn) 構(gòu)件整體失穩(wěn)時(shí)只發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形，十字形截面軸心受壓構(gòu)件的失穩(wěn)屬于這種情況。 (3) 彎扭失穩(wěn) 構(gòu)件整體失穩(wěn)時(shí)既發(fā)生彎曲變形又發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形，單軸對(duì)稱(chēng)截面軸心受壓構(gòu)件繞對(duì)稱(chēng)軸 失穩(wěn)以及

7、無(wú)對(duì)稱(chēng)軸截面軸心受壓構(gòu)件的失穩(wěn)屬于這種情況。 彎曲失穩(wěn)扭轉(zhuǎn)失穩(wěn) 彎扭失穩(wěn) 構(gòu)件失穩(wěn)時(shí)截面位移投影圖 三、關(guān)于基本設(shè)計(jì)規(guī)定 3.1設(shè)計(jì)原則 3.1.1設(shè)計(jì)方法 設(shè)計(jì)方法與舊規(guī)范相同，但可靠度指標(biāo)1有變化。 舊規(guī)范的設(shè)計(jì)目標(biāo)安全度量是按可靠性指標(biāo)校準(zhǔn)值的平均值上下浮動(dòng)0.25進(jìn)行總體控 制。 現(xiàn)規(guī)范的設(shè)計(jì)目標(biāo)安全度是按可靠性指標(biāo)不得低于校準(zhǔn)值的平均值進(jìn)行總體控制。 3.1.2安全等級(jí) 按建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB50068的規(guī)定見(jiàn)下表 安全等級(jí) 破壞后果 建筑物類(lèi)型 一級(jí) 很?chē)?yán)重 重要的房屋 二級(jí) 嚴(yán)重 一般的房屋 三級(jí) 不嚴(yán)重 次要的房屋 對(duì)一般工業(yè)與民用建筑鋼結(jié)構(gòu)，按我國(guó)已建成的房屋用概率

8、設(shè)計(jì)方法分析的結(jié)果，安全 等級(jí)應(yīng)為二級(jí)。 對(duì)跨度等于或大于 60m的大跨度結(jié)構(gòu)如大會(huì)堂、體育館、飛機(jī)庫(kù)等的安全等級(jí)宜取一 級(jí)。 3.1.3吊車(chē)梁等的疲勞和撓度計(jì)算 按作用在跨間內(nèi)荷載效應(yīng)最大的一臺(tái)吊車(chē)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值不乘動(dòng)力系數(shù)確定。 3.2荷載和荷載效應(yīng)計(jì)算 3.2.1設(shè)計(jì)工作壽命 規(guī)范規(guī)定的設(shè)計(jì)工作壽命為50年。 對(duì)設(shè)計(jì)使用年限為25年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，y不應(yīng)小于0.95。y為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。 322吊車(chē)擺動(dòng)水平力 計(jì)算重級(jí)工作制吊車(chē)梁(桁架)及其制動(dòng)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、穩(wěn)定性及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)考慮 由吊車(chē)擺動(dòng)引起的橫向水平力。 起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB/T 3811規(guī)定的吊車(chē)工作級(jí)別為A1 A8級(jí)。建筑結(jié)構(gòu)荷

9、載規(guī) 范中的吊車(chē)荷載狀態(tài)一般為輕級(jí)工作制相當(dāng)于A1 A3級(jí)，中級(jí)工作制相當(dāng)于 A4、A5 , 重級(jí)工作制相當(dāng)于 A6A8,其中A8為特重級(jí)。但設(shè)計(jì)人員必要時(shí)可根據(jù)吊車(chē)的具體操作情 況作適當(dāng)調(diào)整。如檢修吊車(chē)可按輕級(jí)工作制設(shè)計(jì)等等。 在每個(gè)輪壓處的橫向水平力標(biāo)準(zhǔn)值為 H k = ： PK,max 式中Pk, ma一吊車(chē)最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值； :系數(shù)，一般軟鉤吊車(chē):=0.1 斗式磁盤(pán)吊車(chē)a=0.15 硬鉤吊車(chē):-=0.2 擺動(dòng)橫向水平力可以雙向作用，且不與荷載規(guī)范規(guī)定的制動(dòng)水平力同時(shí)作用。 3.2.3懸掛吊車(chē)的計(jì)算 同一跨間每條運(yùn)行線上的臺(tái)數(shù)：梁式吊車(chē)不宜多于2臺(tái) 電動(dòng)葫蘆不宜多于1臺(tái) 3.2.4框架分析

10、的規(guī)定 1. 框架結(jié)構(gòu)可采用一階彈性分析 送 NAu一 2. 多層框架結(jié)構(gòu)當(dāng)0.1時(shí)，宜采用二階彈性分析 Z H h L u為層間側(cè)移容許值 a N為所計(jì)算樓層各柱軸壓力設(shè)計(jì)值之和 x H為所計(jì)算樓層以上各層的水平力之和 h為所計(jì)算樓層的高度 3. 二階彈性分析的近似計(jì)算方法如下 (1 )每層柱頂附加一假想水平力Hni Hni =0.2+丄巴 ns 250 Qi為第i樓層的總重力荷載設(shè)計(jì)值 ns為框架總層數(shù) :-y為鋼材強(qiáng)度影響系數(shù)，對(duì)Q235, : y =1.0 Q345, : y =1.1 Q390, ty =1.2 Q420, : y =1.25 (2)各桿件桿端的彎矩為 M = M 仆

11、亠 *2i M 1s ：2i M1b為框架無(wú)側(cè)移時(shí)按一階彈性分析的桿端彎矩 M 1s為框架有側(cè)移時(shí)按一階彈性分析的桿端彎矩 ：-2i為考慮二階效應(yīng)第i層桿端側(cè)移彎矩增大系數(shù) u為按一階彈性分析求得的第i層的層間側(cè)移 4. 山形門(mén)式剛架的分析不能采用上述規(guī)定 3.3材料選用 3.3.1承重結(jié)構(gòu)宜采用的鋼材 宜采用 Q235、Q345、Q390 和 Q420 鋼。 1. 鋼材牌號(hào)的表示方法 Q ，:，:，:，:，: JiI_脫氧方法：F沸騰鋼 b半鎮(zhèn)靜鋼 z _鎮(zhèn)靜鋼、可以省略 Tz -特殊鎮(zhèn)靜鋼： 一質(zhì)量等級(jí)：Q235分A、B、C、D Q345 分 A、B、C、D、E 屈服點(diǎn)數(shù)值 2. 鋼材性能

12、 (1) Q235: 化學(xué)成分與質(zhì)量等級(jí)有關(guān) A級(jí) 含碳0.140.22 B級(jí) 0.12 0.20 C級(jí) -0.18 D級(jí) _0.17 A級(jí)的C、 Si、Mn含量不作為交貨條件。 力學(xué)性能 屈服點(diǎn)、抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、冷彎與質(zhì)量等級(jí)無(wú)關(guān)，但與鋼材厚度有關(guān)。 沖擊韌性與質(zhì)量等級(jí)有關(guān)。 A不提供 B 20oC 時(shí)27J C OoC 時(shí)27J D -20oC 時(shí)27J A級(jí)鋼冷彎試驗(yàn)為附加交貨條件 B級(jí)沸騰鋼軋制鋼材厚度一般乞25mm。 (2) Q345、Q390、Q420 化學(xué)成分與質(zhì)量等級(jí)有關(guān) 力學(xué)性能 屈服點(diǎn)、抗拉強(qiáng)度、冷彎與質(zhì)量等級(jí)無(wú)關(guān)，但與鋼材厚度有關(guān)。 伸長(zhǎng)率、沖擊韌性與質(zhì)量等級(jí)有關(guān)。 Q

13、345 A、 B級(jí) 伸長(zhǎng)率（ 、.5% ) 21 C、 D、 E級(jí) 22 Q390 A、 B級(jí) 19 C、 D、 E級(jí) 20 Q420 A、 B級(jí) 18 C、 D、 E級(jí) 19 沖擊韌性 Q345 1 A 不提供 Q390 B 20oC 時(shí) _ 34J Q420 J C 0oC 時(shí) _ 34J D -20oC 時(shí) _ 34J E -40oC 時(shí) _27J A級(jí)鋼 冷彎試驗(yàn)為附加交貨條件 322材料選用 （1）應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性、荷載特征、結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度、 工作環(huán)境等因素綜合考慮。 （2）選用要求 承重結(jié)構(gòu)鋼材應(yīng)具有抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、屈服強(qiáng)度和硫、磷含量的合格保證，對(duì) 焊

14、接結(jié)構(gòu)尚應(yīng)具有含碳量的合格保證。 主要焊接結(jié)構(gòu)不能使用 Q235 - A級(jí)鋼，因?yàn)镼235 - A級(jí)鋼的碳含量不作為交貨 條件，即不作為保證，即使生產(chǎn)廠提供碳含量，也只能視為參考，不能排除離散性大，質(zhì)量 不穩(wěn)定等，因此如發(fā)生事故，生產(chǎn)廠在法律上不負(fù)任何責(zé)任。 焊接承重結(jié)構(gòu)以及重要的非焊接承重結(jié)構(gòu)，還應(yīng)具有冷彎試驗(yàn)的合格保證。 需要驗(yàn)算疲勞的結(jié)構(gòu)，鋼材應(yīng)具有沖擊韌性的合格保證。 焊 接 結(jié) 構(gòu) 工 作 溫 度 T AOC 應(yīng)有常溫沖擊韌性合格保證 20C 蘭T -20C 應(yīng)有常溫沖擊韌性合格保證 T 蘭-20C Q235、Q345應(yīng)有0C沖擊韌性合格保證 Q390、Q420應(yīng)有-20C沖擊韌性合

15、格保證 吊車(chē)起重量 藥ot的中級(jí)工作制吊車(chē)梁，對(duì)沖擊韌性的要求與需驗(yàn)算疲勞構(gòu)件相同 重要的受拉或受彎的焊接結(jié)構(gòu)，厚度較大的鋼材應(yīng)有沖擊韌性合格保證 當(dāng)焊接承重結(jié)構(gòu)采用 Z向鋼時(shí)應(yīng)符合厚度方向性能鋼板GB/T5313的規(guī)定 有人認(rèn)為將硫、磷含量控制在不大于 0.01就可以防止層狀撕裂問(wèn)題，也有人提出 在上述要求下，再輔以對(duì)厚鋼板作全面超聲波探傷，排除內(nèi)部缺陷，就可以代替Z向鋼的 要求，這是不正確的。 以下情況不應(yīng)采用 Q235沸騰鋼 焊接結(jié)構(gòu)：1）需要驗(yàn)算疲勞 2）工作溫度-20 C的直接受動(dòng)力荷載 3）工作溫度-20 C的受彎及受拉 4）工作溫度冬30C 非焊接結(jié)構(gòu)：工作溫度冬20 C的需要驗(yàn)

16、算疲勞 3.4 設(shè)計(jì)指標(biāo) 查規(guī)范有關(guān)表格 3.5 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件變形的規(guī)定 1. 變形的限值 查規(guī)范附錄A 當(dāng)有實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)或有特殊要求時(shí)，可進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。 2. 起拱規(guī)定 當(dāng)有實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)或有特殊要求時(shí)，可根據(jù)不影響正常使用和觀感的原則對(duì)變形容許值進(jìn) 行適當(dāng)調(diào)整。 可對(duì)橫向受力構(gòu)件進(jìn)行起拱 起拱大?。阂话銥楹爿d標(biāo)準(zhǔn)值加12活載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的撓度 起拱后撓度計(jì)算應(yīng)為恒載和活載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的撓度減去起拱值。 四、受彎構(gòu)件的計(jì)算 4.1 強(qiáng)度 與原規(guī)范相同 4.2 整體穩(wěn)定 與原規(guī)范相同 4.3 局部穩(wěn)定 4.3.1局部穩(wěn)定分析規(guī)定 1. 承受靜力荷載和間接承受動(dòng)力荷載的組合梁 宜考慮腹板屈曲后強(qiáng)度 2. 直接承

17、受動(dòng)力荷載的吊車(chē)梁及類(lèi)似構(gòu)件及不考慮屈曲后強(qiáng)度的組合梁 應(yīng)按規(guī)定配置加勁肋并計(jì)算腹板的局部穩(wěn)定性。 4.3.2梁腹板的局部穩(wěn)定計(jì)算 1. 配置橫向加勁肋的腹板 (Dcr丿lcr丿 耳 cr Mhc a c F I twl Iz =a 5hy 2hR （1）；cr 計(jì)算 -ci b -0.85 0.85 ： f 空1.25 Cer 二1 0.75(，b 0.85) f (2) er計(jì)算 (3) 2hc b : 177tw 、 235 ._ ie fy .b / 153tw . 235 2he 0.8 0. 1.2 ；e,er計(jì)算 Ter er -er =1 .1 2 Jb 受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受約束 受

18、壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受約束 二1 -0.59(，s er “.1f2 ho /tw 41 4 5.34(ho / a)2 235 ho/tw fy s - 41 5.34 4(ho / a)2 235 e _0.9 -e,er -0.8) fv Q1*0 0. e 1.2 6,er =1-0.79(花0.9)f ；-c,cr - 1 .1 h /tw 28 10.9+13, ；83-2】 3 2 - e 0.5 a 1.5 ho ho _ fy 28 18.2 235 Vh h0 / tw a 1.52.0 h 2. 配置橫向加勁肋和縱向加勁肋的腹板 I II 1 區(qū)格 II丨 02 j + 呢 +）

19、 1.25時(shí)，P= 1- (ii)考慮屈曲后強(qiáng)度的梁的抗彎強(qiáng)度 Meu 二 x： eWxf x為截面塑性發(fā)展系數(shù) :e為梁截面模量考慮腹板有效高度的折減系數(shù) 0.85 ： b 豈 1.25 時(shí)=1 -0.82(飛 -0.85) I x為梁截面全部有效時(shí)的慣性矩 hc為梁截面全部有效時(shí)算得的腹板受壓區(qū)高度 （3）具有大寬厚比腹板梁在彎矩和剪力同時(shí)作用下的強(qiáng)度 M -M f M eu - M f 規(guī)范采用相關(guān)公式 1 3. 計(jì)算公式 d_ll2+MMf 蘭 1 0.5VuM eu - M f r h12、 M f = Af 1+ Af2h2 f h2丿 M、V為計(jì)算區(qū)格內(nèi)梁的平均彎矩和平均剪力設(shè)計(jì)

20、值, 當(dāng) V ：:0.5/u 時(shí)，取 V =0.5/u 當(dāng) M : M f 時(shí)，取 M 二 M f Mf為梁翼緣所能承擔(dān)的彎矩設(shè)計(jì)值 Afi、hi為較大翼緣的截面積及其形心到梁中和軸的距離 Af2、h2為較小翼緣的截面積及其形心到梁中和軸的距離 Meu、Vu為梁抗彎和抗剪承載力設(shè)計(jì)值 （1）Meu計(jì)算 Meu =rxXeWxf (1 - )h；tw 2Ix Q =1.0 b 1.25 時(shí) （2） V計(jì)算 當(dāng)0.8時(shí) 0.8 ：，g _2 時(shí) s 1.2 時(shí) Vu 1 hwtw f v Vu = hwtw fv1 - 0.5（上-0.8） Vu =hwtw fv / s2 4. 當(dāng)利用屈曲后強(qiáng)度

21、時(shí)，加勁肋受力增加，應(yīng)按規(guī)范另行計(jì)算 當(dāng)僅配置支承加勁肋不能滿足本條文的計(jì)算公式時(shí)，應(yīng)在兩側(cè)成對(duì)配置中間橫向加勁 肋。（腹板仍需按本條文的公式驗(yàn)算抗彎和抗剪承載力） 中間橫向加勁肋的截面尺寸除應(yīng)滿足構(gòu)造規(guī)定外，尚需按軸心受力計(jì)算在腹板平面外的 穩(wěn)定性，軸心壓力 NS為 Ns 二Vu - crhX F F為作用于中間支承加勁肋上端的集中壓力。 支座加勁肋應(yīng)按壓彎構(gòu)件計(jì)算強(qiáng)度和腹板平面外的穩(wěn)定。 ho/4 支座加勁肋的受力如圖所示 h+ !0 J a為加勁肋間距；不設(shè)中間加勁肋時(shí)，a取支座到跨內(nèi)剪力為零處的距離。 五、軸心受力構(gòu)件和拉彎、壓彎構(gòu)件的計(jì)算 5.1 軸心受力構(gòu)件 5.1.1強(qiáng)度 與原規(guī)

22、范相同 5.1.?穩(wěn)定 1. 計(jì)算公式與原規(guī)范相同 增加：（1）板厚t _40mm時(shí)的截面分類(lèi)及 /的d曲線 （2）增加和修改單軸對(duì)稱(chēng)截面彎矩失穩(wěn)計(jì)算時(shí)的長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算方法 單軸對(duì)稱(chēng)截面軸心受力構(gòu)件繞對(duì)稱(chēng)軸失穩(wěn)的彎扭失穩(wěn)問(wèn)題 i）彎扭失穩(wěn)臨界力 根據(jù)彈性穩(wěn)定理論，彎扭失穩(wěn)臨界方程為 e 2 NEyNyz NzNyz 0Nyz =0 io 式中y軸為對(duì)稱(chēng)軸 NEy為繞y軸的歐拉臨界力 NEy 二 2EA 2 y Nyz為繞y軸彎扭失穩(wěn)臨界力 Nz為扭轉(zhuǎn)屈曲臨界力 Nz 2 i0 二 2 EL eo為截面剪心在對(duì)稱(chēng)軸上的坐標(biāo) i0為對(duì)于剪心的極回轉(zhuǎn)半徑 2丄2丄2 Io =eolx ly ix、ly為

23、繞x軸和y軸的回轉(zhuǎn)半徑 It為截面抗扭慣性矩 I為截面扇性慣性矩 Nyz為繞y軸彎扭失穩(wěn)臨界力 令Nyz 2EA 2 扎 yz yz為彎扭失穩(wěn)的長(zhǎng)細(xì)比 由上式可得 2i；A T i + Cu 25.7 l2 CO l為扭轉(zhuǎn)屈曲的計(jì)算長(zhǎng)度 co 這樣即可由 yz查得: 2.單軸對(duì)稱(chēng)截面軸心受力構(gòu)件的彎扭穩(wěn)定的換算長(zhǎng)細(xì)比 2, （：2）2 -4（1 一f/ij）：2 2 22 i o ei x -i 2 y eo為截面形心至剪心的距離 i o為截面對(duì)剪心的極回轉(zhuǎn)半徑 l為扭轉(zhuǎn)屈曲的計(jì)算長(zhǎng)度 It為毛截面抗扭慣性矩 I為毛截面扇性慣性矩，對(duì)于 T形(包括雙角鋼)、十形、L形截面可取I = 0 3.角

24、鋼截面的簡(jiǎn)化公式 為了簡(jiǎn)化常用截面計(jì)算，作如下假設(shè) (i) T形、十字形和角形截面取 I. = 0，有 2 = 25.7Ab It (ii)等邊單角鋼主軸的回轉(zhuǎn)半徑ix、0.195b , iy、0.385b 剪心坐標(biāo)e0 - (iii)雙角鋼組合 T形截面lt =0.58At2 即可得到簡(jiǎn)化公式如下 (1) 等邊單角鋼 b/t 0.54ly /b 時(shí) “0.85b4、 y(苛) b/t 0.541 oy/b 時(shí) 2 2 loyt 13 (2) 等邊雙角鋼 b/t 3581 oy/b時(shí) y (1 0.475b 2 2 ) loyt b/t 0.58loy /b 時(shí) =3.9 b(1 t lOyt

25、2 (3) 長(zhǎng)肢相并的不等邊雙角鋼 b2 /t _ 0.481 oy / b2時(shí) yz 二 1 y (1 2 2 loyt b2 /t0.48loy / b 時(shí) yZ = 5.1 匹(1 t 2 2 loyt 17.4b2 4) b2為短肢長(zhǎng)度 (4) 短肢相并的不等邊雙角鋼 ，yz =37(1 t 52.7b? bi為長(zhǎng)肢長(zhǎng)度 (5) 等邊單角鋼繞u軸失穩(wěn)時(shí) bt 0.69 bt 遼 0.69 b = 5.4 t 2 2 lout 5.1.3用作減少軸心受壓構(gòu)件自由長(zhǎng)度的支撐設(shè)計(jì) 1. 支撐軸線應(yīng)通過(guò)被撐構(gòu)件截面的剪心 雙軸對(duì)稱(chēng)截面，剪心與形心重合 單軸對(duì)稱(chēng)T形(包括雙角鋼)、L形截面剪心在

26、兩板件的相交點(diǎn) 2. 支承所受的力Fb1 單根柱設(shè)置一道支撐時(shí) 支撐在柱高度中央 Fbi 支撐位于柱高:l處 Fbi N 60 N 240:丄 | 單根柱設(shè)置 m道支撐，等距或不等距但不超過(guò)平均間距的 20%時(shí) F bi 30 m 1 n根柱被一道設(shè)置在柱高中央的支撐撐住時(shí) Fbn 二 空仏6+蘭 60n ZNi為n根柱軸心壓力設(shè)計(jì)值之和 3.支撐同時(shí)承擔(dān)結(jié)構(gòu)上其他作用效應(yīng)時(shí)，其軸力可不與上述支撐力疊加 5.2拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件 5.2.1強(qiáng)度 與原規(guī)范相同 5.2.2穩(wěn)定 與原規(guī)范相同 5.3構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度和容許長(zhǎng)細(xì)比 桁架弦桿、單系腹桿、再分式腹桿、單層廠房階形柱的計(jì)算長(zhǎng)度計(jì)算與原規(guī)范相同

27、桁架的交叉腹桿以及單層、多層框架等截面柱的計(jì)算長(zhǎng)度的計(jì)算作了補(bǔ)充和修改 5.3.1框架等截面柱的穩(wěn)定計(jì)算 1. 無(wú)支撐框架 (1) 當(dāng)采用一階彈性分析時(shí)，框架柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)卩按有側(cè)移框架計(jì)算 (2) 當(dāng)采用二階彈性分析時(shí)，框架柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)尸1 2. 有支撐框架 (1)當(dāng)支撐結(jié)構(gòu)的側(cè)移剛度(產(chǎn)生單位側(cè)傾角的水平力)Sb大于下式時(shí)，為強(qiáng)支撐框架 Sb 3(1.2、Nbi- Noi) 7 Nbi、Noi為層間所有框架柱用無(wú)側(cè)移框架和有側(cè)移框架柱計(jì)算長(zhǎng)度 系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和。 框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度 按無(wú)側(cè)移框架計(jì)算。 （2）當(dāng)支撐結(jié)構(gòu)的側(cè)移剛度 Sb不滿足上式要求時(shí)，為弱支撐框架。 弱支撐框

28、架柱的穩(wěn)定系數(shù)按下式計(jì)算 Sb 3(1.2、Nb NoJ o、1為框架柱按有側(cè)移框架和無(wú)側(cè)移框架的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定 系數(shù)。 5.3.2桁架交叉腹桿的計(jì)算長(zhǎng)度 1. 桁架平面內(nèi)，取節(jié)點(diǎn)中心到交叉點(diǎn)間的距離 2. 桁架平面外，當(dāng)兩交叉桿長(zhǎng)度相等時(shí) （1）壓桿 1）相交桿受壓，兩桿截面相同，在交叉點(diǎn)均不中斷 b =嗚b +罟 2）相交桿受壓，另一桿在交叉節(jié)點(diǎn)板處中斷 1。叭1+疋巴 12 N 3）相交桿受拉，兩桿截面相同，在交叉點(diǎn)均不中斷 4）相交桿受拉，受拉桿在交叉點(diǎn)節(jié)點(diǎn)板處中斷 I。=ljl ?匹蘭0.51 4 N 5）相交桿受拉，在交叉點(diǎn)處不中斷，而計(jì)算壓桿中斷 若N。N，或拉桿的

29、 Ely 3 Nol2 一4 二2 I。=0.51 I為桁架節(jié)點(diǎn)中心間距離，交叉點(diǎn)不作為節(jié)點(diǎn)考慮 N為所計(jì)算的壓桿的內(nèi)力，取絕對(duì)值 No為相交桿的內(nèi)力，取絕對(duì)值 當(dāng)兩桿均受壓時(shí)，應(yīng)取No ZN (2)拉桿 Io = l (3) 交叉桿單角鋼桿件斜平面長(zhǎng)細(xì)比時(shí) 10取節(jié)點(diǎn)中心到交叉點(diǎn)的距離 533框架柱計(jì)算長(zhǎng)度的修正 1.附有搖擺柱(兩端斜接柱)時(shí) 無(wú)支撐框架柱、弱支撐框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)乘以增大系數(shù) =門(mén) Ni Hi Y 工(NjHf) Z Nr Hi為各框架柱軸心壓力設(shè)計(jì)值與柱子高的比值之和 Z Nr Hf為各搖擺柱軸心壓力設(shè)計(jì)值與柱子高的比值之和 搖擺柱的計(jì)算長(zhǎng)度為其幾何長(zhǎng)度 2. 梁柱連接

30、為半剛性時(shí)，柱的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)考慮半剛性的影響 5.3.4構(gòu)件容許長(zhǎng)細(xì)比 增加了跨度_60m的桁架中構(gòu)件的規(guī)定，其余與原規(guī)范相同 跨度_60m桁架中的 受壓弦桿、端壓桿丨宜取100 受壓腹桿承受靜力宜取150 承受動(dòng)力丨I宜取120 受拉弦桿承受靜力 I宜取300 腹桿 承受動(dòng)力 5.4局部穩(wěn)定 局部穩(wěn)定的規(guī)定與原規(guī)范相同，僅增加了熱軋部分 T形鋼的局部穩(wěn)定規(guī)定和對(duì)焊接 T 形鋼的規(guī)定作了修改，即 軸心受壓構(gòu)件和彎矩使腹板自由邊受拉的壓彎構(gòu)件 熱軋部分T形鋼腹板高度與其厚度之比 15 0.2 y 焊接T形鋼腹板高度與其厚度之比 -13 0.17235 f 彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構(gòu)件 當(dāng)：0 1

31、.0時(shí)，腹板高度與其厚度之比 當(dāng)：01.0時(shí)，腹板高度與其厚度之比 為長(zhǎng)細(xì)比 ：0 Jma：min，二壓應(yīng)力取正，拉應(yīng)力取負(fù) 、-max 六、疲勞計(jì)算 與原規(guī)范相同，僅構(gòu)件和連接分類(lèi)有少許修改 七、連接計(jì)算 增加了下列規(guī)定 （1）焊縫質(zhì)量等級(jí)選用 （2）梁與柱的剛性連接 （3）連接節(jié)點(diǎn)板件的計(jì)算 7.1焊縫質(zhì)量等級(jí)選用 1.需進(jìn)行疲勞計(jì)算的構(gòu)件中 橫向?qū)雍缚p 受拉時(shí)一級(jí)，受壓時(shí) 二級(jí) 縱向?qū)雍缚p 二級(jí) 2. 不需進(jìn)行疲勞計(jì)算的構(gòu)件中 對(duì)接焊縫受拉時(shí)不低于二級(jí) 受壓時(shí)二級(jí) 3. 重級(jí)工作制、Q為Ot的中級(jí)工作制吊車(chē)梁 腹板與上翼緣 之間的T形焊透焊縫，不低于二級(jí) 吊車(chē)桁架與節(jié)點(diǎn)板 4. 梁腹

32、板與翼緣之間采用角焊縫時(shí) 對(duì)吊車(chē)梁外觀二級(jí) 對(duì)一般梁外觀三級(jí) 7.2梁與柱的剛性連接 1.工形梁與H形柱的翼緣相連，柱腹板不設(shè)加勁肋時(shí) (1)柱腹板tw應(yīng)滿足 Afc f b -befc 30 . 235 hy Afc為梁受壓翼緣的截面積 fb、fc為梁和柱鋼材的抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 be為假定分布長(zhǎng)度，be=a+5 hy hc為柱腹板寬度 fyc為柱鋼材屈服點(diǎn) (2) 梁受拉翼緣處柱翼緣板厚度tc應(yīng)滿足 tc 0.4 Aft梁受拉翼緣的截面積 2. 柱腹板設(shè)加勁肋時(shí)，腹板節(jié)點(diǎn)域應(yīng)滿足 M b1 亠 M b2 . 4 VP行 hc +hb tw c b 90 Mb1、 M b2為節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁端彎

33、矩設(shè)計(jì)值 Vp為節(jié)點(diǎn)域腹板的體積 Vp = hb hctw 1 i 箱形 Vp =1.8hbhctw hb為梁腹板高度 3.柱腹板橫向加勁肋應(yīng)滿足 點(diǎn)要求，詳見(jiàn)規(guī)范 7.3節(jié)點(diǎn)板計(jì)算 1.節(jié)點(diǎn)板強(qiáng)度計(jì)算 N N 13 -e-占 12 cos2 : i 2.桁架節(jié)點(diǎn)板強(qiáng)度計(jì)算 擴(kuò)散角 -30 3.桁架節(jié)點(diǎn)板在斜腹桿壓力作用下穩(wěn)定性計(jì)算 (1)有豎桿時(shí) 不必驗(yàn)算 c/i 22 (2)無(wú)豎桿時(shí) 穩(wěn)定計(jì)算公式從略 驗(yàn)算穩(wěn)定(附錄F) N _0.8betf 驗(yàn)算穩(wěn)定(附錄F) 4.節(jié)點(diǎn)板的自由邊長(zhǎng)度Lf與厚度t之比不得大于60 f，否則應(yīng)沿自由邊設(shè)加勁肋。 7.4焊接計(jì)算 741直角角焊縫強(qiáng)度計(jì)算 1.

34、 直角角焊縫的性能 角焊縫的應(yīng)力狀態(tài)極為復(fù)雜，其計(jì)算公式的建立只能依靠試驗(yàn)。根據(jù)國(guó)內(nèi)外大量試驗(yàn) 結(jié)果，直角角焊縫的強(qiáng)度條件用下式表達(dá) 匚為垂直于焊縫有效截面的應(yīng)力 =2 .為有效截面上垂直于焊縫長(zhǎng)度方向的剪應(yīng)力 .為有效截面上平行于焊縫長(zhǎng)度方向的剪應(yīng)力 f為角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 / Nz helw 代入上式即可得強(qiáng)度計(jì)算公式 2 p 0.7h he l hf fx f fx fy / 2 fx fy fx fx w f f 2 2 w fx f f hf hf hf hf hf hc -fy 2hf hc lw 3.三向受力時(shí) 代入前式后，可得 由于研究不透，規(guī)范未列入，如有這種受力狀態(tài)，建議

35、2.強(qiáng)度計(jì)算公式 -為正面角焊縫強(qiáng)度的增大系數(shù) 直接承受動(dòng)力荷載時(shí) 靜力荷載等其他荷載時(shí) 角焊縫計(jì)算厚度 角焊縫計(jì)算長(zhǎng)度 -f =1.0 -f =1.22 U 2r W f - ff (1)計(jì)算公式與直角角焊縫相同，但取 (2)計(jì)算厚度he時(shí)取用如下 hf2 7.4.2斜角角焊縫強(qiáng)度計(jì)算(60乞豈135) hfi hfi 當(dāng) b、b|或 b2 _ 1.5mm 時(shí)，h hf 當(dāng) 1.5mm : b、 b 或 b2 5mm時(shí)，he =: hf a cos 2 b （或 D、b 2 a cos 2 743部分焊透的對(duì)接焊縫 (1)計(jì)算公式與直角角焊縫相同 (2)計(jì)算厚度he的取用如下 a V形坡口

36、一60時(shí) :60 時(shí) he 二 S he = 0.75s 單邊V形 K形坡口 U形坡口 J形坡口 s he =s (3) 對(duì)單邊V形坡口、K形坡口及J形坡口 角焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以0.9 7.5高強(qiáng)度螺栓計(jì)算 高強(qiáng)度螺栓連接分摩擦型連接和承壓型連接。 7.5.1高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接 1. 抗剪連接 N： =o.9n I為摩擦面抗滑移系數(shù)，按表取用 增加了 Q420鋼的系數(shù) 修改了 Q345鋼、Q390鋼的部分系數(shù)，將 0.55改為0.50 P為一個(gè)螺栓的預(yù)拉力，按表取用 修改了8.8級(jí)的預(yù)拉力，約增加 10% 2. 螺栓抗拉連接 N： =0.8P 3. 同時(shí)受剪受拉時(shí) M i N：Nt： Nv

37、、Nt為某個(gè)高強(qiáng)度螺栓所承受的剪力和拉力 7.5.2高強(qiáng)度螺栓承壓型連接 1. 工作性能 承壓型連接在受剪時(shí)的工作性能如圖所示。在1點(diǎn)以前，由于預(yù)拉力的存在，產(chǎn)生較 大摩擦力，連接不發(fā)生滑移。剪力超過(guò)1點(diǎn)值后，連接發(fā)生滑移，并由承壓力抵抗剪力直到 連接承壓破壞，即頂點(diǎn) 2,此時(shí)連接達(dá)到極限承載力。 摩擦型連接以點(diǎn)1為其計(jì)算準(zhǔn)則。在荷載設(shè)計(jì)值作用下不發(fā)生滑移 承壓型連接以點(diǎn) 3為其計(jì)算準(zhǔn)則。在荷載設(shè)計(jì)值作用下會(huì)發(fā)生滑移 2. 應(yīng)用范圍及要求 (1) 不應(yīng)用于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu) 不宜用于承受反向內(nèi)力的連接 （2）預(yù)拉力P應(yīng)與摩擦型相同 （3）接觸面不要求抗滑移處理，但應(yīng)清除油污及浮銹 3計(jì)算公

38、式 （1 ）抗剪連接 與普通螺栓相同 （2）螺栓抗剪連接 與普通螺栓相同 Nv b c （3）同時(shí)受剪受拉時(shí) 1.2 Nv、Nt為某個(gè)高強(qiáng)度螺栓所受的剪力和拉力 N：、Ntb、N：為一個(gè)高強(qiáng)度螺栓的受剪、受拉和承壓承載力設(shè)計(jì)值 八、構(gòu)造要求 增加了（ 1）提高寒冷地區(qū)結(jié)構(gòu)抗脆斷能力的要求 （2 ）大跨度屋蓋結(jié)構(gòu) 其余部分僅有少量修訂。 8.1提高寒冷地區(qū)結(jié)構(gòu)抗脆斷能力的要求 1. 應(yīng)盡量減少應(yīng)力集中。在工作溫度低于-30C的地區(qū)，焊接構(gòu)件宜采用較薄的板件 2. 在工作溫度冬20C地區(qū)，焊接結(jié)構(gòu)構(gòu)造宜符合 （1） 桁架節(jié)點(diǎn)板上，相鄰焊縫焊趾間凈距不小于2.5t （2） 節(jié)點(diǎn)板對(duì)接焊縫處在兩側(cè)做成

39、半徑不小于60mm的平緩過(guò)渡并予打磨 （3）構(gòu)件拼接部位 亠10mm的鋼材采用手工 氣割或剪切邊時(shí)，應(yīng)全長(zhǎng)刨邊 （3）應(yīng)采用鉆成孔或先沖后擴(kuò)鉆孔 （4）對(duì)接焊縫質(zhì)量等級(jí)不得低于二級(jí) 8.2大跨度屋蓋結(jié)構(gòu)的要求（跨度 -60m） 1. 應(yīng)考慮構(gòu)件變形、支承結(jié)構(gòu)位移、邊界約束條件和溫度變化等對(duì)其內(nèi)力的影響 2. 應(yīng)進(jìn)行吊裝階段的驗(yàn)算 3. 當(dāng)構(gòu)件內(nèi)力較大或動(dòng)力荷載較大時(shí)，節(jié)點(diǎn)宜采用高強(qiáng)度螺栓的摩擦型連接 4. 對(duì)有懸掛吊車(chē)的屋架，按恒+活荷載的撓度容許值可取L500，按活荷載可取 L600。對(duì)無(wú)懸掛吊車(chē)的屋架，按恒+活荷載可取L250，當(dāng)有吊天棚時(shí)，按活載可取 /500。 8.3對(duì)以下幾點(diǎn)增加了提

40、醒條文 1鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)造應(yīng)減少應(yīng)力集中，避免材料三向受拉 2焊接厚度大于20mm的角接接頭焊縫，應(yīng)采用收縮時(shí)不易引起層狀撕裂的構(gòu)造 3. 沿桿軸方向受拉的螺栓連接中的端板，應(yīng)適當(dāng)增加其剛度，以減少撬力時(shí)螺栓抗拉 承載力的不利影響 4. 對(duì)吊車(chē)梁橫向加勁肋的構(gòu)造和連接作了較詳細(xì)的規(guī)定 5. 設(shè)計(jì)使用年限-25年的建筑物，對(duì)使用期間不能重新油漆的構(gòu)件部位應(yīng)采用特殊的 防銹措施 8.4其他修改內(nèi)容 1. 焊接結(jié)構(gòu)是否需要采用焊前預(yù)熱或焊后熱處理等特殊措施，應(yīng)根據(jù)材質(zhì)、焊件厚度、 焊接工藝、施焊時(shí)氣溫以及結(jié)構(gòu)的性能要求等綜合因素來(lái)確定，并在設(shè)計(jì)文件中加以說(shuō) 明。 這次修改時(shí)刪去了原規(guī)范對(duì)焊接厚度的建議。

41、 2. 在次要構(gòu)件或次要焊接連接中，可采用斷續(xù)角焊縫。繼續(xù)角焊縫焊段的長(zhǎng)度不得小 于10 hf或50mm，其凈距不應(yīng)大于15t (對(duì)受壓構(gòu)件)或 30t (對(duì)受拉構(gòu)件)，t為較薄 焊件的厚度 這次修訂時(shí)增加了焊段的最小長(zhǎng)度，以便于操作 3. 螺栓或鉚釘?shù)淖畲?、最小容許距離的規(guī)定作了修改 (1)最小中心距3d。 最小邊距順內(nèi)力方向 2d。 垂直內(nèi)力方向1.5d0，但軋制邊、自動(dòng)氣割邊、鋸割邊采用一般螺栓 時(shí) 1.2do 確定垂直于作用力方向的最小中距和邊距時(shí)考慮了 (i) 鋼材凈截面的抗拉強(qiáng)度-鋼材的承壓強(qiáng)度 (ii) 毛截面屈服 乞凈截面破壞 (iii) 避免在孔壁周?chē)a(chǎn)生過(guò)度的應(yīng)力集中 (i

42、v) 施工時(shí)便于操作 確定順力方向的最小中距和邊距時(shí)考慮了 (1) 母材承壓強(qiáng)度=母材抗剪切強(qiáng)度 (ii) 鋼板在端部不應(yīng)被緊固件撕裂 (iii) 施工時(shí)便于操作 (2) 最大中心距 外排 8d0或 12t 內(nèi)排 垂直內(nèi)力方向 16d0 或 24t 內(nèi)排 順內(nèi)力且受壓 12do 或 18t 內(nèi)排 順內(nèi)力并受拉 16do 或 24t 最大邊距4d0或8t 確定順內(nèi)力方向的最大中心距和邊距時(shí)考慮了鋼板的緊密貼合以及鋼板的穩(wěn)定。 確定垂直內(nèi)力方向的最大中心距和邊距時(shí)考慮了鋼板的緊密貼合。 4. 當(dāng)焊接桁架的桿件用節(jié)點(diǎn)板連接時(shí) 弦桿與腹板、腹板與腹桿間的間隙_20mm 相鄰角焊縫焊趾間凈距- 5mm

43、當(dāng)桁架桿件不用節(jié)點(diǎn)板連接時(shí)(不包括鋼管結(jié)構(gòu)) 相鄰腹桿連接角焊縫焊趾間凈距- 5mm 這次修訂增加了焊趾間凈距的規(guī)定 5. 增加了插入式柱腳的構(gòu)造規(guī)定 插入式柱腳中，鋼柱插入混凝土基礎(chǔ)杯口的最小深度din 實(shí)腹柱 di n = 1. 5或1.5dchc為柱腳截面長(zhǎng)度尺寸 dc為圓管柱外徑 雙肢柱 dj n = 0. 5 c 較大值bc為柱截面寬度 1.5Q 或 1.5dc 最小深度din還不宜小于500mm和吊裝時(shí)鋼柱長(zhǎng)度的 6. 增加了埋入式柱腳和外包式柱腳的構(gòu)造規(guī)定 埋入式柱腳是將鋼柱直接埋入混凝土構(gòu)件（如地下室墻、基礎(chǔ)梁等）中的柱腳。 外包式柱腳是將鋼柱置于混凝土構(gòu)件上，又伸出鋼筋，在鋼

44、柱四周外包混凝土。 -180mm J 埋入式柱腳的混凝土保護(hù)層厚度 外包式柱腳的外包混凝土厚度 鋼柱的埋入部分和外包部分均宜在柱的翼緣上設(shè)置焊釘 焊釘直徑d _ 16mm 中心距d0乞200mm 埋入式柱腳在埋入部分的頂部應(yīng)設(shè)置水平加勁肋或隔板。 7. 增加了焊接吊車(chē)梁 T形接頭要求焊透的焊縫形式 tw2 - 10mm 8. 對(duì)吊車(chē)梁橫向加勁肋的構(gòu)造作了補(bǔ)充規(guī)定如下 吊車(chē)梁橫向加勁肋的寬度不宜小于90mm。 在支座處的橫向加勁肋應(yīng)在腹板兩側(cè)成對(duì)設(shè)置，并與梁上下翼緣刨平頂緊。 中間橫向加勁肋的上端應(yīng)與梁上翼緣刨平頂緊。 在重級(jí)工作制吊車(chē)梁中，中間加勁肋應(yīng)在腹板兩側(cè)成對(duì)布置，中輕級(jí)工作制吊車(chē)梁可

45、單側(cè)設(shè)置或兩側(cè)錯(cuò)開(kāi)設(shè)置。 100m m,其與腹板的連接焊縫不宜在肋下端起落弧。端加勁肋可與梁上、下翼緣相焊。 9. 明確提出重級(jí)工作制吊車(chē)梁中，上下翼緣與制動(dòng)梁的連接可采用高強(qiáng)度螺栓摩擦型 連接或焊縫連接。 九、塑性設(shè)計(jì) 本章與舊規(guī)范基本一樣，僅對(duì)鋼材的性能作了下列要求： 按塑性設(shè)計(jì)時(shí)，鋼材的力學(xué)性能應(yīng)滿足強(qiáng)曲比f(wàn)uf _1.2，伸長(zhǎng)率-15%相 應(yīng)于抗拉強(qiáng)度f(wàn)u的應(yīng)變;u不小于20倍屈服點(diǎn)應(yīng)變：y 同時(shí)取消舊規(guī)范對(duì)鋼材和連接的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值采用的折減系數(shù)0.9 十、鋼管結(jié)構(gòu) 本章修改后作了較大的擴(kuò)充。除原有的圓鋼管結(jié)構(gòu)外，增加了方鋼管結(jié)構(gòu)。 10.1 一般規(guī)定增加了下列內(nèi)容 1方管或矩形管的ht

46、不應(yīng)超過(guò) 2管材不應(yīng)采用fy 345N mm2、屈強(qiáng)比f(wàn)y f 0.8的鋼材 3. 管壁厚不宜大于25mm 4. 桁架節(jié)點(diǎn)可視為鉸接的條件是 桁架平面內(nèi)桿件的節(jié)間長(zhǎng)度與截面高度（或直接）之比 不小于 12 （主管） 24 （支管） 5. 支管與主管連接節(jié)點(diǎn)偏心不超過(guò)下式時(shí)，在計(jì)算節(jié)點(diǎn)和受拉主管承載力時(shí)可忽略因 偏心引起的彎矩的影響；受壓主管必須考慮偏心彎矩M =7;N e的影響。 一0.55 乞 eh （或 ed）乞 0.25 e ： 0 10.2構(gòu)造要求增加了下列內(nèi)容 1. 上圖中兩支管的間隙 a應(yīng)不小于兩支管壁厚之和 2. 對(duì)支管搭接構(gòu)造作了詳細(xì)規(guī)定 （搭接在制作上有難度，要注意） 10.

47、3桿件和節(jié)點(diǎn)承載力 10.3.1圓管部分作了如下修改 1. 公式適用范圍 為支管外徑與主管外徑之比 diti 60 di、ti為支管的外徑和壁厚 100 d、t為主管的外徑和壁厚 71_30 v為主管軸線與主管軸線之夾角 60 _120 為空間管節(jié)點(diǎn)支管的橫向夾角 2. 對(duì)于X節(jié)點(diǎn)的計(jì)算公式 支管受壓公式未改變 支管受拉公式改為Ntpj =0.78a tx u丿 0.2 NCX NCPX為受壓支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值 3. 對(duì)于T、Y形節(jié)點(diǎn)適當(dāng)降低5 %，系數(shù)由12.12減少為11.51，即 支管受壓nT 11.51d f2 si ” t dt2f 支管受拉 當(dāng)0.6時(shí) NtTj 4NcP

48、 當(dāng)0.6時(shí) 4. 對(duì)于K形節(jié)點(diǎn) 支管受壓Ncpj 11.51 fd * sin 入 t at 其余未變 5增加K形節(jié)點(diǎn) Nt 嚴(yán)Nt a 0 g N1 n2 pj cKK pj cK = 0.9N NtPKk =0曲 6.增加TT形節(jié)點(diǎn) N2 pj cTT pj cT =1.28 -0.64 1.1 d pj tTT pj cT 7.修改的依據(jù) 舊規(guī)范節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算公式是根據(jù)當(dāng)時(shí)的300余試驗(yàn)數(shù)據(jù)經(jīng)分析和統(tǒng)計(jì)得到的； 新規(guī)范的修改則是在近年來(lái)國(guó)內(nèi)外的1546個(gè)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上考慮到試件尺寸效應(yīng) 的影響，刪去節(jié)點(diǎn)尺寸過(guò)小的試驗(yàn)數(shù)據(jù)后， 以824個(gè)試驗(yàn)數(shù)據(jù)為依據(jù)經(jīng)分析研究和數(shù)理統(tǒng)計(jì) 后得出的。

49、新規(guī)范與舊規(guī)范相比具有下列優(yōu)點(diǎn)： （1）適用范圍擴(kuò)大，基本能滿足新結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的需要； （2）規(guī)范公式與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比的統(tǒng)計(jì)量包括平均值、均方差、離散度、置信度以及 最大和最小偏離值等都較舊規(guī)范有所改進(jìn) 1032方管部分為修訂時(shí)增加的內(nèi)容 1. 節(jié)點(diǎn)處支管與主管相焊時(shí)焊縫張度的計(jì)算方法為 角焊縫的計(jì)算厚度取平均計(jì)算厚度=0.7 hf 焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度為 有間隙的K形和N形節(jié)點(diǎn) 2h 二 _60 時(shí)lw-bi si” 亠2h 詁乞50時(shí)lw 2h sina 50 ：:詁：:60時(shí)lw為直線插值 T、y、X形節(jié)點(diǎn) l =亙 sing 以上公式基于試驗(yàn)結(jié)果，考慮了焊縫傳力的不均勻。 2. 節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算公式

50、的適用范圍 bhi 、 bb T、y、X 形節(jié)點(diǎn) -0.25 間隙K形、N形節(jié)點(diǎn) _0. 1 -0b，及戸亠0.35 t 搭接K形、N形節(jié)點(diǎn) _0.2 5 b hi 、 : titi 桿件受拉35 桿件受壓 T、y、X形、間隙K形、 N形節(jié)點(diǎn) 且一 35 搭接K形、N形節(jié)點(diǎn) 1235 33 235 Y fyi 人各種節(jié)點(diǎn) hi. 0.5 L -2 Ly -T、y、X、間隙K形、N形節(jié)點(diǎn) 35 t 搭接K形、N形節(jié)點(diǎn) 40 N形節(jié)點(diǎn) a 0.5 11.5 1 - - 且 a _ t,t2 0.75 乞色 1.0 bj 25% _衛(wèi) hthz Nipj =1.8 4b h+2 J bcsin 千

51、j （被搭接桿） q為搭接率 P f屮 csinQ fy 0.5 C=(1_P ) -n當(dāng)主管受壓時(shí) 當(dāng)主管受拉時(shí) 匚為節(jié)點(diǎn)兩側(cè)主管軸心壓應(yīng)力的較大絕對(duì)值 當(dāng)匸-1.0時(shí) 時(shí)，Nipj還應(yīng)按下式計(jì)算 當(dāng)X形節(jié)點(diǎn)的 (b) (c) fk取用為 當(dāng)支管受拉時(shí)，fk二f 當(dāng)支管受壓時(shí) T、y 形節(jié)點(diǎn) fk=：0.8f 確定的軸心受壓穩(wěn)定系數(shù) X形節(jié)點(diǎn) fk = 0.65sin 二 f 為按長(zhǎng)細(xì)比 fv為主管鋼材的抗剪強(qiáng)度系數(shù) 當(dāng)0.851.0時(shí)，根據(jù)-進(jìn)行線性插值 同時(shí)還不應(yīng)超過(guò)下列二式 N 卩二 2.0 hi - 2tibe ti fi(d) 當(dāng)0.85 _1 -蘭時(shí) N F =2.0 hi (e

52、) (2)有間隙的K形和N形節(jié)點(diǎn) Nipj =5.68 t2f n Pj Ni Azfv sinn NiPj =2.0 hi Pj bi +be -2tii 2 :i fi 當(dāng)飛1時(shí)，尚應(yīng)計(jì)算 Nipj =2.0 hi+beptfv isinQ2丿 sinBj (g) (h) (i) 代=2h 亠：b t 3t 3t2 4a2 主管的承載力為 (j) Nipi 二 A ： vAv f Vp = Av fv V為節(jié)點(diǎn)間隙處弦桿所受的剪力，可按支管的豎向分力計(jì)算。 (3)搭接的K形和N形節(jié)點(diǎn) 搭接支管的承載力 當(dāng) 25% _ q : 50% 時(shí) P Ni pj -q/ =2.0一鹽層 (k) 當(dāng)

53、50% _ q : 80% 時(shí) P bi 心吩一2寧 (I) 當(dāng) 80% Eq 100% 時(shí) P (m) 被搭接支管的承載力 Aj fyj NNfy, (n) 4計(jì)算公式的依據(jù) (1) 矩形管節(jié)點(diǎn)的破壞形式有 7種 主管平壁因形成塑性鉸線而失效； 主管平壁因沖切而破壞或主管側(cè)壁因剪切而破壞; 主管側(cè)壁因受拉屈服或受壓局部失穩(wěn)而失效； 受拉支管被拉壞； 受壓支管因局部失穩(wěn)而失效； 主管平壁因局部失穩(wěn)而失效； 有間隙的K形、N形節(jié)點(diǎn)中，主管在間隙處被剪壞或喪失軸向承載力而破壞。 （2）關(guān)于計(jì)算公式 公式（a）為防止主管平壁而形成塑性鉸線而失效； 公式（b）為防止主管側(cè)壁因受拉屈服或受壓局部失穩(wěn)而失

54、效； 公式（c）為防止主管側(cè)壁因受剪屈服而失效； 公式（e）為防止主管平壁因沖切而破壞； 公式（f）為防止主管平壁因形成塑性鉸線而失效； 公式（g）和公式（i）為防止主管截面因剪切而破壞； 公式（j）為防止主管在間隙處因喪失軸向承載力而破壞； 公式（d）、（ k）、（ l）、（m）則為防止主管平壁強(qiáng)度破壞而失效。 （3）公式的依據(jù) 主要采用國(guó)際管結(jié)構(gòu)研究和發(fā)展委員會(huì)（CIDECT ）和歐洲規(guī)范（Eurocode 3 ）的公式, 這些公式大部分是建立在試驗(yàn)數(shù)據(jù)上的經(jīng)驗(yàn)公式。 部分則是根據(jù)國(guó)內(nèi)的試驗(yàn)和理論分析的結(jié)果作出修改。包括公式中的j和，并對(duì)公 式（C）增加了限制條件，即90。且h ycO詛

55、十一、鋼與混凝土組合梁 11.1 一般規(guī)定 1. 適用范圍 不直接承受動(dòng)力荷載 2. 型式 組合梁的翼板可用現(xiàn)澆混凝土板、混凝土疊合板或壓型鋼板混凝土組合板 3. 翼板的有效寬度 be F b b2 4. 計(jì)算規(guī)定 撓度按彈性方法計(jì)算； 強(qiáng)度可按考慮截面塑性發(fā)展也可采用彈性分析并考慮塑性發(fā)展的內(nèi)力調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)不 宜超過(guò)15%。 計(jì)算連續(xù)組合梁的撓度時(shí)，在距中間支座兩側(cè)各0.151 （I為梁的跨度）范圍內(nèi)不計(jì)受拉 壓混凝土，但應(yīng)計(jì)入翼板有效寬度be范圍內(nèi)的縱向鋼筋。其余區(qū)段取折減剛度。 在計(jì)算強(qiáng)度、撓度和裂縫時(shí)，可不考慮板托截面。 5. 組合梁應(yīng)進(jìn)行施工階段的強(qiáng)度、穩(wěn)定和撓度 組合梁的撓度應(yīng)為施工階段的撓度與使用階段撓度的疊加 6. 在強(qiáng)度和變形滿足的條件下，可以采用部分抗剪連接組合梁，此時(shí)組合梁交界面上 的抗剪連接件的縱向水平抗剪能力可以不保證最大正彎矩截面上抗剪承載力充分發(fā)揮。 壓型鋼板做混凝土底模的組合梁宜按部分抗剪連接組合梁設(shè)計(jì)。 部分抗剪連接組合梁的跨度不超過(guò)20m。 11.2組合梁設(shè)計(jì) 1. 完全抗剪連接組合梁 （1 ）正彎矩作用區(qū)段 與舊規(guī)范相同 （2）負(fù)彎矩作用區(qū)段是修訂增加內(nèi)容 Ms為負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值 Si、S2為鋼梁塑性中和軸以上和以下截面的