橋式起重機(jī)偏軌箱形雙梁橋架結(jié)構(gòu)項(xiàng)目設(shè)計(jì)方案

1、橋式起重機(jī)偏軌箱形雙梁橋架結(jié)構(gòu)項(xiàng)目設(shè)計(jì)方案第一章緒論起重機(jī)屬于起重機(jī)械的一種， 是一種作循環(huán)、 間歇運(yùn)動(dòng)的機(jī)械。 一個(gè)工作循環(huán)包括：取物裝置從取物地把物品提起， 然后水平移動(dòng)到指定地點(diǎn)降下物品， 接著進(jìn)行反向運(yùn)動(dòng)，使取物裝置返回原位，以便進(jìn)行下一次循環(huán)。起重機(jī)械可以分為橋式起重機(jī)、門(mén)式起重機(jī)、塔式起重機(jī)、流動(dòng)式起重機(jī)、鐵路起重機(jī)、門(mén)座起重機(jī)、升降機(jī)、纜索起重機(jī)、桅桿起重機(jī)、旋臂式起重機(jī)、輕小型起重機(jī)和機(jī)械式停車(chē)設(shè)備。橋式起重機(jī)是橫架于車(chē)間、 倉(cāng)庫(kù)和料場(chǎng)上空進(jìn)行物料吊運(yùn)的起重設(shè)備。 由于它兩端坐落在高大的水泥柱上或金屬支架上， 形狀似橋，所以俗稱(chēng)“天車(chē)”和“行車(chē)”。它是適用范圍最廣、數(shù)量最多的一

2、種起重機(jī)械。橋式起重機(jī)是現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)和起重運(yùn)輸中實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)過(guò)程機(jī)械化、 自動(dòng)化的重要工具和設(shè)備，可減輕操作者的勞動(dòng)強(qiáng)度， 提高生產(chǎn)率。橋式起重機(jī)在工礦企業(yè)、鋼鐵化工、鐵路交通、港口碼頭以及物流周轉(zhuǎn)等部門(mén)和場(chǎng)所均得到廣泛的運(yùn)用，它是人們生產(chǎn)活動(dòng)中不可缺少的一種設(shè)備。橋式起重機(jī)的類(lèi)型很多， 其中通用橋式起重機(jī)和龍門(mén)起重機(jī)最為普遍， 這兩種類(lèi)型起重機(jī)的的結(jié)構(gòu)和操作方法基本相同，不同之處在于大車(chē)運(yùn)行軌道的位置，通用橋式起重機(jī)是在高空， 龍門(mén)起重機(jī)是在地面， 由此帶來(lái)支承結(jié)構(gòu)的不同。我們通常把橋式起重機(jī)的主梁與端梁等部件組成的結(jié)構(gòu)稱(chēng)為橋架。 正軌箱型梁橋架由兩根主梁和兩根端梁構(gòu)成。 主梁外側(cè)分別設(shè)有走臺(tái)。

3、 該鋼架結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)是主梁與端梁通過(guò)連接板焊接在一起形成剛性結(jié)構(gòu)， 為了運(yùn)輸方便在端梁中間沒(méi)有接頭，通過(guò)連接板和角鋼使用螺栓連接，這種鋼結(jié)構(gòu)運(yùn)輸方便，安裝容易；小車(chē)軌道通過(guò)焊在主梁上的壓板固定于蓋板中央， 故稱(chēng)正軌箱型梁； 工藝性好，主梁、端梁等部件可采用自動(dòng)焊接， 生產(chǎn)效率高。 偏軌箱形橋架是由兩根偏軌箱型梁和兩根端梁構(gòu)成。該鋼架結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)是小車(chē)軌道安裝在上蓋板邊緣主腹頂處，小車(chē)輪壓直接作用在主腹板上； 偏軌箱型梁的高度與正軌箱型梁一樣， 但高、寬比很接近 H：B=11.2，這種結(jié)構(gòu)形式主梁的剛度比正軌箱型梁大，主梁在制造過(guò)程中，焊接下?lián)献冃瘟恳脖容^?。挥捎谄壪湫土菏菍捫瘟?，可以省掉走臺(tái)，使

4、制造簡(jiǎn)化。 單主梁橋架采用一根主梁。 與小車(chē)輪的布置相應(yīng)， 主要有垂直反滾輪單主梁、水平反滾輪單主梁和梯形單主梁。 垂直反滾輪單主梁， 主梁制造工藝性同偏軌箱型梁一樣。 用戶(hù)使用維修方便。 但小車(chē)垂直輪壓較大， 適用于起重量較小的起重機(jī)。 水平反滾輪單主梁， 小車(chē)的垂直輪壓始終等于小車(chē)及載荷重， 適用于起重量較大的起重機(jī)。 缺點(diǎn)是吊鉤一側(cè)的水平滾輪不便于維修和更換。 對(duì)稱(chēng)軌道的梯形主梁， 由一根主梁代替兩根主梁的作用。 雖然梁的截面大些， 但比雙梁制造成本要低得很多。 這種結(jié)構(gòu)形式適用于起重量較大， 跨度較大的門(mén)式起重機(jī)或裝卸橋。隨著工業(yè)的迅速發(fā)展和科學(xué)技術(shù)的不斷進(jìn)步， 橋式起重機(jī)在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和

5、自動(dòng)化程度上相繼出現(xiàn)了一些新的變化和新的特點(diǎn)。 例如，在結(jié)構(gòu)上， 國(guó)內(nèi)起重設(shè)備已采用計(jì)算機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)，以及提高起重機(jī)的機(jī)械性能，降低自重。在性能上，不斷引進(jìn)國(guó)外先進(jìn)技術(shù)， 采用了新穎的節(jié)能調(diào)速系統(tǒng)， 如晶閘管串級(jí)開(kāi)環(huán)或閉環(huán)系統(tǒng)，調(diào)速比可達(dá) 1:30 ，隨著對(duì)調(diào)速要求的提高，變頻調(diào)速系統(tǒng)和微機(jī)控制技術(shù)也在起重機(jī)中得到應(yīng)用， 如三峽工程 600t 壩頂門(mén)式起重機(jī)采用了高頻調(diào)速系統(tǒng)、微機(jī)自動(dòng)糾偏以及大揚(yáng)程高精度微機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。 許多單位還研制開(kāi)發(fā)了遙控起重機(jī)。在起重量方面逐步向大型化發(fā)展，起重量為 400t 、600t 的大型起重機(jī)正在鋼鐵、水利、發(fā)電等行業(yè)中出現(xiàn)，令人注目的三峽大壩發(fā)電工程，相繼安裝了

6、2臺(tái) 1200t/125t 橋式起重機(jī)， 2007 年 9 月，起重量為 2 萬(wàn)噸的“泰山”號(hào)橋式起重機(jī)，在山東煙臺(tái)萊佛士船業(yè)有限公司正式投入使用， 這是全球起重量最大的起重機(jī)，它標(biāo)志著我國(guó)起重機(jī)行業(yè)已達(dá)到了世界先進(jìn)水平?？傊?，隨著科技的飛速發(fā)展， 國(guó)內(nèi)各種先進(jìn)的電氣控制和機(jī)械技術(shù)正逐步應(yīng)用到起重機(jī)上，起重機(jī)的自動(dòng)化程度越來(lái)越高，結(jié)構(gòu)日趨簡(jiǎn)單，性能更加可靠，起重量越來(lái)越大，品種也越來(lái)越齊全。第二章橋式起重機(jī)偏軌箱型雙梁橋架總體設(shè)計(jì)2.1 基本參數(shù)橋架形式為雙梁橋架，軌道放置為偏軌，跨度L=25.5m，起重量mQ=32/8t，由設(shè)計(jì)手冊(cè)查的起重量在3t 50t范圍內(nèi)起升高度取Hq =16/18m

7、，由通用起重機(jī)吊鉤類(lèi)型為重級(jí)故取吊鉤起升速度（主/ 副） vq=13/20m/min，大車(chē)運(yùn)行速度在（ 70120） m/min 范圍內(nèi)，取 vd=90m/min，小車(chē)軌距 K=2.5m，小車(chē)軌道方鋼軌道，根據(jù)起重機(jī)的載荷狀態(tài)和利用等級(jí)取其工作級(jí)別為A6，該起重機(jī)在室內(nèi)工作，工作溫度為-20 40。2.2 大車(chē)軸距Bo=（ 1 1） L 6.375 4.25 m46根據(jù)小車(chē)軌道和偏軌箱型梁寬度以及大車(chē)運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)置，取Bo=5.8m，端梁全長(zhǎng)為 6.7m。2.3 主梁尺寸高度h=（ 11 ） L=1821 1500 mm1417取腹板高度 h =1600 mm0翼緣板厚度0=10mm腹板厚度

8、=8 mm1腹板厚度2=6 mm主梁總高度 H = h0+2 =1620 mm10主梁寬度b=(0.40.5)H 1=648 810 mm腹板外側(cè)間距 b=760 mmL =425 mm且 H 1 =540 mm，上下翼緣板不相同，分別603為 10mm930mm及 10mm800mm，主梁端部變截面長(zhǎng) d= L =3187.5mm，取 d=3.15m 82.4 端梁尺寸1高度H 2H1 =810mm，取 H2 =900mm考慮大車(chē)輪安裝，端梁內(nèi)寬b0=360mm總寬B 2=440mm，各板厚 0=8mm2.5 主、端梁的連接主、端梁采用焊接連接，端梁為拼接式。橋架結(jié)構(gòu)與主、端梁截面示意圖圖

9、1雙梁橋架結(jié)構(gòu)圖 2主梁截面與端梁截面第三章主要部分的設(shè)計(jì)3.1 載荷3.1.1固定載荷主梁自重載荷Fq=kAg=1.278500.0397 1 9.81N/m=3668.7N/m小車(chē)軌道重量F=mg=38.869.81=381N/m欄桿等重量Fl =mlg=1009.81=981N/m主梁的均布載荷Fq=F q+F+Fl =5031N/m3.1.2動(dòng)力效應(yīng)系數(shù)起升沖擊系數(shù)1=1.1動(dòng)載系數(shù)2=1+0.7v q=1+0.7 13/60=1.1517運(yùn)行沖擊系數(shù)4=1.1+0.058v dh=1.1+0.058 1.5=1.1871.9（h=1mm）統(tǒng)一取較大值 4=1.193.1.3慣性載荷大

10、、小車(chē)都是 4 個(gè)車(chē)輪，其中主動(dòng)輪各占一半，按車(chē)輪打滑條件去確定大、小車(chē)運(yùn)行的慣性力一根主梁上的小車(chē)慣性力為Pxg=P =16343N14大車(chē)運(yùn)行起、制動(dòng)慣性力（一根主梁上）為FH=P =16343N14PFq=5031H=N/m1414=359.4N/m主梁跨端設(shè)備慣性力影響小可以忽略。3.1.4 偏斜運(yùn)行側(cè)向力一根主梁的重量為PQ=Fq（ L-0.4）=5031（ 25.5-0.4 ）N=126278N一根端梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的重量為Fq1=kpAg=1.178500.021184 9.81N/m=1794.5N/m一根端梁的重量為PGd=Fq1B=1794.5 6.7N=12023N一組大車(chē)運(yùn)行

11、機(jī)構(gòu)的重量（兩組對(duì)稱(chēng)配置）為PGj=mjg=8039.81N=7877N司機(jī)室及設(shè)備的重量（按合力記）為PGs=msg=20009.81N=19620N（ 1）滿載小車(chē)在主梁跨中央左側(cè)端梁總靜輪壓圖 3 端梁總輪壓計(jì)算PR1= 1(PQ+PGx)+ 1 (2PQ)+PGs(1- d2 )+PGj+PGd22L=1 (323730+107910)+126278+219620(1-3)+7877+21023N25.5=379310N由 L = 25.5 =4.397, 查的 =0.172 B0 5.8側(cè)向力為P s1= 1 PR12=1 3793100.172N=32620.7N2（ 2）滿載小車(chē)

12、在主梁左端極限位置左側(cè)端梁總靜輪壓為PR2=(PQ+PGx) （ 1- e1）+ 1(2PQ)+PGs(1-d2 )+PGj+PGdL2L=561275.7N側(cè)向力為P s2= 1 PR2= 1 561275.7 0.17222=48270N故選取大車(chē)車(chē)輪直徑為800 mm,軌道為 QU703.1.5扭轉(zhuǎn)載荷偏軌箱型梁由 Pn 和 PH的偏心作用而產(chǎn)生移動(dòng)扭矩，其它載荷PGj、 PGs，產(chǎn)生的扭矩較小且作用方向相反，故不計(jì)算。圖 4扭轉(zhuǎn)載荷計(jì)算偏軌箱型梁彎心A 在梁截面的對(duì)稱(chēng)形心軸x 上（不考慮翼緣外伸部分） 彎心至主腹板中線的距離為e& 2& 1-& 2)=( b -1& 1& 222=6(

13、760-7)mm=322.7mm14軌高 hg=134mm，故小車(chē)軌道選用 P38h”1+h =(1 1620+134)mm=2H 1g2=944mm移動(dòng)扭矩為T(mén)p=Pn e1=228800 322.7Nmm=73834NmTH=PHh” =16343944Nmm=15428Nm3.2 主梁計(jì)算3.2.1內(nèi)力（ 1）垂直載荷計(jì)算大車(chē)傳動(dòng)側(cè)的主梁。 在固定載荷與移動(dòng)載荷作用下，主梁按簡(jiǎn)支梁計(jì)算， 如圖 5。圖 5 主梁計(jì)算模型固定載荷作用下主梁跨中的彎矩為Mq=（4FqL2nj di ）8P G2=1.19 503125.520.943） N ? m（878772 1962022=530455N

14、m跨端剪切力為Fqc 4 1Fq L PGjPGs (1d2) 2L1.19125.57877 19620 (135031) N=225.5=106307.5N移動(dòng)載荷作用下主梁的內(nèi)力1）滿載小車(chē)在跨中，跨中E 點(diǎn)彎矩為MP= Pn 4 (Lb1 )24L輪壓合力 Pn 與左輪的距離為b1P2 b1139002.7m=Pn228800=1.344m則MP=1.192288002（） N m25.5 -1.344425.5=1557600Nm跨中 E 點(diǎn)剪切力為FP 1 4Pn(1- b1 )2L=128960.8N跨中內(nèi)扭矩為T(mén)n= 1 ( 4TP+TH)=51645Nm22）滿載小車(chē)在跨端極

15、限位置（z=e1）。小車(chē)左輪距梁端距離為c1=e1-L 1=0.7m跨端剪切力為FPc= 4Pn (L b1c1 )L228800=1.19（25.5 -1.344 - 0.7）N25.5=250447.5N跨端內(nèi)扭矩為T(mén)n1=( 4TP+TH)(1- e1 )L2 ） =(1.1973834+15428)（1-N m25.5=95189N m主梁跨中總彎矩為Mx=Mq+Mp=(530455+1557600)Nm=2088055Nm主梁跨端總剪切力（支承力）為FR=Fc=Fpc+Fqc=(106307.5+250447.5)N=356755N（ 2）水平載荷1）水平慣性載荷。在水平載荷PH及

16、FH作用下，橋架按剛架計(jì)算。因偏軌箱形梁與端梁連接面較寬，應(yīng)采取兩主梁軸線間距K代替原小車(chē)軌距K 構(gòu)成新的水平剛架，這樣比較符合實(shí)際，因此K=K+2x=(2.5+20.331)m13.16mb=1 K =1.58m2a=1 (B o-K )=1.32m2水平剛架計(jì)算模型示于圖圖 6水平剛架計(jì)算模型小車(chē)在跨中。剛架的計(jì)算系數(shù)為r2abI11=1+b)LI 23(a21.321.584.22910 9=1+2.925.55.9251083=1.1342跨中水平彎矩（與單梁橋架公式相同）MPHL1FH L22=(1)(1)H42r183r1=1634325.5 （1） 359.425.52（2）41

17、-1.134281 -31.1342Nm2=70299Nm跨中水平剪切力為PPH1 PH=8171.5N2跨中軸力為NH= a b ( FH L2PHL)abr1128=1.32 -1.58（ 359.4 25.5216343 25.5）1.321.581.134212N8=-7866N小車(chē)在跨端?？缍怂郊羟辛镕 cH= FH LPH (1e1 )2L=359.4 25.516343 (12 )N225.5=19643.5N2) 偏斜側(cè)向力。在偏斜側(cè)向力作用下，橋架也按水平剛架分析。圖 7 剛架側(cè)向力作用分析這時(shí)計(jì)算系數(shù)為rs=1+KI 13LI 2=13.164.22910925.55.

18、9251083=1.2948小車(chē)在跨中。側(cè)向力為Ps1=0.5PR1=32620.7N超前力為P 1Ps1B0= 32620.7 5.8 NL25.5=7419.6N端梁中點(diǎn)的軸力為N d11 P 1 =3710N2端梁中點(diǎn)的水平剪切力為Fd1=Ps11a）（2-K rs=32620.7（1 -1.32）N23.161.2948=5786.4N主梁跨中的水平彎矩為MLs= Ps1aPd 1b N d 12= （32620.7 1.32 5786.4 1.58 - 3710 25.5）Nm 2=4899.3N m主梁軸力為Ns1=Ps1-F d1=26834N主梁跨中總的水平彎矩為My=MH+M

19、s=(70299+4899.3)N m=75198.3N m小車(chē)在跨端。側(cè)向力為Ps2=48270N超前力為Pw2= Ps2 B0=48270.5 5.8 NL25.5=10979N端梁中點(diǎn)的軸力為Nd= 1 Pw2=5489.5N2端梁中點(diǎn)的水平剪切力為Fd2=Ps2( 1 -a)2K rs=48270（ 1-1.32）N23.161.2948=8562.4N主梁跨端的水平彎矩為Mcs=Ps2a+Fd2b=(482701.32+8562.4 1.58)N m=77245Nm主梁跨端的水平剪切力為Fcs=Pw2-Nd=0.5Pw=5489.5N主梁跨端總的水平剪切力為FcH=F cH+Fcs=

20、25133N小車(chē)在跨端時(shí)，主梁跨中水平彎矩組合值較小，不需要計(jì)算3.2.2 強(qiáng)度需要計(jì)算主梁跨中截面危險(xiǎn)點(diǎn)的強(qiáng)度（ 1）主腹板上邊緣危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力主腹板邊至軌頂距離為hy=hg+0=144mm主腹板邊的局部壓應(yīng)力為m=4Pji(2hy50)=1.19 114900MPa（144）8250=50.57MPa垂直彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為 01= M x yI x3=208805510（783.6 -10）MPa101.596210=101.2MPa水平彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為M y x102=I y=75198.3103330.7 MPa4.229109=5.9MPa慣性載荷與側(cè)向力對(duì)主梁產(chǎn)生的軸向力較小且作用方向

21、相反，應(yīng)力很小，故不計(jì)算。主梁上翼緣的靜矩為S= B (y-o.5 )y0 110=10930(783.6-5)mm 33=7240980mm主腹板上邊的切應(yīng)力為Fp SyT=nI x2 A0=（128960.8724098051645103）106） 21212330MPa1.5962 10（88=6.84MPa該點(diǎn)的折算應(yīng)力為 0=01+02=107.1MPa1=02m 20032=107.1250.572 - 107.1 50.57 3 6.842 MPa=93.6MPa=175MPa(2) 副腹板下邊緣危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力M x y2M y x22=I xI y=（2088055103836.

22、475198 .3103445.3）1.596210104.229109MPa=117.3MPa=175MPa（ 3）下蓋板下邊緣危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力3=1.15 Mxy2 My( x220) IxI y=1.152088055103836.475198.3 103 (445.3 20) MPa1.596210104.229109=134.5MPa=175MPa（ 4）主梁跨端的切應(yīng)力主梁跨端截面變小。為便于主、端梁連接，取腹板高度等于端梁高度 hd=900mm，跨端只需計(jì)算切應(yīng)力1）主腹板。承受垂直剪力Fe 及扭矩 Tn1. 故主腹板中點(diǎn)切應(yīng)力為= 1.5Fc + Tn1hd2A0主梁跨端封閉截面面

23、積為A0=（ b-7 ）(h 0 + 0)2=753910mm2=685230mm代入上式=1.5 35675595189 103 MPa900 (8 6)26852308=51.15MPa =100MPa副腹板中兩切應(yīng)力反向可不計(jì)算2）翼緣板。承受水平剪應(yīng)力FcH=25133N及扭矩 Tn1=95189Nm=1.5 2513395189103MPa10 （930800） 268523010=9.12MPa0max根據(jù)工作級(jí)別A6，應(yīng)力集中等級(jí)K1 及材料Q235，查的 -1 =119MPa, b=370MPa.焊縫拉伸疲勞許用應(yīng)力為rl =1.67-1 /1-(1-119/0.45370)

24、0.2843MPa=216.3MPamax=108.1MPa0max顯然，相同工況下的應(yīng)力循環(huán)特性是一致的。根據(jù) A6 和 Q235，橫隔板采用雙面連續(xù)貼角焊縫連接，板底與受拉翼緣間隙為50mm，應(yīng)力集中等級(jí)為K3 ，查的 -1 =71MPa拉伸疲勞許用應(yīng)力rl =1.67-1 /1-(1-71/0.45370) 0.2842MPa=141.7MPamax=101.6MParl (合格 )由于切應(yīng)力很小，忽略不計(jì)3.2.4 主梁穩(wěn)定性（ 1）整體穩(wěn)定性h =1620 =2.13600 10需設(shè)置一條縱向加勁肋，不在驗(yàn)算。翼緣板最大外伸部分b =150/10=15(穩(wěn)定 )0主腹板h016001

25、608200 240副腹板h01600266.7 3202406故需設(shè)置橫隔板及兩條縱向加勁肋，主、副腹板相同，其布置示于圖10。圖 10 主梁加勁肋設(shè)置及穩(wěn)定性計(jì)算隔板間距 a=1600mm,縱向加勁肋位置h1=h2=0.2h 0=0.2 1600mm=320mm1）驗(yàn)算跨中主腹板上區(qū)格I 的穩(wěn)定性，區(qū)格兩邊正應(yīng)力為 1=01+02=(101.2+5.9)MPa =107MPa2 = 01- y1330 +02y1 10=65.2MPa20.61 10= =65.2/107=1（屬于不均勻壓縮板）區(qū)格 I 的歐拉應(yīng)力為E=18.6 （100218.6 （10082b）320）MPa=116.

26、25MPa(b=h1=320mm)區(qū)格分別受1、 E 和作用的臨界壓應(yīng)力為 1cr =K E嵌固系數(shù) =1.2 ， = a1600 =51, 屈曲系數(shù) K=8.44.912. 則b3201.1 1cr =1.2 4.912 116.25MPa=685.2MPa0.75 s=176MPa需修正，則1cr =s （1s）5.31cr=235(1-235)MPa5.3685.2=219.8MPa腹板邊局部壓應(yīng)力m=50.57MPa壓力分布長(zhǎng) c=2hy+50=2 (134+10)+50mm=338mm= a =53, 按 a=3b 計(jì)算 =3b= cc338 =0.352a3b3 320區(qū)格 I 屬

27、雙邊局部壓縮板，板的屈曲系數(shù)為K（0.7）（1）2m（0.7）（ 10.352）0.8 23230.3522.128 mcr=Km E=1.2 2.128 116.25MPa=296.86Mpa0.75s需修正，則 =235(1-235)MPamcr5.3296.86=200Mpa區(qū)格平均切應(yīng)力FpT=nh02 A0= 128960.8251645 103 MPa1600(86)12123308=8.42Mpa由 = a =1600/320=51, 板的屈曲系數(shù)為bK=5.34+45.3445.5252 cr =K E=1.2 5.5 116.25MPa需修正=767.25MPa3Mpacr3

28、 767.25=1329MPa0.75 s需修正，則2353 cr235（1-）Mpa5.3 1329=227.16MPacr227.16 MPa=131.15MPa3區(qū)格上邊緣的復(fù)合應(yīng)力為221 m321m=107250.572 -107 50.57 3 8.422 MPa=93.85MPa = a =52, 區(qū)格的臨界復(fù)合應(yīng)力為 b2232 cr =1m1 m1(1 ) 3(1 )2(m )2( )241cr41crmcrcr=93.85MPa1073 - 0.6110750.578.421 0.61） 2)2(2（219.8（219.8）()44200131.15=160MPa cr =

29、cr=160/1.33MPa=120.3MPan2232 cr 1m1 m區(qū)格的尺寸與區(qū)格I 相同，而應(yīng)力較小， 故不需要再算。 主腹板外側(cè)設(shè)置短加勁肋，與上翼緣板頂緊以支撐小車(chē)軌道，間距a1 =400mm.2）驗(yàn)算跨中副腹板上區(qū)格I 的穩(wěn)定性副腹板上區(qū)格 I 只受 1 和的作用，區(qū)格兩邊的正應(yīng)力為 1=01+02 x223x1445.3 - 23）=（ 101.2+5.9MPa330.7=108.7MPa =y1330x2230102210x1y1=（783.6 - 3307.53）101.2783.6 -10MPa=66.9MPa切應(yīng)力FpTx=2 A0h0=128960.85164510

30、3 MPa(86)2121233016006=2.2Mpa（很?。﹨^(qū)格 I 的歐拉應(yīng)力為 =18.6（1002）Eb=18.6（10062320）MPa=65.4MPa=( 屬于不均勻壓縮板 )2166.9 =0.6151bK= 8.48.4 =4.8981.11.715 1cr = K E=1.2 4.898 65.4MPa=384.4MPa 1cr 0.75 s需要修正，則1cr =235( 1-235)MPa384.45.3=208MPa =51,Kr =5.34+ 42 =5.5 cr = K E=1.25.5 65.4MPa=431.6MPa33 431.6MPacr=747.55MPa0.75 s需要修正，則3 cr235( 1-235)MPa747.555.3=221MPa cr = 221 MPa=127.6MPa 3復(fù)合應(yīng)力為232= 108.7232.22MPa1=108.77MPa =52, 區(qū)格 I 的臨界復(fù)合應(yīng)力為232cr =11（1 ） 34(1 )2() 241 cr1 crcr=108.77MPa108.730.615108.72.21.615）)2)2（2084(208(4127.6=207.94MPa123 2 =108.77MPaI x( 合格 )=2.7453 10 mm主、副腹板采用相