土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）蘇州高新技術(shù)創(chuàng)業(yè)樓基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1、 畢畢 業(yè)業(yè) 設(shè)設(shè) 計(jì)（論文） 計(jì)（論文） 題題 目目: :蘇州高新技術(shù)創(chuàng)業(yè)樓基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)蘇州高新技術(shù)創(chuàng)業(yè)樓基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 英文題目英文題目: :the design of deep foundation pit bracing for the start-up building located in suzhou hi-tech industrial zones 學(xué)生姓名學(xué)生姓名: : 學(xué)學(xué) 號(hào)號(hào): : 指導(dǎo)教師指導(dǎo)教師: : 專專 業(yè)業(yè): : 土木工程土木工程 二二 零零 零零 八八 年年 六六 月月 摘 要 擬建中的蘇州高新技術(shù)創(chuàng)業(yè)樓位于蘇州新區(qū)，西鄰珠江路，北鄰竹園路，場(chǎng)地 以北

2、為已建一期工程。由蘇州高新技術(shù)創(chuàng)業(yè)中心投資建設(shè)，由 4 幢高層及裙房，附 帶下沉式廣場(chǎng)及餐飲娛樂設(shè)施組成，場(chǎng)地下均設(shè)有兩層地下室相連通，為框剪和框 架結(jié)構(gòu)。建筑場(chǎng)地地表絕對(duì)標(biāo)高在+2.48m 和+3.85m 之間，以 1985 國(guó)家高程基準(zhǔn)為 準(zhǔn)。基坑實(shí)際開挖深度分布：北側(cè)約 7.5m，西側(cè)及南側(cè)、東側(cè)均為 10m?；娱_挖 深度在 7.00m-9.00m 之間。 結(jié)合本工程地質(zhì)、環(huán)境、挖深等諸多因素確定安全可靠的支護(hù)方案；為基坑土 方開挖和地下室施工創(chuàng)造一個(gè)安全干燥的施工環(huán)境；考慮到鄰近坑邊有建筑和道路 （下設(shè)有水、電、氣等管線） ，為確保安全，以“變形”控制設(shè)計(jì)。 本著“安全可靠、經(jīng)濟(jì)合理

3、、技術(shù)可行、施工方便”原則，整個(gè)基坑采用一排 鉆孔灌注樁作擋土結(jié)構(gòu), 錨桿支撐(局部地段采用鋼管豎向斜撐)作為支撐結(jié)構(gòu)體系。 基坑四周采用深層攪拌樁作止水帷幕?；觾?nèi)采用輕型井點(diǎn)降水+集水坑排水。 關(guān)鍵詞：深基坑; 支護(hù)結(jié)構(gòu); 擋土結(jié)構(gòu); 錨桿支撐; 鋼管支撐; 鉆孔灌注樁 abstract the hightechnical building in new district is located in suzhou city,in the western of zhujiang road and north behind zhuyuan road,closed with previous p

4、roject one.the contractor,hightechnical development center of suzhou,do the construction ,consisted by 4 tall buildings and annexs,sinked plaza and catering entertainment facilities,including 2 basements,classified as frame and shearing wall construction. the average level of the construction for 0.

5、00, absolute level is +2.48m+3.85 meters,according to the national 1985 regulations. the depth of excavation is between 7-9 meters. considering of the geologic environment, excavation depth of the foundation pit, to create an safe and dry surroundings for the earth work and basement, we carry out th

6、e design in control of displacement deformation, in order to keep main traffic roads and buildings safe and to protect pipelines of water, electricity and coal gas below the surface well. according with fundamental technical standard, approaching safe reliability, the economical-reasonable and conve

7、nient construction and guaranteeing project time limit，we use nondisplacement piles as retaining structure, anchor rod bracing and inclined steel pipe bracing concrete bracing as bracing structures.around the foundation pit, we use deep churning piles as detaining water pile construct enclosed cut o

8、ff trench. with the purpose of dewatering, we use sump and well point . key words: foundation pit; bracing structure; retaining structure; anchor rod bracing ; steel pipe bracing; nondisplacement pile 目 錄 緒 論 .1 1 基坑基本概況 .2 1.1 基坑工程概況 .2 1.1.1 工程概況 .2 1.1.2 周邊環(huán)境 .2 1.2 地質(zhì)條件 .2 1.2.1 工程地質(zhì)條件 .2 1.2.2

9、水文地質(zhì)條件 .4 2 基坑支護(hù)方案選擇 .5 2.1 基坑支護(hù)設(shè)計(jì)基本要求 .5 2.2 基坑支護(hù)方案選擇 .5 2.2 計(jì)算方案 .6 3 基坑降止水設(shè)計(jì) .13 3.1 基坑止水計(jì)算 .13 3.1.1 西側(cè)挖深 7.5 米抗管涌計(jì)算 .13 3.1.2 北側(cè)挖深 7.0 米抗管涌計(jì)算 .14 3.1.3 南側(cè)挖深 9.0 米抗管涌計(jì)算 .14 3.2 基坑降水計(jì)算 .14 3.2.1 降水井型 .14 3.2.2 井點(diǎn)埋深 .14 3.2.3 環(huán)形井點(diǎn)引用半徑 .15 3.2.4 井點(diǎn)抽水影響半徑 .15 3.2.6 基坑單井出水量計(jì)算 .17 3.2.7 基坑單井?dāng)?shù)量和井間距確定 .

10、17 3.2.8 基坑單井?dāng)?shù)量復(fù)核驗(yàn)算 .17 3.2.9 基坑井降水深度驗(yàn)算 .18 4 基坑支護(hù)設(shè)計(jì) .19 4.1 基坑支護(hù)方案設(shè)計(jì)參數(shù)說明 .19 4.1.1 地質(zhì)力學(xué)指標(biāo)參數(shù) .19 4.1.2 基坑實(shí)際挖深 .19 4.1.3 地面堆載 q 取值 .20 4.1.4 計(jì)算方法 .20 4.1.5 土壓力 .20 4.1.6 計(jì)算模式 .20 4.1.7 標(biāo)高規(guī)定 .20 4.1.8 有關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)確定 .20 4.1.9 設(shè)計(jì)水位確定 .20 4.2 西側(cè) ab 段和東側(cè) de 段基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算 .20 4.2.1 土層厚度 .20 4.2.2 土壓力強(qiáng)度 .21 4.2.3 樁錨

11、支撐布置 .23 4.2.4 支撐反力計(jì)算和樁的配筋計(jì)算： .24 4.2.5 錨桿計(jì)算 .28 4.2.6 樁頂圈梁和錨座腰梁設(shè)計(jì) .30 4.2.7 變形控制驗(yàn)算 .30 4.3 南側(cè) bcd 段支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算 .40 4.3.1 設(shè)計(jì)參數(shù)說明.40 4.3.2 土壓力強(qiáng)度計(jì)算 .40 4.3.3 樁錨支撐布置 .42 4.3.4 支撐反力計(jì)算和樁的配筋計(jì)算 .43 4.3.5 錨桿計(jì)算 .49 4.3.6 構(gòu)件變形計(jì)算.52 4.3.7 圈梁和錨座腰梁的構(gòu)造計(jì)算 .52 4.4 北側(cè) ef 段和 fga 段基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算 .53 4.4.1 設(shè)計(jì)參數(shù)說明 .53 4.4.2.土壓力強(qiáng)度計(jì)

12、算 .54 4.4.3 ef 段，fga 段樁圈梁和豎向斜支撐的布置 .58 4.4.4 ef 段支撐反力計(jì)算和樁的內(nèi)力計(jì)算.58 4.4.5 fga 段支撐反力計(jì)算和樁的內(nèi)力計(jì)算.60 4.4.6 各區(qū)段圈梁和豎向斜撐的計(jì)算 .61 5 基坑穩(wěn)定性驗(yàn)算 .61 5.1 ef 段穩(wěn)定性驗(yàn)算.61 5.1.1 ef 段工程概況.61 5.1.2 條分法計(jì)算 ef 段豎向斜撐預(yù)留土坡的穩(wěn)定性 .61 5.1.3 確定滑弧圓心范圍 .61 5.1.4 確定滑弧半徑范圍 .61 5.1.5 將土坡條分 .61 5.1.6 計(jì)算條分法中的各種計(jì)算參數(shù) .61 5.2 ab,de 段穩(wěn)定性驗(yàn)算.63 5.

13、2.1 ab,de 段工程概況.63 5.2.2 地質(zhì)條件 .64 5.2.3 工況 .64 5.2.4 計(jì)算 .65 5.3 bcd 段穩(wěn)定性驗(yàn)算.67 5.3.1 工程概況 .67 5.3.2 地質(zhì)條件 .68 5.3.3 工況 .68 5.3.4 計(jì)算 .69 5.4 fga 段穩(wěn)定性驗(yàn)算.71 5.4.1 fga 段工程概況.71 5.4.2 地質(zhì)條件 .72 5.4.3 工況 .73 5.4.4 計(jì)算 .73 6 基坑施工及監(jiān)測(cè)要求 .76 6.1 基坑監(jiān)測(cè)方案 .76 6.2 監(jiān)測(cè)內(nèi)容 .76 6.3 監(jiān)測(cè)的控制要求 .76 6.4 基坑土方開挖技術(shù)要求 .76 6.5 基坑開挖過

14、程中的施工措施與應(yīng)急措施 .77 7 工程設(shè)計(jì)結(jié)束語及建議 .78 7.1 支擋結(jié)構(gòu)背側(cè),坑底土體的加固,坡面保護(hù)措施 .78 7.2 基坑轉(zhuǎn)角的保護(hù)措施 .78 結(jié) 束 語 .79 致 謝 .80 參考文獻(xiàn) .81 緒 論 深基坑的支護(hù)體系由兩部分組成，一是圍護(hù)壁，二是基坑內(nèi)的支撐系統(tǒng)。為施 工需要而構(gòu)筑的深基坑各類支撐系統(tǒng)，既要輕巧又需有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性， 以保證施工的安全、經(jīng)濟(jì)和方便，因此支撐結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)是目前施工方案設(shè)計(jì)的一項(xiàng) 十分重要的內(nèi)容。 在深基坑的支護(hù)結(jié)構(gòu)中，常用的支撐系統(tǒng)按其材料分可以有鋼管支撐、型鋼支 撐，鋼筋混凝土支撐，鋼和鋼筋混凝土組合支撐等種類；按其受力形式分可

15、以有單 跨壓桿式支撐，多跨壓桿式支撐，雙向多跨壓桿支撐，水平桁架相結(jié)合的支撐，斜 撐等類型。 這些支撐系統(tǒng)在實(shí)踐中有各自的特點(diǎn)和不足之處，以其材料種類分析，鋼支撐 便于安裝和拆除，材料消耗量小，可以施加預(yù)緊力以合理控制基坑變形，鋼支撐架 設(shè)速度較快，有利于縮短工期。但是鋼支撐系統(tǒng)的整體剛度較弱，由于要在兩個(gè)方 向上施加預(yù)緊力，所以縱橫桿之間的聯(lián)結(jié)始終處于鉸接狀態(tài)。 鋼筋混凝土支撐結(jié)構(gòu)的整體剛度好，變形小，安全可靠，施工制作時(shí)間長(zhǎng)于鋼 支撐，但拆除工作比較繁重，材料回收利用率低，鋼筋混凝土支撐因其現(xiàn)場(chǎng)澆筑的 可行性和高可靠度而在目前國(guó)內(nèi)被廣泛的使用。 深度，取決于土層的透水性，要防止出現(xiàn)管涌、流

16、砂等問題。 綜合各種支撐方案，本案例參考勘察資料首先排除了懸臂支撐的可能性，因?yàn)?該方案保證不了這么大基坑的水平向變形的穩(wěn)定性，再者浪費(fèi)資源，增加工程量； 對(duì)于用內(nèi)支撐水平式的支撐也不太現(xiàn)實(shí)，基坑的縱橫向跨度大，將致使水平支撐在 豎向產(chǎn)生過大的撓曲，不利于支撐的穩(wěn)定和支護(hù)功能的完成，故排除在外；用土釘 墻支護(hù)將使工程量煩瑣和增加，且整個(gè)場(chǎng)地的地下水位較高，土釘本身利用不了土 體的抗剪強(qiáng)度，故也不適合本工程。綜合舍取采用基坑四周采用鉆孔灌注樁加預(yù)應(yīng) 力拉錨桿支撐支護(hù)方案，局部地段增設(shè)豎向斜撐和深攪樁墩來加固支撐；經(jīng)設(shè)計(jì)驗(yàn) 算和電算之后，能滿足幾坑土方開挖，地下室結(jié)構(gòu)施工和對(duì)周圍環(huán)境保護(hù)的要求。

17、擬垂直開挖、鉆孔灌注樁支護(hù)、錨桿支撐、局部地段采用豎向鋼管斜撐，采用 雙軸深攪樁止水結(jié)構(gòu)防滲。雙軸深攪樁止水結(jié)構(gòu)，抗?jié)B驗(yàn)算計(jì)算插入深度，單支點(diǎn) 支撐，其支撐點(diǎn)的具體位置，需經(jīng)計(jì)算后確定；可用分段等值梁法計(jì)算鋼管單支點(diǎn) 支撐；在筆算后，可用同濟(jì)啟明星軟件復(fù)核。 1 基坑基本概況 1.1 基坑工程概況 1.1.1 工程概況 擬建中的蘇州高新技術(shù)創(chuàng)業(yè)樓位于蘇州新區(qū)，西鄰珠江路，北鄰竹園路，場(chǎng)地 以北為已建一期工程。由蘇州高新技術(shù)創(chuàng)業(yè)中心投資建設(shè)，由 4 幢高層及裙房，附 帶下沉式廣場(chǎng)及餐飲娛樂設(shè)施組成，場(chǎng)地下均設(shè)有兩層地下室相連通，為框剪和框 架結(jié)構(gòu)。建筑場(chǎng)地地表絕對(duì)標(biāo)高在+2.48m+3.85m，

18、以 1985 國(guó)家高程基準(zhǔn)為準(zhǔn)。 基坑實(shí)際開挖深度分布：北側(cè)約 7.5m，西側(cè)及南側(cè)、東側(cè)均為 10m?；又車械?路和管線分布，且部分地段有暗塘，整個(gè)基坑規(guī)模較大，長(zhǎng)寬約為 250m100m，該工程由中國(guó)建筑西南勘察設(shè)計(jì)研究院對(duì)場(chǎng)地進(jìn)行勘察。 1.1.2 周邊環(huán)境 基坑北側(cè)：距離創(chuàng)業(yè)大廈用地紅線 6.0 米左右，且本場(chǎng)地?cái)M建下沉中庭北側(cè)分 布一條寬約 20 米左右，深約 3.5 的河塘(其位置詳見勘探點(diǎn)平面位置圖)，對(duì)基坑開 挖邊坡穩(wěn)定將帶來不利影響，是本次支護(hù)重點(diǎn)和難點(diǎn)； 基坑南側(cè)：距離南側(cè)已建鄰廠廠房約 25 米； 基坑?xùn)|側(cè)：距離公寓賓館 25.0 米，周圍無復(fù)雜地下公用設(shè)施管線分布；

19、 基坑西側(cè)：距離珠江路道路紅線圍墻（市區(qū)交通要道，路下埋有水、電、氣等 管線）約 20 米，距離建筑用地紅線不到 8m，周圍沿道路線均有地下管線和市政工 程構(gòu)筑物分布，另外該處是以后施工車輛、材料進(jìn)出通道，是本次支護(hù)重點(diǎn)和難點(diǎn)。 1.2 地質(zhì)條件 1.2.1 工程地質(zhì)條件 據(jù)擬建場(chǎng)地巖土工程勘察報(bào)告揭示：場(chǎng)地地形較平坦，地面標(biāo)高在 +2.48m+3.85m m 之間，屬長(zhǎng)江三角洲沖、湖積平原單元，場(chǎng)區(qū)原為農(nóng)宅，現(xiàn)大部 已拆除。據(jù)鉆探揭露，在地面下 75.5m 深度范圍內(nèi)除素填土外，其余均為第四紀(jì)濱 海、河湖相沉積物，由粘性土、粉土和粉砂組成，按其工程特性，從上到下可分為 9 個(gè)層次，其中(4)

20、、層各分為 2 個(gè)亞層，層分為 3 個(gè)亞層。支護(hù)深度影響范圍 內(nèi)土層依次分布如下頁表格 1.1 所示： 1.1 地基土構(gòu)成、特征一覽表 土層 編號(hào) 土層 名稱 土層厚度 （m） 平均厚 度 (m) 土 層 描 述 雜填土0.63.8 1.00 雜色，表層含碎磚等建筑垃圾，下部夾淤泥質(zhì) 土，均勻性、密實(shí)性差，全場(chǎng)地分布。 粘土0.63.6 1.70 灰黃色褐黃色，可塑，含鐵錳氧化物及結(jié)核， 無搖振反應(yīng)，切面光滑，干強(qiáng)度和韌性高，全 場(chǎng)地分布。 粉質(zhì) 粘土 1.88.1 4.03 灰黃蘭灰色，可塑，含鐵錳氧化物，無搖振 反應(yīng)，切面光滑，干強(qiáng)度和韌性中等，全場(chǎng)地 分布。 1 粉土夾 粉質(zhì)粘 土 0.

21、83.4 2.97 灰色，松散，飽和，含云母，搖振反應(yīng)迅速， 切面粗糙，干強(qiáng)度低，韌性低，分布不連續(xù)， 局部缺失。 2 粉土2.49.0 5.73 灰色，中密，飽和，含云母，搖振反應(yīng)迅速， 切面粗糙，干強(qiáng)度低，韌性低，分布不連續(xù)， 在本場(chǎng)地東側(cè)缺失。 粉質(zhì) 粘土 5.822.9 9.89 灰色，軟塑可塑，無搖振反應(yīng)，切面稍光滑， 干強(qiáng)度和韌性中等，全場(chǎng)地分布。 1 粉質(zhì) 粘土 1.34.4 3.36 暗綠色，可塑，含鐵錳氧化物，無搖振反應(yīng)， 切面稍光滑，干強(qiáng)度和韌性中等，分布不連續(xù)， 局部缺失。 2 粉質(zhì) 粘土 3.58.7 5.95 灰黃色，可塑，無搖振反應(yīng)，切面稍光滑，干 強(qiáng)度和韌性中等，

22、局部缺失。 1 粉土13.220.6 16.75 灰色，中密密實(shí)，濕，含云母片，搖振反應(yīng) 迅速，切面粗糙，干強(qiáng)度低，韌性低，全場(chǎng)地 分布。 2 粉質(zhì) 粘土 5.412.0 8.38 灰色，可塑，濕，含云母片，無搖振反應(yīng)，切 面稍光滑，干強(qiáng)度和韌性中等，全場(chǎng)地分布。 3 粉砂2.010.5 6.94 灰色，密實(shí)，濕，含云母片，搖振反應(yīng)迅速， 切面粗糙，韌性低，全場(chǎng)地分布。 粉質(zhì) 粘土 5.79.8 8.0 灰色，可塑，無搖振反應(yīng)，切面稍光滑，干強(qiáng) 度和韌性中等，全場(chǎng)地分布。 1.2.2 水文地質(zhì)條件： 根據(jù)地下水的賦存條件，將本場(chǎng)地淺層地下水分劃為兩類： 一類為孔隙潛水，賦存于第(1)層素填土中

23、，勘察期間測(cè)得該場(chǎng)地初見水位埋 深為 2.50m2.60m，初見水位的標(biāo)高為 0.10m0.77m；穩(wěn)定水位埋深為 0.65m1.15m，穩(wěn)定水位的標(biāo)高為 1.80m2.52m。 另一類為孔隙微承壓水，主要賦存于砂性土中，對(duì)本程有影響的主要為淺部 1、2 層粉性土中，通過對(duì)鉆孔 j1、j4 下套管止水測(cè)得鉆孔淺部微承壓水的穩(wěn) 定水位埋深為 3.202.70 米，微承壓水的穩(wěn)定水位標(biāo)高為 0.11m0.40m。 據(jù)蘇州市區(qū)域水文地質(zhì)勘察資料，蘇州市孔隙潛水歷史最高水位為 2.63 米 （黃海高程，下同） ，近 35 年最高水位約為 2.50 米，歷史最低潛水位約為-0.21 米，地下水年變幅為

24、1.02.0 米；近 35 年最高水位約為 1.60 米，歷史最低水 位約為 0.62 米；地下水年變幅約為 0.80 米左右。 有關(guān)基坑支護(hù)的詳細(xì)設(shè)計(jì)參數(shù)如下表所示： 表 1.2 基坑支護(hù)設(shè)計(jì)參數(shù)一覽表 滲透試驗(yàn) 固結(jié)快剪 （cq） 三軸剪切 (uu) 土層 編號(hào) 土層 名稱 kv （cm/s） kh （cm/s） c kpa () c kpa () 重度 (kn/m3) 靜止土壓 力系數(shù) k0 粘土 5.82e-075.40e-0736.812.1391.619.20.60 粉質(zhì)粘 土 7.77e-066.22e-0323.312.2212.018.80.50 1 粉土夾 粉粘 3.25e

25、-043.64e-0410.314.318.60.40 2 粉土 8.14e-036.36e-031114.518.60.42 粉質(zhì) 粘土 6.54e-065.32e-032512.718.50.58 2 基坑支護(hù)方案選擇 2.1 基坑支護(hù)設(shè)計(jì)基本要求 (1)基坑設(shè)計(jì)以“安全、合理、經(jīng)濟(jì)、便于施工”為原則，同時(shí)保證施工周期 較短，結(jié)合本工程地質(zhì)、環(huán)境、挖深等諸多因素； (2)替基坑土方開挖和地下室施工創(chuàng)造一個(gè)安全干燥的施工條件；支護(hù)結(jié)構(gòu)穩(wěn) 定、牢固、安全，確保地下室施工安全以及周邊建筑物和道路的安全；有效止水， 確保周邊建筑物和道路不產(chǎn)生沉降；。 (3)支護(hù)結(jié)構(gòu)基坑內(nèi)壁與地下室基礎(chǔ)承臺(tái)邊緣應(yīng)留

26、有足夠的施工工作面；基坑 周邊有良好的圍護(hù)，確?？舆呅腥税踩?； (4)基坑支護(hù)范圍不超過建設(shè)用地紅線、不影響現(xiàn)有臨時(shí)辦公用房的正常使用； 基坑周邊排水暢通，地面雨水、污水不流入基坑； (5)參照蘇州地區(qū)以往深基坑工程成功實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)； (6)考慮到鄰近坑邊有重點(diǎn)保護(hù)道路及房子，為確保安全，以“位移變形”控 制設(shè)計(jì)算 (7)考慮到支撐中心標(biāo)高盡可能下落，以減少支護(hù)樁配筋、樁徑及樁長(zhǎng)，從而 大大降低支護(hù)結(jié)構(gòu)造價(jià)成本； (8)考慮到本場(chǎng)地地質(zhì)條件由于該場(chǎng)地地下水位埋深較淺，地下水較豐富，透 水性大，為杜絕“側(cè)壁流砂，坑底管涌”等不良現(xiàn)象出現(xiàn)，關(guān)鍵做好基坑止水，降 水設(shè)計(jì)和施工； (9)考慮到本基坑面積規(guī)

27、模大，跨度大，不適合布置內(nèi)支撐，但考慮到基坑 “長(zhǎng)邊效應(yīng)” ，長(zhǎng)邊最大達(dá) 250m,中部變形較大,所以在基坑每邊中部設(shè)置豎向斜支 撐，并在局部基坑地段底部設(shè)置深攪樁墩，以防止支護(hù)結(jié)構(gòu)傾覆失穩(wěn)。以利于基坑 土方開挖和地下室結(jié)構(gòu)施工。 2.2 基坑支護(hù)方案選擇 依照基坑勘探點(diǎn)平面布置圖，長(zhǎng)寬約 250m100m，對(duì)基坑支護(hù)進(jìn)行區(qū)段劃分： ab 以及 de 段,bcd 段，ef 段，fga 段。各區(qū)段應(yīng)根據(jù)巖土工程勘察報(bào)告的地質(zhì)剖面 圖來進(jìn)行計(jì)算和分析 綜合各種支撐方案，首先排除了懸臂支撐的可能性，因?yàn)樵摲桨副ＷC不了這么 大基坑的水平向變形的穩(wěn)定性，再者浪費(fèi)資源，增加工程量； 對(duì)于用內(nèi)支撐水平式的支

28、撐也不太現(xiàn)實(shí)，基坑的縱橫向跨度大，將致使水平支 撐在豎向產(chǎn)生過大的撓曲，不利于支撐的穩(wěn)定和支護(hù)功能的完成，故排除在外； 用土釘墻支護(hù)將使工程量煩瑣和增加，且整個(gè)場(chǎng)地的地下水位較高，土釘本身 利用不了土體的抗剪強(qiáng)度，故也不適合本工程。 綜合舍取采用基坑四周采用鉆孔灌注樁加預(yù)應(yīng)力拉錨桿支撐支護(hù)方案，局部地 段增設(shè)豎向斜撐和深攪樁墩來加固支撐；經(jīng)設(shè)計(jì)驗(yàn)算和電算之后，能滿足幾坑土方 開挖，地下室結(jié)構(gòu)施工和對(duì)周圍環(huán)境保護(hù)的要求。 2.2 計(jì)算方案 嚴(yán)格按照建筑基坑技術(shù)規(guī)范 （jgj12099）中的有關(guān)章節(jié)進(jìn)行。土壓力：采 用“朗肯”土壓力公式“分層”計(jì)算，基坑面下主動(dòng)土壓力采用“三角形”分布模 式。填土

29、和粘性土采用“水土合算” ；粉砂性土采用“水土分算” ，水壓力計(jì)算采用 “三角形”分布模式。 (1) 計(jì)算模式：采用單支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)“等值梁”法計(jì)算，樁頂圈梁兼作圍檁； 分“各種工況”計(jì)算。因該場(chǎng)地土層變化較大，計(jì)算斷面較多，部分區(qū)段采用同濟(jì) 啟明星軟件對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算； (2)計(jì)算斷面:根據(jù)地質(zhì)條件分布、周邊環(huán)境及挖深不同等情況進(jìn)行對(duì)應(yīng)的設(shè)計(jì)； (3)計(jì)算復(fù)核:最后采用同濟(jì)啟明星基坑支護(hù)分析軟件進(jìn)行電算復(fù)核，結(jié)果基本 一致； (4)計(jì)算結(jié)果:具體參見設(shè)計(jì)圖紙。 3 基坑降止水設(shè)計(jì) 3.1 基坑止水計(jì)算 整個(gè)基坑四周采用外圍“雙排雙軸”深攪樁形成一個(gè)三面止水帷幕。東側(cè)可不 做止水帷幕，

30、降水和止水結(jié)合。水泥摻入比，水灰比為 0.5，700500，%15 aw 相鄰的樁搭接 200mm，其抗管涌驗(yàn)算為： h w t hkg 0 /2 其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 4.1 所示： hd 0.5-1.0m h 土層參數(shù)c, -1.000m q 圖 3.1 抗管涌計(jì)算簡(jiǎn)圖 式中： t h 0 降水水頭差； 樁端到坑底水頭的垂直距離 基坑側(cè)壁重要性系數(shù) 3.1.1 西側(cè)挖深 7.5 米抗管涌計(jì)算 考慮局部地段水位差別，取該地段的平均地下水位-1.000m，則水頭差： ，設(shè)止水樁長(zhǎng)為 l，則 t=（l-7.5-1）m， 7.5 1 1.07.5m h 33 10/9.0/ w knkn mm 取，則可

31、得： 29.07.57.51 2.0 10.07.5 l kg 13.113.5lmm解得出，取該段的止水樁長(zhǎng)為。 3.1.2 北側(cè)挖深 7.0 米抗管涌計(jì)算 考慮局部地段水位差別，取該地段的平均地下水位-1.000m，則水頭差： ，設(shè)止水樁長(zhǎng)為 l，則 t=（l-7.0-1）m， 7.0 1 1.07.0m h 33 2 10/9.0/ 9.07.07.0 1 2.0 10.07.0 10.911 w knkn mm l lmm g 取，則可得： k 解得出，取該段的止水樁長(zhǎng)為。 3.1.3 南側(cè)挖深 9.0 米抗管涌計(jì)算 考慮局部地段水位差別，取該地段的平均地下水位仍為-1.000m，則水

32、頭差： ，設(shè)止水樁長(zhǎng)為 l，則 t=（l-9.0-1）m， 9.0 1 1.09.0m h 33 2 10/9.0/ 9.09.09.0 1 2.0 10.09.0 15.516 w knkn mm l lmm g 取，則可得： k 解得出，取該段的止水樁長(zhǎng)為。 3.2 基坑降水計(jì)算 止水設(shè)計(jì)在于防止管涌，但實(shí)際的水力滲透系數(shù)可能會(huì)隨著開挖的進(jìn)行而影響 到水位基準(zhǔn)面的變化，進(jìn)而使實(shí)際水力剃度跟工勘報(bào)告有所變化，可能會(huì)大于臨界 管涌水力剃度，再加上一面流滲地下水，故需考慮降水。本次綜合考慮基坑水位降 深較大，約為 9m；以及基坑所處土體的滲透性在 0.1m/d-3m/d 之間，可采用噴射井 點(diǎn)降

33、水方案。 3.2.1 降水井型 選 6 型噴射井點(diǎn)：外管直徑為 150mm，采用環(huán)形布置方案。 3.2.2 井點(diǎn)埋深 埋置深度須保證使地下水降到基坑底面以下，本工程案例取降到基坑面以下 1.0m 處。埋置深度可由下式確定： 01x lhhhl ihr 式中：l井點(diǎn)管的埋置深度,m; h基坑開挖深度,m; h井點(diǎn)管露出地面高度,m;一般可取 0.2m; 降水后地下水位至基坑底面的安全距離，本次可取 1.0m;h i降水漏斗曲線水力坡度，本次為環(huán)狀，取 0.1 井點(diǎn)管至基坑邊線距離，本次取 1.0m; h1 基坑中心至基坑邊線的距離，本次工程案例去最近值寬邊的一半， r0 即 50m; l濾管長(zhǎng)度

34、，本次取 1.0m； 故，l=9+0.2+1+0.1(1+50)+1=16.3m. 3.2.3 環(huán)形井點(diǎn)引用半徑 采用“大井法” ，參考規(guī)范，將矩形（本案例長(zhǎng)寬比為 2.5，小于 10）基坑折算 成半徑為的理想大圓井，按“大井法”計(jì)算涌水量，故本次基坑的引用半徑： x0 m ba x 875.98 4 100250 13 . 1 4 0 式中：a,b基坑的長(zhǎng)度和寬度,m; 系數(shù)，可參照下表格選?。?表 3.1 系數(shù) 表 b/a00.050.100.200.300.400.500.60-1.00 1.001.051.081.121.141.161.171.18 3.2.4 井點(diǎn)抽水影響半徑 由公

35、式可求得抽水影響半徑。 m kt r h x w 2 2 0 式中：t時(shí)間，自抽水時(shí)間算起(2-5 晝夜),d；本案例取 5d； m土的給水度，按表 3.2 確定，本次取粉質(zhì)粘土 0.1; k土的滲透系數(shù),(m/d); 含水層厚度(m),本次取承壓含水層厚 wh 度1，2 土層厚度的總和，即為 8.7m。 表 3.2 土的給水度 m 表 土的種 類 礫石、 卵石 粗砂中砂細(xì)砂粉砂粉質(zhì)粘土粘土泥炭 m 0.30- 0.35 0.25- 0.30 0.20- 0.25 0.15- 0.20 0.10- 0.15 0.10- 0.15 0.04- 0.07 0.02- 0.05 故 2 2 2.8

36、5 8.7 110 . 98.875 0.1 rm 3.2.5 基坑涌水量計(jì)算 (1)判斷井型 由于井點(diǎn)管埋深為 16.3m，處于層粉質(zhì)粘土不透水層之中，則井型可定位承 壓完整井，濾管處于1，2 層含水層之間，不考慮多層承壓水的情況，按單一層 均化處理，則依前面所述,滲透系數(shù) k 可取平均值 2.8m/d。 (2)基坑穩(wěn)定滲流涌水量 用公式來進(jìn)行計(jì)算： 1 00 2.73 lg()lg ms k r q xx 式中：k土的滲透系數(shù),(m/d); m總含水層厚度,m; s地下水水位降深,m;本次取 9.0m r抽水影響半徑,m; 環(huán)形井點(diǎn)系數(shù)的引用半徑, m; x0 可參考圖 3.2 來進(jìn)行涌水

37、量計(jì)算： 隔水層 基坑 承壓含水層 ms x0 r 圖 3.2 承壓含水層井點(diǎn)降水示意圖 故 3 1 8.79 2.732.81842.7/ lg(11098.875)lg98.875 d q m (3)基坑靜儲(chǔ)水量計(jì)算 取基坑土體給水度 m=0.10，故基坑總靜儲(chǔ)水量 v(m3)可由下式計(jì)算： mabv hw 式中：hw 最大水位降深,m; a,b基坑的長(zhǎng)度和寬度,m; m土的給水度，按表 3.2 確定，本次取粉質(zhì)粘土 0.1 故 m v 3 225001 . 02501009 按預(yù)降水 10d 算，則平均日出水量為： 3 2 2250/ 10 v d q m (4)基坑總涌水量計(jì)算 3 1

38、2 1842.722504092.7/qd qq m 3.2.6 基坑單井出水量計(jì)算 可采用完整承壓井來計(jì)算單井出水量，公式如下： 2.73 lglg w w km h q r r 式中：水井半徑，m，可取外管半徑 150mm rw 故 3 2.732.8 8.79 208.9/ lg110lg0.15 qd m 3.2.7 基坑單井?dāng)?shù)量和井間距確定 (1)基坑井點(diǎn)數(shù)量計(jì)算 管井?dāng)?shù)量為 n=1.2qq=1.24092.7208.9=23.5（個(gè)） 實(shí)取 30 個(gè)井，其中靠近基坑北側(cè)的暗塘寬 20m 處加井 6 口，環(huán)狀布置在暗塘區(qū) 域。 (1)基坑井點(diǎn)間距計(jì)算 井點(diǎn)間距： ms lz 5 .

39、29 9 . 208 25010028 24 3.2.8 基坑單井?dāng)?shù)量復(fù)核驗(yàn)算 用下式計(jì)算： 式中 n 取外圍井的數(shù)量，其他所有參數(shù)均同前述，不再重復(fù)。 0 1.1q y n q l 對(duì)于承壓完整井，可按下式計(jì)算： 0 y 1 0 0 0.3661 lglg() n ww q rny xhrr kmn 式中：承壓水頭至該含水層底板的距離，本次案例的綜合承壓穩(wěn)定水頭 h 相對(duì)標(biāo)高為-1.00m，故參照工勘報(bào)告中的土層特性參數(shù)表，取其值為 14.43m，則： 23 0 0.3664092.71 14.43lg 1100.15lg(240.15)3.1 98.875 2.88.724 my 故=1.

40、14092.724208.9 =0.9m1.251.01.2mmax(=143.75) 滿足要求！ 配筋率=as/a=2036/(3502)=5.3min=4，滿足設(shè)計(jì)要求！ 所以本區(qū)段采用主筋 700 的鉆孔灌注樁，主筋為 818 鋼筋。 4.2.5 錨桿計(jì)算 如前面所述：首層錨桿距離地表面 4m，兩層錨桿，間距 2.5 米，水平間距為 1.5 米，錨桿傾角取值 =15： 4.2.5.1 錨桿抗拔力的設(shè)計(jì)值計(jì)算： 如下圖 4.2.6 所示： 圖 4.2.6 錨桿計(jì)算簡(jiǎn)圖 取 為2 層內(nèi)摩擦角 15，則由下述公式可得出錨桿的抗拔力設(shè)計(jì)值： 45-/2 le lf 潛在滑動(dòng)面 hd h 0 1

41、2 1.2cos , 1.2 1.0 149.95 1.5/cos15279.5 48.68 1.0 1.2 1.5/cos1590.7 axy a a ta sst kn t kn t 則 4.2.5.2 錨桿長(zhǎng)度計(jì)算： 錨桿長(zhǎng)度分自由段長(zhǎng)度和錨固段長(zhǎng)度，取錨桿鉆孔直徑為 150mm，自由段長(zhǎng)度 要根據(jù)潛在的滑動(dòng)面位置確定其限長(zhǎng)且不能小于 5m，則可按如下步驟進(jìn)行計(jì)算： (1) 錨固段長(zhǎng)度計(jì)算： 根據(jù)公式確定: a e t l d 在各個(gè)土層的取值應(yīng)查閱建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程(jgj12099)，根據(jù)本 次工程概況，1處于層和 2處于層，各取 70kpa 和 60kpa，則： 1 1 1 2

42、2 2 279.5 8.5 ,9 3.140.1570 90.7 3.21 ,3.5 3.140.1560 a e a e t mm l d t mm l d ?。?取 (2) 自由段長(zhǎng)度計(jì)算： 根據(jù)公式，由前面的計(jì)算結(jié)果，再根據(jù)上面的錨桿計(jì)算簡(jiǎn)圖，得： 1 1 2 tan 45/2 sin 45/2 , sin 135/2 173.5tan 4515/2 sin 4515/2 8.9 sin 13515/215 173.52.5tan 4515/2 sin 4515/2 7.25 sin 13515/215 d f f f h hh l m l m l 則 故第一層錨桿的長(zhǎng)度為 l1 =8.

43、9+9=17.8m，取 18m，第二層錨桿的長(zhǎng)度為 l2 3.57.2510.75m，取 11m。 (3) 錨桿截面計(jì)算： 先驗(yàn)算錨桿的極限承載能力： 111 1 0 222 2 0 93.140.1570315.275 3.53.140.156098.91 uea uea dkn tlt dkn tlt 故所選鋼筋的截面面積為： 1 21 2 22 279.5/3001000931.67 90.7 /3001000302.3 a s y a s y t mma f t mma f 由于其極限承載能力小于 500kn，故本截面所設(shè)置的錨桿可取級(jí)鋼筋或者 級(jí)鋼筋，本次選用級(jí)螺紋鋼筋。故取第一排錨

44、桿鋼筋為三級(jí)鋼筋 36l16m,第二 排錨桿鋼筋為三級(jí)鋼筋 22l10m. 4.2.6 樁頂圈梁和錨座腰梁設(shè)計(jì) 所有這些當(dāng)根據(jù)下一步北側(cè)基坑腰梁的設(shè)計(jì)配筋進(jìn)行相同的配筋，錨座腰梁的 做法詳見施工圖紙，但腰梁的高度要大于樁徑的 0.8 倍，寬度不可小于樁徑。 4.2.7 變形控制驗(yàn)算 變形計(jì)算的具體過程如下框表格 4.3 所示，該表選自課本基坑工程 ，編者蔣 國(guó)盛，李紅民，管典志，李漢旭，北京：中國(guó)地質(zhì)大學(xué)出版社。 控制目標(biāo) 巖土勘察 確定工程設(shè)計(jì)條件 擬定支護(hù)方案 該地區(qū)基坑工程經(jīng) 驗(yàn)收集、分析 變形預(yù)測(cè)分析穩(wěn)定性分析 是否滿足要求 支護(hù)體系功能完成 類似巖土條件下基坑工 程經(jīng)驗(yàn)收集，分析 變

45、形控制方案 基坑開挖變形等監(jiān)測(cè) 預(yù)測(cè)是否滿足要求 是否繼續(xù)開挖 順利完成基坑開挖 地下室結(jié)構(gòu)施工變形等監(jiān)測(cè) 預(yù)測(cè)是否滿足要求 是否繼續(xù)施工 停止 施工 采取 補(bǔ)救 措施 停止 開挖 更改 方案 否 是 是 否 是 是 否 否 否 表 4.3 變形控制計(jì)算基本流程示意圖表 主要類比了基礎(chǔ)工程中計(jì)算單樁樁頂變形的方法即以 m 法計(jì)算坑底以下（包 括界面）構(gòu)件變形，其產(chǎn)生來源于“土的彈性抗力及分布”：在水平荷載和彎矩作 用下，樁身撓曲變形，產(chǎn)生水平位移和轉(zhuǎn)動(dòng)，并擠壓樁側(cè)土體，土體則必然對(duì)樁產(chǎn) 生水平抗力，即土的彈性抗力，它起抵抗外力和穩(wěn)定樁(土體下支護(hù)亦可)基礎(chǔ)的作 用，其大小和分布與樁的形狀、間距

46、、變形、入土深度及土質(zhì)條件等因素有關(guān)。假 設(shè)土的水平抗力與樁的水平位移 x 成正比，且不計(jì)樁土之間的摩阻力以及鄰樁對(duì) z 水平抗力的影響，則： hz x k 式中：，為地基水平抗力系數(shù)。根據(jù)對(duì) n 假定的不同，常用的幾種方 n h k kz 法分別是：常數(shù)法， “k”法， “m”法，和“c”法， “m”法假定地基水平抗力系數(shù)隨 深度呈線性增加，即 n=1。 “m”法在我國(guó)目前應(yīng)用最廣泛。 所有計(jì)算引用的表格請(qǐng)參閱本論文所引用的下述文獻(xiàn)，在此不再累贅： 基坑工程 ，蔣國(guó)盛，李紅民，管典志，李漢旭，北京：中國(guó)地質(zhì)大學(xué)出版社， 2000.11。 4.2.7.1 計(jì)算有關(guān)參數(shù)如下： 主動(dòng)土壓力系數(shù)見前

47、面介紹，在變形驗(yàn)算時(shí)具體的土層主動(dòng)土壓力系數(shù)應(yīng)對(duì)應(yīng) 取，樁截面慣性矩 i =d464=0.01m4；樁截面剛度：ei =251060.01=250,000knm2。計(jì)算寬度：b0 =0.9（1.5d0.5）=1.3951m， 取 b0 =1m ： 4.2.7.2 懸臂開挖狀態(tài)下變形驗(yàn)算： 如下圖所示： 28.71 1.76 18.75 1.36m 單位：kpa 7.1 13.5m 3.5m 圖 4.2.7 懸臂開挖狀態(tài)下變形計(jì)算簡(jiǎn)圖 (1).內(nèi)力計(jì)算： 如上圖 3.7 所示：用經(jīng)驗(yàn)法確定土的水平抗力比例系數(shù) m，第二層土的剛度系 數(shù) m2 2 24 22 22 11 0.20.212.1203

48、.72/ 12.1 10 k kk mn mcm 再計(jì)算變形系數(shù)： 3 0 5 5 3.72 10 0.431 250,000 m b ei 第一次開挖基坑面處樁頂水平力和彎矩為： 0 0 1.362.16 7.1 18.751.7628.7150.49/ 22 98.5/ a kn m he kn m m 計(jì)算水平變形系數(shù)： 0 0.431 98.5 0.841 50.49 y m c h 由于 ahd =0.43113.5 =5.82 4.0，取 ahd =4.0，查最大剪力作用位置系 數(shù) cy 表(采選自本論文參考文獻(xiàn)基坑工程蔣國(guó)盛編)，得:az =2.16,故最大剪 力位置由 zhma

49、x =az/a=2.16/0.431 =5.01，可查最大剪力系數(shù) cyh表：得出 cyh = -0.784 ； 最大剪力： max0 50.490.78439.58/ yh kn m chh 顯然此為反彎點(diǎn)的最大剪力，正方向的最大剪力位于基坑開挖面處。根據(jù) ch = -ah/bh =0.43198.5/50.49 =0.841 az=1.0，故 zmax =1.0/0.431 =2.32,查相 關(guān)表格，得 chm =1.728，故由式子 mmax =m0chm =170.21(knm)/m. 由此驗(yàn)證出的最大彎矩 mmax構(gòu)件（樁）配筋理論極限值m=327.81(knm)/m ,說 明此前所

50、配在支護(hù)樁的鋼筋量滿足功能要求。 (2) 變形計(jì)算： 第一次開挖基坑底面樁頂位移和轉(zhuǎn)角計(jì)算： 由柔度相關(guān)性系數(shù)表查得：ahh =2.441;bhh =1.621;chh =1.751 =2.441/(0.4313250,000)=1.21910-4 3 hh hh a ei =1.621/(0.4312250,000)=3.49110-5 2 mh hmmh b ei =1.751/(0.431250,000)=1.62510-5 hh mm c ei 故： 4 00 4 00 95.9330, 10 33.631/300, 10 hhhm mhmm mm hm hm 頂 頂 滿足要求 滿足要

51、求 第一次開挖面以上即地面處樁頂位移和轉(zhuǎn)角計(jì)算： 根據(jù)柔性變形計(jì)算系數(shù) dij、dij、dic 表格，查得：d0t =33.33；doc =125.00， 4 045 0 4 045 0 33.33/(1000250,000)2.0 3.510 1000 125/(1000250,000)7.5 3.510 1000 t t c c dh ei dh ei 則頂點(diǎn)處的位移：(其中 et為均布荷載引起的土壓力，e0為自重引起的土壓力) 0000 4455 95.933.5 33.632.00.6528.757.5 10101010 0.6519.22.1617.5 1.3622022.430 t

52、tc h ee kmmmm 滿足要求，但由于該數(shù)接近臨界狀態(tài)，需在局部地段進(jìn)行加固。 4.2.7.3 設(shè)置第一層錨桿狀態(tài)下變形驗(yàn)算 (1) 基本參數(shù)計(jì)算 錨桿剛度參照經(jīng)驗(yàn)取值：k1=k2 = 20,000kn/m2 如下圖 4.2.8： 4.0m13m eoet 3.5m -4.500m r1 -0.500m 圖4.2.8 第一層 錨桿變形計(jì)算簡(jiǎn) 圖 其中的計(jì)算結(jié)果如下： 0tee和 2 0 2 0.6528.7518.69/, 0.65(17.5 1.3619.22.1618.80.48)2 150.8123.99/ t kn em kn em 由于 ，故同理取=4.0 ，由柔度相關(guān)性系數(shù)表

53、，0.431 135.64.0, dh dh 查得 ，再查柔性變形計(jì)算系數(shù)表格，查得2.441,1.621,1.751 hhmhmmcab ， 1111 1.13,1.18,5.08 tcddd 則設(shè)置參數(shù)如下： 1212 32 4 11 3 1 11 4 11 14 32 1 4 11 1 32 1 1 /2.11 10 1000 3 /3.9533 10 21000 2 22 hhmhmm hhmhmm t tt hhmhmm c c cab hhh h ei a kdh cab hh hhh dh ei be cab hh hh dh h b 0/ 0.0169 1000 ei e 則：

54、 111 1 11 82.22/150/, 1.5 tcbbr kn mkn m t a 滿足要求 故我們對(duì)第一層錨桿進(jìn)行內(nèi)力和變形驗(yàn)算，步驟如下： (2) 錨桿內(nèi)力驗(yàn)算： 開挖面出基坑地面處樁頂水平力和彎矩分別為： 0 0 0.48 7.1 18.751.36/21.7628.712.16/236.8142.6882.22 2 12.66/ 7.1 1.36(41.36/2)1.762.16(41.362.16/2) 22 (18.757.1) 1.36/2(41.36)(28.71 1.76)2.16/2(41.362.16) 33 36.81 0. ahe kn m m 480.48/2

55、(42.6836.81)0.48/20.48/382.220.5 61.02()/knmmm 可行并滿足世紀(jì)配筋要求。 故由公式 ，查最大剪力作用位置系數(shù) cy 表得： 00y /2.077 cmh az=3.57，最大剪力位置由式 zhmax =az/a =8.284 ，再查最大剪力系數(shù) cyh表得 ，故最大剪力 ，顯然這是極小值。因0.064 yhc max0 0.81 yh kn chh ，查相關(guān)彎矩作用位置系數(shù)表，得：az=3.10 ，則 zmax =az/z =7.19 2.077 hc ，查最大彎矩系數(shù)表格，得：，故最大彎矩 mmax =m0chm = 0.019 hmc -1.1

56、6(knm)/m1.24m，y1的距離已經(jīng)超過 了層土底板，需重新矯正計(jì)算。其矯正的計(jì)算簡(jiǎn)圖 4.3.5： 2.8 25.41 1.31 29.76 37.86 單位：kpa 0.000 -1.820m -4.100m y1 3.2m abb1 r1 2.8m 0.5m r2 2.4m c -7.740m ea 1.24m d 圖 4.3.5 bcd 段第二層錨桿矯正計(jì)算簡(jiǎn)圖 其中 d 點(diǎn)為土層分隔線上的某一點(diǎn)，則需計(jì)算該處的上下主動(dòng)土壓力和被動(dòng)土 壓力： 層內(nèi)： c 點(diǎn)處： 17.5 1.82 18.8 3.6420 19.2 2.28 ccacpeee 下下下 （） 0. 65-2 15

57、0. 81-2 15 1. 24=9. 24kpa d 點(diǎn)處： 2.28 0.652 15 0.81 18.8 1.24 1.542 15 1.249.24 d kpa e 上 （17. 5 1. 82+18. 8 3. 64+20+19. 2） 2 層內(nèi)： d 點(diǎn)處： 1.82 18.8 3.6420 19.2 2.280.59 2 10 0.77 18.8 1.24 1.702 10 1.3015.76 d kpa e 上 （17. 5） 令 y1在(4)2 某點(diǎn)界面處，則：同理上一個(gè)條件，可令 y1處的靜土壓力和等于 0，有下式： （17.51.82+18.83.64+20+19.22.

58、28+18.6y1）0.59-2100.77- （18.81.24+18.6y1）1.70-2101.30= 0 推倒出 y1 =0.76m 2 層土層厚的總和，滿足假定。 (2) 求 r2的值： 將 ab1作為簡(jiǎn)支粱，對(duì) b1取矩，并令,則：利用幾何關(guān)系求得開 1 0 bm 挖面處的支擋結(jié)構(gòu)所承受的主動(dòng)土壓力值,則 r1(3.3y1+1.24)r2(1.24+0.5y1) 2.81.82(1.82/22.283.64y1)1.312.28(2.28/23.64y1) 37.862.4(2.4/21.24y1)9.241.24(1.24/2y1)(25.412.8) 0.51.82(1.82/

59、32.283.64y1)+（29.76-1.31） 0.52.28(2.28/33.64y1)+（61.07-37.86） 0.52.4(2.4/31.24+y1)(29.989.24)1.24/2（1.24/3+ y1） y1/215.762y1/3 故求得 r2 =112.77kn/m 4.3.4.3 求第三層錨桿的支反力 第三次開挖到第三層錨桿 r3下面 500mm 處，則可由如下步驟求出支反力： (1) 計(jì)算土壓力為 0 點(diǎn)處距離第一次開挖面的垂直距離為 y1： 設(shè)定其距離在豎向長(zhǎng)度上不超過2 層土的底板范圍，如 4.3.6 所示：則 r3 2.5m 0.5m 69.22 106.2

60、82.34 81.4 d 2 -7.740m c r2 2.8m r1 b1 ba 3.2my1 -4.100m -1.820m 0.000 單位：kpa 37.86 29.76 1.31 25.41 2.8 圖 4.3.6 bcd 段第三層錨桿計(jì)算簡(jiǎn)圖 由于在 0 土壓力處，可知： apee 1 22 ppaa chqcy kkkk 故：18.6y11.702101.3 17.51.8219.22.2818.83.64+2018.61.26+18.6y1 0.592100.77 求得 y1 m2 . 2 59 . 0 70 . 1 8 . 18 2642.71 不超過2 層土的底板范圍，假定