機(jī)械工程材料2

1、機(jī)祓3終材料2第六秦徊的數(shù)處理時(shí)間圖6J熱處理工藝曲線示意圖鋼的熱處理都有共同點(diǎn):加熱f保 溫f冷卻。此過(guò)程可用一條工藝 曲線表示即熱處理工藝曲線。一個(gè)零件由毛坯到成形通常要經(jīng)過(guò)很多工序，在加工時(shí)希望材料較軟，便于加 工。而加工完后希望材料有良好的力學(xué)性 能。因而大多數(shù)零件都要 進(jìn)行熱處理。一 般零件的制造過(guò)程：鍛造f預(yù)先熱處理（退火或正火）f機(jī)械加工（粗加工）-*最 終熱處理（淬火+回火或表面熱處理）f機(jī) 械 加工（精加工）f檢驗(yàn)（尺寸和硬度）o由此可知熱處理在機(jī)械加工中 是很 重要的工序。、常用的熱處理分類(lèi):退火正火普通熱處理淬火回火感應(yīng)加熱表面淬火+低溫回火表面淬火，火常用的熱處理焰加熱

2、表面淬火+低溫回火激光加熱表面淬火 +自回火表面熱處理q滲碳+淬火+低溫回火滲氮處理化學(xué)熱處理、氮碳共滲（軟氮化）碳氮共滲+淬火十低溫回火、鋼在加熱時(shí)的變化鋼的加熱的變化是鋼的冷卻變化的逆過(guò)程，需要有一定的過(guò)熱 度。 因此加熱轉(zhuǎn)變溫度分別用:Acl (PSK)、Ac3 (GS)、Accm(ES)表示。K奧氏體的形成過(guò)程：P-A、基本過(guò)程：(奧氏體化) 、形核。 、長(zhǎng)大。 、殘余奧氏體溶解。 、奧氏體均勻化。 、亞共析鋼的轉(zhuǎn)變：P+FA+FA。 、過(guò)共析鋼的轉(zhuǎn)變：P+Cmf A+Cmf AoJOO L 一 一 a _ i i W loo riwiwoo時(shí)間（秒）奧氏體開(kāi)始形成，(2)奧氏體形成結(jié)

3、來(lái)$ (3)殘余碳化物瘩解丿奧 氏體均勻化、影響奧氏體化的因素： 、加熱溫度的影響：等 溫溫度越高，“孕育期” 越短，奧氏體化速度越快。 、加熱速度的影響：連 續(xù)加熱時(shí)，加熱速度越快， 轉(zhuǎn)變溫度越高，奧氏體化 速度越快。 、原始組織形態(tài)的影響： 細(xì)片p粗片p球化P 、含碳量越高，有利奧 氏體的形核和擴(kuò)散，加速奧 氏體的形成。850TOOL1 10 100 1000 10000時(shí)間（秒）（1）奧氏體開(kāi)始形成）（2）奧氏體形成結(jié)束,3）殘余碳 化物溶解；（4）奧氏休均勻化圖9-6珠気休向奐氏體轉(zhuǎn)變曲線2、奧氏體的晶粒長(zhǎng)大、奧氏體晶粒度：晶粒度一表不晶粒大小的尺度。起始晶粒度一奧氏體剛剛形成時(shí)的晶粒

4、度。（此時(shí)晶粒細(xì)?。?shí)際晶粒度 一在具體的熱加工條件下，得到奧氏體晶粒度。（與熱加工工藝參數(shù)有 關(guān)，一般比起始晶粒度大）本質(zhì)晶粒度一在特定的加熱條件下，奧氏體晶 粒長(zhǎng)大的傾向。鋼隨溫度升咼，晶粒迅速長(zhǎng)大的，為 本質(zhì)粗晶粒 鋼。反之為為本質(zhì)細(xì)晶粒 鋼。93010 C；保溫38小時(shí)；緩慢冷卻；放大 100X；與標(biāo)準(zhǔn)圖比較。鋼的晶粒度14級(jí)，為本質(zhì)粗晶粒鋼。鋼的晶粒度58級(jí)，為本質(zhì)細(xì)晶粒鋼。、奧氏體晶粒長(zhǎng)大及其影響因素： 、成分：CV1. 2%,含碳量增加， 擴(kuò)散速度增加，晶粒易長(zhǎng)大。C 1.2%,含碳量增加，網(wǎng)狀滲碳體的阻礙，晶粒不易長(zhǎng)大。Mn、P促進(jìn)奧氏體晶粒的長(zhǎng)大。 、溫度高，晶粒、奧氏體晶粒

5、話大小對(duì)冷卻后晶粒的影響：奧氏體晶粒越大，冷卻后的晶粒也越大。三、鋼在冷卻時(shí)的轉(zhuǎn)變冷卻時(shí)的轉(zhuǎn)變需要過(guò)冷，故發(fā)生相變時(shí)|的溫度要低于平衡溫度分別為：Ari (PSK)、Ar3 (GS)、Arcm9802920900體880860840820800720700660!鐵素體珠光體960940二次滲碳體780760 匕17401珠丸體含碳量()(ES) o鋼的冷卻是熱處理工藝重要的組成部分，對(duì)鋼的性能產(chǎn)生很重要的影 響。冷卻又有等溫冷卻和連續(xù)冷卻，等溫冷卻的等溫溫度不同，所得組織不 同，因而性能有很大的差異，連續(xù)冷卻的冷卻速度不同，所得組織不同，所 以性能也不同。等溫冷卻時(shí)的轉(zhuǎn)變過(guò)程，轉(zhuǎn)變不隨 溫度

6、而變故以下先討論共 析鋼的等溫轉(zhuǎn)變過(guò)程。0.8成分C(%)冷卻時(shí)間、“C”曲線的分析:A、在AriMs溫度之間，a曲線的左邊，鋼在此溫蠱和時(shí)間范圍，鋼的組織III0轉(zhuǎn)變開(kāi)始轉(zhuǎn)變終了時(shí)間9刑金共析鋼的C曲線的實(shí)酚有決示育PR1、共析鋼的等溫轉(zhuǎn)變、共析鋼的等溫轉(zhuǎn)變曲線和分析：等溫轉(zhuǎn)變一加熱奧氏體化的鋼快速冷卻到At 1以下的某一溫度等溫 使奧氏體在此溫度完成組織轉(zhuǎn)變過(guò)程。 、曲線的建立：實(shí)驗(yàn)的方法:每組有若干個(gè)試樣，在 不同的溫度等溫，作出轉(zhuǎn)變量與時(shí)間的 關(guān)系曲線，然后在溫度一時(shí)間坐 標(biāo)系中 找出對(duì)應(yīng)點(diǎn)即可。還是奧氏體組織。在此時(shí)間為“孕育期”。在此溫度和時(shí)間范圍內(nèi) 存在的奧氏體組織為過(guò)冷奧氏體

7、組織。圖10-3共析鋼的等溫轉(zhuǎn)變圖心 /0.80 % C； 076 % Mn800 奧氏體晶粒度：6級(jí)723 C 加熱溫 S： 900 C700500500400200100馬氏體+殘留奧氏體0.5 1 2 4 8 1530 1248 1530 124815秒 分肘時(shí)間過(guò)冷奧氏體一在Ari溫度以下存在的不穩(wěn)定奧氏體。B. 在AriMs溫度之間，ab線之 間，鋼在此之間發(fā)生轉(zhuǎn)變，從a點(diǎn)開(kāi)始 轉(zhuǎn)變，到b點(diǎn)轉(zhuǎn)變結(jié)束。C、在AriMs溫度之間，b曲線的右 邊，鋼在此溫度和時(shí)間范圍轉(zhuǎn)變已結(jié) 束，冷卻到室溫組織不發(fā)生變化。D、在MsMf溫度之間，連續(xù)冷卻不 與a-b線相交，鋼發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變。E、在550

8、CMs溫度之間，等溫冷 卻與且-b線相交，鋼發(fā)生貝氏體轉(zhuǎn)變。F、在550 CAri溫度之間，等溫冷 卻與a-b線相交，鋼發(fā)生珠光體轉(zhuǎn)變。(2)、共析鋼的等溫轉(zhuǎn)變的組織和性能:、珠光體型轉(zhuǎn)變：屬于擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變組織組織共性：鐵素體與滲碳體組成層 片狀混合物。組織個(gè)性：層片間距隨過(guò)冷度的增加而減小。A、珠光體；等溫轉(zhuǎn)變溫度(Ari650 C) ；HRC520。(P)B、索氏體；裁溫轉(zhuǎn)變溫產(chǎn)(650600 C) ； HRC2030o (S)C、屈氏體；裁溫轉(zhuǎn)變溫產(chǎn)(600550 C) ； HRC3040o (T)400 X500012000X貝氏體i碳過(guò)飽和的鐵素體與滲HRC4050； (B + )HR

9、C5060； 0B 下)組織400 、貝氏體型轉(zhuǎn)變：屬于半擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變組織 碳體(下貝氏體是碳化物)組成的混合物。A、上貝氏體；等溫轉(zhuǎn)變溫度(550350 C) 組織形態(tài)：黑羽毛狀。B. 下貝氏體；等溫轉(zhuǎn)變溫度(350Ms C)形態(tài)：黑針狀。400 、馬氏體型轉(zhuǎn)變：屬于非擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變組織馬氏體一碳溶在a -Fe中形成的 過(guò)飽和的固溶體。A、片狀馬氏體；連續(xù)冷卻溫度III（MsMf）HRC6065；（M 片）組T12 過(guò)熱 500 X500 XT12 正常 500 X織形態(tài)：灰片狀。C%M10%E板條狀馬氏體；連續(xù)冷卻溫度（MsMf）；HRC3545；（M 板條）組織形態(tài)：灰板條狀。C%WO3%正常

10、加熱條件下，冷卻的到的馬氏體組織非常細(xì)小，在光學(xué)顯微鏡下 無(wú)法 分辨稱(chēng)“隱晶馬氏體”。碳原子C、馬氏體的晶格為體心正方，aHc, ca, c/a為馬氏體的正方度，正方度隨馬氏體的含碳量的增加而增加，而且馬氏體的比容也增加，體積 會(huì)增加。是造成鋼淬火變形和開(kāi)裂的主要原因。D、馬氏體轉(zhuǎn)變特點(diǎn)：&、無(wú)碳原子的擴(kuò)散；b、轉(zhuǎn)變速度極快；c、轉(zhuǎn)變?cè)贛sMf溫度區(qū)間 進(jìn)行，冷卻到室溫轉(zhuǎn)變未 完 全結(jié)束；（高碳鋼還有1015%的過(guò)冷奧氏體，稱(chēng) 為“殘余奧氏體” o低碳鋼 有12%。工業(yè)上常釆用“冷處理”的方法。）月 堆勸$餡木仝:本粧圖620馬氏體的晶體結(jié)構(gòu) 、各種冷卻條件下組織與性能的關(guān)系： 見(jiàn)圖。、影響

11、“C” 曲線的因素:7馳影改變了形狀：C%工077絶鋼均有一條先 析相 線。改變了和置：C%V077%,隨含碳量增加，曲線 右移；C%0 77%,隨含碳量增加，曲線左移。 冷卻速度不同，先析相的量不同，同種 鋼冷卻速 度不同得的珠光體的量不同。出現(xiàn)“偽共析組 織”。偽共析組織一非共析成分得到的共析組織。G興wAy纟)醫(yī)率慳舉翟S.段慳、加熱溫度和保溫時(shí)間：o o o O5 4 3 2 (險(xiǎn))舟錚姿eOO4O5386 420 8 (E褂隼披溫度高，時(shí)間長(zhǎng)過(guò)冷奧氏體越穩(wěn)定，曲線右移。5緋溫轉(zhuǎn)變溫度(p)圖10-13 078%C, 018%Si, 063%Mn鋼的機(jī)械 性能與等溫轉(zhuǎn)變溫度的關(guān)系(4)

12、過(guò)冷奧氏體的連續(xù)冷卻曲線o 、只有“C”曲線的上半部分； 、多了一條線，即轉(zhuǎn)變中止線； 、比曲線，右移。 、“Vk”為“CCT”曲線的臨界冷卻速度。 小冷卻速度。臨界冷卻速度一鋼獲得完全馬氏體的最氏體，實(shí)際上就一定能得馬氏體。VL Vk,在曲線討論，能得到馬鋼的常用的預(yù)先熱處理，是退火和正火，其安排在 機(jī)械加工前，因此主要作用是為機(jī)械加工服務(wù)的。 故：K5-18共析碳鋼CCT曲線與TTT曲線比較圖1、退火和正火的目的、改善材料的切削加工性能，使鋼達(dá)到最佳的切削硬度(HBS160- 240),低碳鋼采用正火，高碳鋼退火。（2）消除殘余內(nèi)應(yīng)力，防止鋼件在淬火時(shí)產(chǎn)生變形和開(kāi)裂。細(xì)化晶粒，改善 、 組

13、織，為最終熱處理作組織上的準(zhǔn)備。；3）正火還可以，消除網(wǎng)狀的二次滲碳體，故常用在球化退火前。可作為性 能要求不高的普通零件，的最終熱處理，即：代調(diào)質(zhì)。2、退火退火一將鋼加熱到一定溫度（亞共析鋼：Ac3以上，過(guò)共析鋼Acl以上），保溫一定時(shí)III間，然后緩慢冷卻獲得珠光體組織的熱處理工藝。秤通退火等溫退火860時(shí)T曠圖5-19髙速鋼的等溫退火與普通退火的比較、完全退火或等溫退火：主要用于亞共析鋼（即：結(jié)構(gòu)鋼）O完全退火是連續(xù)冷卻，等溫退火 是等溫冷卻，效果和目的相同， 但等溫退火，可以 縮短退火時(shí) 間，提高生產(chǎn)效率。溫度：Ac3+ （3050 C）爐 冷的速度：30-150 C/h碳鋼退火的要求

14、的冷卻速度：100200 C/h普通合金鋼：50100 C/h 高合金鋼：1050 C/ho例如：高速鋼連續(xù)冷卻退火約24小時(shí)。等溫冷卻，開(kāi)爐門(mén)冷到750 C,約4 小時(shí)，等溫時(shí)間曠4小時(shí)，然后空冷，總共約8小時(shí)。（2）、球化退火：主要用于過(guò)共析鋼（即：工具鋼）o 溫度：Acl+ （3050 C）； 得到球化的珠光體。860 8809普通退火等溫退火時(shí)間圖5-19高速鋼的等溫退火與普通退火的比較、去應(yīng)力退火：鑄件、鍛件、焊件等溫度:500-650 C；加熱速度：100150 C/h； 冷卻速度: 50100 C/ho冷到300-200 C出爐空冷。3、正火正火組織比退火細(xì)為索氏體組織，硬度高，

15、含碳量在0 61.4%均得 到共析組 織，生產(chǎn)效率高，能耗低。正火一將鋼加熱到一定溫度（亞共析鋼：Ac3以上，過(guò)共析鋼Acm以上）,保 溫一定時(shí)間，然后空冷獲得索氏體組織的熱處理工藝。溫度：亞共析鋼Ac3+（3050 C）；過(guò)共析鋼Acm+ （3050 C）。高合金鋼空冷后，如果得 到馬氏體組織時(shí)，此工藝為“空淬”。五、鋼的淬火鋼的淬火是熱處理工藝中最重要的工藝之一，關(guān)系到零件使用性能。淬火一將鋼加熱到一定溫度（亞共析鋼：Ac3以上，過(guò)共析鋼Acl以上），保溫一定時(shí)間，然后以大于臨界冷卻速度的快速冷卻獲得馬氏體組織的熱處理工21 O1、淬火溫度的選擇亞共析鋼加熱溫度:Ac3+ （3050。C）

16、；過(guò)共析鋼加熱溫度:Acl+ （3050 C） ；2、淬火介質(zhì)鋼的淬火時(shí)的冷卻速度必須大于臨界冷卻速度，冷卻速度越快，工件內(nèi)外溫度 差越大，造成收縮或膨脹越不均勻，引起工件的變形或開(kāi)裂。常用的冷卻介質(zhì) 有：水：適用碳素鋼。優(yōu)點(diǎn)：價(jià)廉、安全、無(wú)腐蝕。缺點(diǎn)：淬火硬度不均勻易出現(xiàn) 軟點(diǎn)，質(zhì)量較差，易變形、開(kāi)裂。但仍然是使用最廣泛的冷卻介質(zhì)之一。然后一種淬火介質(zhì)中連續(xù)冷卻到室溫。肘間一油(機(jī)油或?qū)Ｓ么慊鹩?：適用于大多數(shù)合金鋼，是使用最廣泛的 冷卻介質(zhì)之 一。優(yōu)點(diǎn)：變形小，不易開(kāi)裂。缺點(diǎn)：價(jià)格貴、易燃不安全、有油污。但合金 鋼用油淬火變形小，產(chǎn)品合格率高。也是使用最廣泛的冷卻介質(zhì)之一。鹽水或堿水(5-

17、15%):適用碳素鋼。優(yōu)點(diǎn)：價(jià)廉、安全、冷卻能力和均勻性 優(yōu)于水。缺點(diǎn)：淬火易變形、開(kāi)裂，但比水要小，工件易腐蝕，淬火產(chǎn)生水氣 損害健康。但仍然是使用最廣泛的冷卻介質(zhì) 之一。、單液淬火：在一種淬火介質(zhì)中 連續(xù)冷卻到室溫。、預(yù)冷淬火：在空氣中停留片刻，3、淬火方法、雙液淬火：在二種淬火介質(zhì)中分段連續(xù)冷卻到室溫。、分級(jí)淬火：將鋼件在鹽浴（Ms溫度附近）中05-45卡規(guī)及其局部粹火法a）卡規(guī)b）局部加熱局部淬火：對(duì)局部硬度有要求，其他部位精度高的鋼件，局部加熱淬火。Is停留25分鐘（減小鋼件內(nèi)外溫差），然后空冷。、等溫 淬火：將鋼件在鹽?。ㄉ愿哂贛s溫度）中停留較長(zhǎng)，完成下 貝氏體轉(zhuǎn)變后，再空冷。圖

18、5-43雙液淬火法示意圖六.鋼的淬透性1、淬透性的概念 淬透性一鋼在淬火時(shí)獲得馬氏體組織深度的能力。 一般規(guī)定從表面到半馬氏體組織區(qū)為“淬硬層”深度。淬硬層深的，淬透性好。 淬硬性一鋼在淬火后獲得馬氏體組織所能達(dá)到最大硬度。（a）圖15-3零件斷面的不同冷卻速度（Q與未淬透區(qū)的示意圖（b）時(shí)間表面已淬火區(qū)/2、淬透性對(duì)鋼力學(xué)性能的影響(1)、淬透性好, 、淬透性好,(3)、淬透性好,、淬透性好,機(jī)械性能均勻。材料的屈強(qiáng)比高(os/ob)，材料的利用率高。 材料的疲勞極限(o -1) 材料的沖擊韌性高?？趦?。3、影響淬透性的因素使曲線右移的影響因素，均提高鋼的淬透性。4、淬透性與淬硬層深度 的關(guān)

19、系(a)(b)圖5-35淬透性不同的鋼調(diào)質(zhì)后的機(jī)械性能(a)淬透的術(shù)髙溫回火后的性能沿截面分布情況；)未淬透 的 鋼高溫回火后的性能沿載面分布情況在其他條件相同的情況 下，鋼的淬透性越好， 淬硬層越深。而淬透性 差的鋼，可以通過(guò)提高 冷卻介質(zhì)的冷卻能力和 減小工件的尺寸,提咼 工件的淬硬層深度。5、淬透性的測(cè)定及其表示方法： 目前測(cè)定鋼的淬透性最常用的方 法是 末端淬火法（又稱(chēng)頂端淬火法簡(jiǎn)稱(chēng) 端淬法）。此法通常用于測(cè)定優(yōu)質(zhì)碳 素結(jié)構(gòu)鋼、合金結(jié) 構(gòu)鋼的淬透性，也 可用于測(cè)定彈 簧鋼、軸承鋼、工具鋼 的淬透性。圖5 38末端淬火法）噴水：）絆透性9S*例：（c）鋼的半P氏體區(qū)（50% 碳度與鋼的含

20、碳H的關(guān)系末端淬火法是:將e 25 X lOOmni的（標(biāo)準(zhǔn)試樣加熱后對(duì)末端噴水冷卻水壓固 定）。試樣上距末端（水冷端）愈遠(yuǎn)的部分，冷卻速度愈低，因而硬度也相應(yīng) 地逐漸下降。端淬試樣冷卻后，沿其長(zhǎng)度方向磨出一狹 條平面，在此平面上， 自水冷端開(kāi)始，每隔一定距離測(cè)一次硬度。將硬度隨距水冷端距離的變化繪成 曲線，稱(chēng)為淬透性曲線。如圖b為45鋼和40Cr鋼的淬透性曲線。隨著至水 冷端距離增大，45鋼的硬度比400下降得快，表明40Cr鋼的淬透性比45鋼 大。圖c為鋼的半馬氏體區(qū)硬度與鋼的含碳量的關(guān)系。運(yùn)用圖b、c,就可以找 出相應(yīng)的鋼半馬氏體區(qū)至水冷端的距離。該距離愈大，鋼的淬透性便愈大。例 如45

21、鋼 半馬氏體區(qū)至水冷端的距離大約為3 3mm,而400r則為10 5mm左 右。鋼的淬透性值的表示按GB225-88鋼的淬透性末端淬火試驗(yàn)方法，可用“淬透性指數(shù)” JXX-d表示。其中J是國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)IS0642-1979Jominy試驗(yàn) 法的大寫(xiě)字頭，XX表示洛氏硬度值（HRC值），d表示距淬火端的距 離。例 如，J35-15即表示距淬火端面15mm處的硬度值為HRC35。用維氏硬 度表示“淬透性指數(shù)”時(shí)，應(yīng)把HV符號(hào)寫(xiě)明，女山JHV340-15表示距淬火端15mm 處的維氏硬度值為340。6、淬透性的應(yīng)用：1）大截面 的零件和在動(dòng)載荷下工作的的 許多重要零件，一般要求零件 的表面和心部力學(xué)性能

22、一致， 應(yīng)當(dāng)選能全 部淬透的高淬透性 的鋼2）心部力學(xué)性能對(duì)使用條件 影響不大的零件可選用淬透性 低的鋼。圖5-39 40Cr鋼的淬透性帶100755025在700 - C時(shí)的冷如速度CC/f71閥在衿止水中淬火 I II I夷水冷鞠的lEMCmm）圖5-40在謠淬試樣上各點(diǎn)的冷卻速度與不同直徑國(guó)棒 在截面上所對(duì)應(yīng)的位逮之間的關(guān)系3）焊接件可選用淬透性低的 鋼。4）承受強(qiáng)力沖擊和復(fù)雜應(yīng)力，且工作部分常因淬硬而脆斷的零件不可選用淬透性高的鋼。5）在設(shè)計(jì)中不可根據(jù)從手冊(cè)里查到的小尺寸試樣性能數(shù)據(jù)用于大尺 寸工件 的強(qiáng)度計(jì)算。6）淬透性低的大尺寸工件，淬硬層很淺，應(yīng)考慮在淬火之前進(jìn)行切削加工。冷蠢可

23、先從圖中查出相當(dāng)于半軸表面、半軸3/4 R處、1/2 R處、心部各處所 對(duì)應(yīng)的端淬距離，分別約為1 5mm 6mm在700*0時(shí)的冷卻速度（9/J51棒在油 中*吠1.53.0.55 18 2124271至水冷端的距M圖5-40在端淬試樣上各點(diǎn)的冷卻速度與不同直徑圓棒 在截面上所對(duì)應(yīng)的位宜之間的關(guān)系25000755025Qnrl7）用碳鋼設(shè)計(jì)大尺寸工件時(shí)，調(diào)質(zhì)處理不如正火更經(jīng)濟(jì)。女山設(shè)計(jì) 尺寸為 4） 100mm時(shí)，用45鋼調(diào)質(zhì)。尸610MP&,而正火o b二600MP%然后根據(jù)已知 的40MnB鋼淬透性曲線，求得各端淬距離所對(duì)應(yīng)的硬度（HRC）,分別為48 53、4552. 5、4351.

24、5、3749；最后可繪出沿截面硬度分布曲線如 圖所示。7、淬透性曲線的應(yīng)用舉例：例如繪制4） 50mm的40MnE鋼半軸如圖 在水淬后沿截面硬度分布曲線。8. 5 mm 11 mm； 7. 5 mm； 2 經(jīng)查幾種鋼材的 淬透性曲線，發(fā) 現(xiàn)40CrMn鋼淬透性曲線:（如圖）淬 透性值能滿足要求：根據(jù)、 40C】Mn鋼淬 透性曲線，求得:J5260-； 2和J4556-7. 5即：選用40CrMn鋼j 制造中60 mm汽車(chē)零件轉(zhuǎn)向節(jié)經(jīng)水淬后表丫 面硬度 為HRC5260,距離表面1 / 4R i 處硬度 為HRC4556達(dá)到技術(shù)要求。因 此，選用40CrMo鋼作為該零件材料較為 合理。在截面上所

25、對(duì)應(yīng)的位置之間的關(guān)系圖5-44轉(zhuǎn)向節(jié)535302520 - -0 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 83 36 39 42 45至水冷端的距離（mm圖& 45 40 CrMn鋼的淬透性曲線（奧氏體化溫度：840P）七、鋼的回火鋼經(jīng)過(guò)淬火后必須馬上進(jìn)行回火?；鼗鹨粚⒋慊痄摷訜岬紸cl以下某溫度保溫，然后冷卻到室溫的熱處理工藝。1、回火的目的、降低脆性，減少或消除內(nèi)應(yīng)力，穩(wěn)定組織，提高尺寸的穩(wěn)定性，減小工件 的變形，防止工件的開(kāi)裂。、提高鋼的彈性極限或屈強(qiáng)比。、提高鋼的塑性和韌性，適當(dāng)?shù)慕档陀捕群蛷?qiáng)度，獲得零件設(shè)計(jì)所要求的 性能。、也可以作為高淬透性鋼的軟化的處理方法。2、淬火鋼在回火時(shí)的轉(zhuǎn)變、回火的第一階段：200。C,馬 氏體得分 解成為“回火馬氏體”。回火溫度100 C,淬火馬氏體開(kāi)始 分解，從 淬火馬氏體中析出碳化 物，形成過(guò)飽和的a