機電一體化畢業(yè)設(shè)計（論文）斜齒齒輪減速器改進

1、斜齒齒輪減速器改進摘 要設(shè)計用于帶式運輸機上的二級展開式圓柱齒輪減速器。用以運送谷物、型礦、碎礦石、煤等。運輸機運轉(zhuǎn)方向不變，工作載荷穩(wěn)定，輸送帶鼓輪的傳動效率為0.97，工作壽命為15年，每年工作日為300日，每日工作16小時。并根據(jù)其特點對它的大小齒輪和軸的各項參數(shù)進行了計算和分析。得出它符合減速器的運行條件。且依據(jù)減速器的條件選擇了與它相匹配的v帶和電動機，最后對減速器所需要的鍵和聯(lián)軸器進行了設(shè)計，而且給定了其潤滑工序。這次關(guān)于帶式運輸機上的兩級展開式圓柱齒輪減速器的課程設(shè)計是我們真正理論聯(lián)系實際、深入了解設(shè)計概念和設(shè)計過程的實踐考驗，對于提高我們機械設(shè)計的綜合素質(zhì)大有用處。關(guān)鍵詞：機構(gòu)

2、，傳動，二級減速，齒輪，軸類強度校核reduction gear improves the tilted tooth of two stage column gear wheelabstractdesign the development style column gear wheel reduction gear being used to take a transport plane to two stage on. use ore , broken ore , coal etc. in conveying corn , the type.transport plane turn over

3、 direction is invariable , the service load is stable, conveyer belt drum wheel drive efficiency is 0.97 , the working life is that in 15 , every year the workday is 300 days , everyday to work 16 hours.and have been in progress secretly scheming against and have analysed according to whose characte

4、ristic to its gear wheel big or small and various axis parameter. reach it meeting reduction gears working requirements. the at last has carried out design on key and shaft coupling needed by reduction gear , has been fixed whose lubricating working procedure and and according to the reduction gear

5、condition has chosen the v belt and electric motor with its appearance matching. the at last has carried out design on key and shaft coupling needed by reduction gear , has been fixed whose lubricating working procedure and and according to the reduction gear condition has chosen the v belt and elec

6、tric motor with its appearance matching. keywords：organization ，drive ，the two stage reduces the speed ，gear wheel ，the axis kind intensity is proofreaded目 錄摘要.abstract.1 概述.12 確定傳動方案. .23 確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比.33.1總傳動比.33.2分配傳動裝置傳動比.34 設(shè)計v帶和帶輪.44.1選擇帶型號.44.2確定v帶根數(shù).44.3選取帶輪基準(zhǔn)直徑.45 齒輪的設(shè)計.55.1高速級齒輪傳動的設(shè)計計算

7、.55.1.1齒輪材料,熱處理及精度.55.1.2初步設(shè)計齒輪傳動的主要尺寸.55.2低速級齒輪傳動的設(shè)計計算.115.2.1材料.115.2.2齒輪精.115.2.3按齒面接觸強度設(shè)計度.115.2.4按齒根彎曲強度設(shè)計.115.2.5計算大小齒輪.136 傳動軸承和傳動軸的設(shè)計.166.1傳動軸承的設(shè)計.166.2從動軸的設(shè)計.166.3求軸上的載荷.176.4按彎曲扭轉(zhuǎn)合成應(yīng)力校核軸的強度.186.5精確校核軸的疲勞強度.187 鍵的設(shè)計和計算.218 箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計.229 潤滑密封設(shè)計.2310 聯(lián)軸器設(shè)計.2411 設(shè)計小結(jié).25致謝詞. .26參考文獻.271、概 述國內(nèi)的減速器

8、多以齒輪傳動、蝸桿傳動為主，但普遍存在著功率與重量比小，或者傳動比大而機械效率過低的問題。另外，材料品質(zhì)和工藝水平上還有許多弱點，特別是大型的減速器問題更突出，使用壽命不長。國外的減速器，以德國、丹麥和日本處于領(lǐng)先地位，特別在材料和制造工藝方面占據(jù)優(yōu)勢，減速器工作可靠性好，使用壽命長。但其傳動形式仍以定軸齒輪傳動為主，體積和重量問題，也未解決好。當(dāng)今的減速器是向著大功率、大傳動比、小體積、高機械效率以及使用壽命長的方向發(fā)展。減速器與電動機的連體結(jié)構(gòu)，也是大力開拓的形式，并已生產(chǎn)多種結(jié)構(gòu)形式和多種功率型號的產(chǎn)品。近十幾年來,由于近代計算機技術(shù)與數(shù)控技術(shù)的發(fā)展，使得機械加工精度，加工效率大大提高，

9、從而推動了機械傳動產(chǎn)品的多樣化，整機配套的模塊化，標(biāo)準(zhǔn)化，以及造型設(shè)計藝術(shù)化，使產(chǎn)品更加精致，美觀化。在21世紀(jì)成套機械裝備中,齒輪仍然是機械傳動的基本部件。cnc機床和工藝技術(shù)的發(fā)展,推動了機械傳動結(jié)構(gòu)的飛速發(fā)展。在傳動系統(tǒng)設(shè)計中的電子控制、液壓傳動、齒輪、帶鏈的混合傳動,將成為變速箱設(shè)計中優(yōu)化傳動組合的方向。在傳動設(shè)計中的學(xué)科交叉,將成為新型傳動產(chǎn)品發(fā)展的重要趨勢。設(shè)計的主要特點：1傳動比范圍大，若制作成大傳動比的減速器，則更顯示出本減速器的優(yōu)點。2傳遞功率范圍大：并可與電動機聯(lián)成一體制造。3結(jié)構(gòu)簡單、體積小、重量輕。4機械效率高。嚙合效率大于95%，整機效率在85%以上，且減速器的效率將

10、不隨傳動比的增大而降低，這是別的許多減速器所不及的。1.1、本次設(shè)計的任務(wù)和要求本次設(shè)計要求工作條件：兩班制，連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)，室內(nèi)工作，有粉塵，環(huán)境最高溫度35；使用折舊期：8年；檢修間隔期：四年一次大修，兩年一次中修，半年一次小修；運動來源：電力，三相交流，電壓380/220；運輸帶速度允許誤差：5%；制造條件及生產(chǎn)批量：一般機械廠制造，小批量生產(chǎn)。1.2、本次畢業(yè)設(shè)計的工作思路1）傳動裝置總體設(shè)計方案；2）選擇電動機；3）計算總傳動比和分配傳動比；4）計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)；5）設(shè)計v帶和帶輪；6）齒輪的設(shè)計；7）滾動軸承和傳動軸的設(shè)計；8）鍵聯(lián)接設(shè)計；9）箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計；1

11、0）潤滑密封設(shè)計；11）聯(lián)軸器設(shè)計2、確定傳動方案組成:傳動裝置由電機、減速器、工作機組成。特點：齒輪相對于軸承不對稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻，要求軸有較大的剛度?？紤]到電機轉(zhuǎn)速高，傳動功率大，將v帶設(shè)置在高速級。設(shè)計對傳動的確定，要考慮到電機轉(zhuǎn)速高，傳動功率大，將v帶設(shè)置在高速級。傳動裝置總體設(shè)計如圖所示：43215圖21傳動裝置的總效率a 1233245 = 0.97 0.983 0.952 0.97 0.97= 0.775；1為v帶的效率，2為第一對軸承的效率，3為第二對軸承的效率,4為第三對軸承的效率，5為每對齒輪嚙合傳動的效率。3、確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比3.1總傳動比

12、由選定的電動機滿載轉(zhuǎn)速nm和工作機主動軸轉(zhuǎn)速n，可得傳動裝置總傳動比為ia = nm/n = 1440/82.76 =17.403.2分配傳動裝置傳動比 ia =i 0 i1 式中i0 ，i1分別為帶傳動的傳動比和減速器的傳動比。 為使v帶傳動外廓尺寸不至于過大，初步取i 0 = 2.3，則減速器傳動比為i = ia / i0= 17.40 /2.3 = 7.57。 根據(jù)各原則，查圖得高速級傳動比為i2 = i/i1 = 2.33。4、設(shè)計v帶和帶輪4.1選擇帶型號根據(jù)pca=4.8 ，ka=1.3，查課本p152表8-8和p153表8-9選用帶型為a型帶。4.2確定v帶根數(shù)z因dd1=90m

13、m，帶速v = 6.79m/s，傳動比i0 = 2.3，查課本p148表8-5a或8-5c和8-5b或8-5d，并由內(nèi)插法得p0=10.7p0 = 0.17。查課本p142表8-2得kl=0.96，查課本p154表8-8，并由內(nèi)插法得ka = 0.96，由p154公式8-22得z = 4 .20（5-1）故選z=5根帶。4.3選取帶輪基準(zhǔn)直徑dd1,dd2查課本p145表8-3和p153表8-7得小帶輪基準(zhǔn)直徑dd1=90mm，由大帶輪基準(zhǔn)直徑dd2=i0dd1=2.390=207mm,式中為帶傳動的滑動率，通常?。?%2%），查課本p153表8-7后取dd2=224mm。5、齒輪的設(shè)計5.1

14、高速級齒輪傳動的設(shè)計計算5.1.1、齒輪材料,熱處理及精度考慮此減速器的功率及現(xiàn)場安裝的限制,故大小齒輪都選用硬齒面漸開線斜齒輪。1）齒輪材料及熱處理材料:高速級小齒輪選用45# 鋼調(diào)質(zhì),齒面硬度為小齒輪280hbs 取小齒輪數(shù)1=24，高速級大齒輪選用45# 鋼正火，齒面硬度為大齒輪240hbs 2= i1= 3.2424 = 77.76取2 =78，2）齒輪精度按gb/t10095-1998，選擇7級,齒根噴丸強化。5.1.2、初步設(shè)計齒輪傳動的主要尺寸1）按齒面接觸疲勞強度設(shè)計根據(jù)齒面受力分析 圖6-1 圖5-2 圖6-2確定各參數(shù)的值： 試選 1=1.6查課本215圖10-30 選取區(qū)

15、域系數(shù)h=2.433由課本214圖10-26 a1= 0.78 ， a2= 0.82 則a = 0.78+0.82 = 1.6 ，= 0.79 ，= 0.99由課本202公式10-13計算應(yīng)力值環(huán)1=60n1jlh=60 626.09 1 (2 8 300 8)=1.4425 109h2=4.45 108h # (3.25為齒數(shù)比)即3.25= 查課本p203 10-19圖得：hn1=0.93 hn2=0.96 齒輪的疲勞強度極限 取失效概率為1%，安全系數(shù)s=1，應(yīng)用202公式10-12得：h1 = = 0.93550=511.5mpah2 = = 0.96450=432 mpa 許用接觸應(yīng)

16、力h=( h1+ h2 )/2 =（511.5+432）/2= 471.75 查課本由198表10-6得：=189.8 由201表10-7得： = 95.5 105 1/n1 = 95.5 105 3.19/626.09= 4.86 104.m圓周力ft （6-1）徑向力fr （6-2）軸向力fa （6-3）法向力fn （6-4）標(biāo)準(zhǔn)斜齒輪=200= 3802）設(shè)計計算 小齒輪的分度圓直徑d1t （6-5） （6-6）= 49.18mm計算圓周速度vv = =1.62m/s計算齒寬b和模數(shù)mnt計算齒寬b b = dd1t = 49.53mm計算摸數(shù)mn 初選螺旋角=14。 mnt =2.00

17、 mm計算齒寬與高之比b/h齒高h=2.25 mnt=2.252.00=4.50mmb/h=49.53/4.5=11.01計算縱向重合度函數(shù) = 0.318dz1tan = 0.318124tan14。=1.903 = 0.73計算載荷系數(shù)k使用系數(shù)k a=1根據(jù)v=1.62m/s ，7級精度，查課本由p192表10-8得動載系數(shù)kv=1.07,查課本由p194表10-4得kh的計算公式：kh =1.12+0.18(1+0.6 d2)+0.2310-3b=1.12+0.18(1+0.61)1+0.2310-349.53=1.42查課本由p195表10-13得:kf=1.35查課本由p193表1

18、0-3得:kha=kfa=1.2故載荷系數(shù):k=k a k v k ha kh=11.071.21.42=1.82按實際載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑d1=d1t =49.53= 51.73mm計算模數(shù)mnmn= = = 2.09mm3）齒根彎曲疲勞強度設(shè)計由彎曲強度的設(shè)計公式 （6-7） 確定公式內(nèi)各計算值小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩和t1 =48.6knm 確定齒數(shù)z因為是硬齒面,故取z 1 = 24，z = i 21 z1 = 3 .2424 =77.76 傳動比誤差 i = u = z2 /z1 = 78/24 =3.35 i = 0.032% 5%, 允許計算當(dāng)量齒數(shù)zv1 = z1/cos3

19、= 24/cos3140 = 26.27zv2 = z2/cos3 = 78/cos3140 = 85.43 初選齒寬系數(shù)d 按對稱布置 ，由表得d=1 初選螺旋角 初選螺旋角 =140 載荷系數(shù)kk=ka kv ke ke =11.071.21.35 =1.73查取齒形系數(shù)yf 和應(yīng)力校正系數(shù)y sa 查課本由p197表10-5得：齒形系數(shù)yfa1=2.592 yfa2=2.211應(yīng)力校正系數(shù)ysa1=1.596 ysa2 =1.774重合度系數(shù)yz端面重合度近似為 = 1.883.2( + )cos = 1.883.2(1/24+1/78)cos140 =1.655 t = arcrg（t

20、g h /cos）= arctg（tg200/cos140）= 20.646900 a = rctg（tgcost）=14.076090因為mr = n/cos2 b，則重合度數(shù)為y = 0.25+0.75cos2 a/n = 0.673螺旋角系數(shù)y軸向重合度 = bsin/ mn= =1.825y =1-/1200 = 0.78計算大小齒輪的 安全系數(shù)由表查得sf =1.25工作壽命兩班制，8年，每年工作300天小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)n1= 60nkth = 60271.471830028 =6.255108大齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)n2= n1/u = 6.255108/3.24 = 1.930510

21、8查課本由p204表 10-20c得到彎曲疲勞強度極限小齒輪ff1=500mp 大齒輪ff2=380mp 查課本由p197表10-18得彎曲疲勞壽命系數(shù)：kfn1=0.86 kfn2=0.93取彎曲疲勞安全系數(shù)s=1.4f1= =307.14mpaf2= =252.43mpa = =0.01347 = =0.01554大齒輪的數(shù)值大選用。4）設(shè)計計算計算模數(shù) =1.26mm對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)mn大于由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù)，按gb/t1357-1987圓整為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)，取mn=2mm但為了同時滿足接觸疲勞強度，需要按接觸疲勞強度算得的分度圓直徑d1=51.73

22、mm來計算應(yīng)有的齒數(shù)，于是由z1= 25.097，取z1=25，那么z2 =3.2425=81幾何尺寸計算 計算中心距 a = = =109.25mm將中心距圓整為110mm 按圓整后的中心距修正螺旋角=arc cos = arccos =14.010因值改變不多，故參數(shù)，k，zh等不必修正。計算大.小齒輪的分度圓直徑d1= =51.53mmd2= =166.97mm計算齒輪寬度b = d1=151.53 = 51.53mm圓整的 b2=50 b1=555.2低速級齒輪傳動的設(shè)計計算5.2.1、材料低速級小齒輪選用45# 鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為小齒輪280hbs 取小齒齒數(shù)z1=30，低速級大齒輪

23、選用45# 鋼正火，齒面硬度為大齒輪240hbs，取大齒數(shù)z2=2.3330=69.9，圓整取z2=70。5.2.2、齒輪精度按gb/t100951998，選擇7級，齒根噴丸強化。5.2.3、按齒面接觸強度設(shè)計1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值試選k=1.6，查課本由p215圖10-30選取區(qū)域系數(shù)zh=2.45。試選=12o，查課本由p214圖10-26查得1=0.83 2=0.88 =0.83+0.88=1.71，應(yīng)力循環(huán)次數(shù)n1=60n2jln=60193.241（283008）=4.45108n2= =1.91108由課本p203圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)khn1=0.94 ， khn2

24、=0.97查課本由p207圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限hlim1=600mp大齒輪的接觸疲勞強度極限 hlim1 =550mpa取失效概率為1%，安全系數(shù)s=1，則接觸疲勞許用應(yīng)用 h 1 = = =564mpa h 2 = = 0.98550/1=517mpa h = = 540.5mpa查課本由p 198 表10-6查材料的彈性影響系數(shù)z e =189.8mpa選取齒寬系數(shù)d =1t= 95.510 5 p 2 /n 2 = 95.510 5 2.90/193.24=14.33 10 4 n md 1t = =65.71mm2）計算圓周速度 = = 0.665m/s

25、3）計算齒寬bb= d d 1t =165.71= 65.71mm4）計算齒寬與齒高之比b/h模數(shù) m nt = =2.142mm齒高h=2.25m n t =2.252.142=5.4621mmb/h=65.71/5.4621=12.035）計算縱向重合度函數(shù) 0.318d z1 tan = 0.31830tan12 =2.028 = 0.7256）計算載荷系數(shù)kk h =1.12+0.18(1+0.6 ) +0.2310-3 b=1.12+0.18(1+0.6)+0.2310-365.71=1.4231使用系數(shù)k a=1同高速齒輪的設(shè)計，查表選取各數(shù)值k =1.04，kf =1.35，kh

26、 =kf =1.2，故載荷系數(shù)k=ka k kh kh =11.041.21.4231=1.7767）按實際載荷系數(shù)校正所算的分度圓直徑d 1 =d1t =65.71 =72.91mm計算模數(shù)m n =2.3772mm5.2.4、.按齒根彎曲強度設(shè)計 m （6-8）1）確定公式內(nèi)各計算數(shù)值計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩t1=143.3kn m，確定齒數(shù)z。因為是硬齒面，故取z1 =30，z 2 =i z1 =2.3330 = 69.9傳動比誤差i = u = z 2 / z1= 69.9/30= 2.33i = 0.032%5%，允許。2）初選齒寬系數(shù)d按對稱布置，由表查得d =13）初選螺旋角初定螺旋

27、角=1204）載荷系數(shù)kk = ka k kf kf = 11.041.21.35=1.68485）.當(dāng)量齒數(shù)z1 = z1/cos3 = 30 /cos3 120 = 32.056z2 = z2/cos3 = 70/cos3 120 = 74.797由課本p197表10-5查得齒形系數(shù)yf和應(yīng)力修正系數(shù)ysyf1 = 2.491， yf2 = 2.232ys1 = 1.636， ys2 = 1.7516）螺旋角系數(shù)y軸向復(fù)合度 = bsinrnr = d z 1 tg/ =2.03y = 1- /1200 = 0.7975.2.5、計算大小齒輪的查課本由p204圖10-20c得齒輪彎曲疲勞強

28、度極限 fe1 = 500mpa fe2 = 380mpa查課本由p202圖10-18得彎曲疲勞壽命系數(shù)k fn1 = 0.90k fn2 = 0.93s = 1.4 f 1 = = = 321.43mpa f 2 = = = 252.43mpa計算大小齒輪的 ，并加以比較 = 0.01268 = = 0.01548大齒輪的數(shù)值大，選用大齒輪的尺寸設(shè)計計算。1） 計算模數(shù) mn =1.5472mm對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強度計算的法面模數(shù)m n 大于由齒根彎曲疲勞強度計算的法面模數(shù)，按gb/t1357-1987圓整為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)，取m n = 3mm但為了同時滿足接觸疲勞強度，需要按接觸疲勞強

29、度算得的分度圓直徑d 1 = 72.91mm來計算應(yīng)有的齒數(shù)。z1 =27.77 取z1 = 30z2 = 2.3330=69.9 取z2 = 702）初算主要尺寸（a）計算中心距 a = = =102.234mm 將中心距圓整為103mm（b）修正螺旋角 = arccos = arccos= 13.860因值改變不多，故參數(shù) ， k ，z h 等不必修正。（c）分度圓直徑d 1 = = = 61.34mmd 2 = = = 143.12mm（d）計算齒輪寬度b= d d1 = 1 72.91=72.91mm圓整后取b 1 = 75mm b 2 = 80mm齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計見圖6-3 圖6-3 齒

30、輪結(jié)構(gòu)圖6、傳動軸承和傳動軸的設(shè)計6.1傳動軸承的設(shè)計初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑 和軸向力的作用，故選用單列接觸球軸承。參照工作要求并根據(jù)d- = 47mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基礎(chǔ)游隙組標(biāo)準(zhǔn)精度級的單列接觸球軸承7010c型。（見表7-1）表7-1 710c型軸承軸承代號ddbd2d27209ac4585195887327209b4585196057027309b45100256608007010c5080165927097010ac5080165927097210c5090206247716.2從動軸的設(shè)計對于選取的單向接觸球軸承其尺寸為的ddb=50mm80mm16mm，故

31、d-iv=d- =50mm；而i-=16mm。右端滾動軸承采用軸肩進行軸向定位。由手冊上查得7010c型軸承承定位軸肩高度h 0.07d，取h =3.5mm。1、取安裝齒輪處的軸段d-=58mm；齒輪的右端與左軸承之間采用套筒定位，已知齒輪轂的寬度為75mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度b1.4h，取b=8mm。2、軸承端蓋的總寬度為20mm（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離l =30mm，故取l- =50 mm。3、取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a =16mm，兩圓柱齒輪間的距離c =20

32、mm，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s，取s =8mm，已知滾動軸承寬度t=16mm，高速齒輪輪轂長l=50mm，則l- =t+s+a + (75-72) = (16+8+16+3)mm = 43mml-=l+s+c+a - l- - l- = (50+8+20+16-24-8)mm = 62mm至此，已初步確定了軸的各端直徑和長度。 圖7-16.3求軸上的載荷首先根據(jù)結(jié)構(gòu)圖作出軸的計算簡圖，確定頂軸承的支點位置時，查機械設(shè)計手冊20-149表206-7對于7010c型的角接觸球軸承，a =16.7mm，因此，做為簡支梁的軸的支承跨距。l2+l3 =114.8

33、mm+60.8mm=175.6mmfnh1=fn h 2 =fnv1=fnv2 = fr- fnv2 = 1630-809 = 821nmh =172888.8nmmmv1 = fvn1l2 = 809114.8 = 92873.2nmmmv2 = fnv2l3 = 8210.8 = 49916.8nmmm2 = 179941nmm1、傳動軸總體設(shè)計結(jié)構(gòu)圖見圖7-2圖7-3（四）按彎曲扭轉(zhuǎn)合成應(yīng)力校核軸的強度6.4按彎曲扭轉(zhuǎn)合成應(yīng)力校核軸的強度根據(jù) 前已選軸材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。查表15-1得=60mp此軸合理安全6.5精確校核軸的疲勞強度1、判斷危險截面截面a，ii，iii，b只受扭矩作用

34、。所以a ii iii b無需校核。從應(yīng)力集中對軸的疲勞強度的影響來看，截面vi和vii處過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重，從受載來看，載面c上的應(yīng)力最大。截面vi的應(yīng)力集中的影響和截面vii的相近，但是截面vi不受扭矩作用，同時軸徑也較大，故不必做強度校核。截面c上雖然應(yīng)力最大，但是應(yīng)力集中不大，而且這里的直徑最大，故c截面也不必做強度校核，截面iv和v顯然更加不必要做強度校核。由第3章的附錄可知，鍵槽的應(yīng)力集中較系數(shù)比過盈配合的小，因而，該軸只需膠合截面vii左右兩側(cè)驗證即可。2、截面vii左側(cè)抗彎系數(shù) w = 0.1d 3= 0.150 3= 12500抗扭系數(shù) wr = 0.2d 3= 0

35、.2503 =250001）截面vii的右側(cè)的彎矩m為m=m12）截面iv上的扭矩t3為t3=311.35nm截面上的彎曲應(yīng)力截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力軸的材料為45鋼。調(diào)質(zhì)處理。由課本p355表15-1查得： 因 經(jīng)插入后得 軸性系數(shù)為 所以 綜合系數(shù)為： 碳鋼的特性系數(shù) 0.10.2 取0.10.050.1 取0.05安全系數(shù)sca s=1.5 所以它是安全的3）截面iv右側(cè)抗彎系數(shù) w = 0.1d 3 = 0.1503= 12500抗扭系數(shù) wr = 0.2d 3= 0.2503= 250004）截面iv左側(cè)的彎矩m為 m = 133560截面上的扭轉(zhuǎn)t3為 t3=295截面上的彎曲應(yīng)力 截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 所以 綜合系數(shù)為 碳鋼的特性系數(shù)0.10.2 取0.1 0.050.1 取0.05安全系數(shù)sca s = 1.5所以它是安全的7、鍵的設(shè)計和計算選擇鍵聯(lián)接的類型