商業(yè)高支模專項施工方案

1、目目 錄錄 第一章第一章 編制依據(jù)編制依據(jù) .1 第二章第二章 工程概況及模板設計概況工程概況及模板設計概況 .2 一、一、工程概況工程概況.2 二、二、模板設計概況模板設計概況.2 第三章第三章 本工程高支模范圍及編制說明本工程高支模范圍及編制說明 .3 一、一、本工程高支模范圍本工程高支模范圍.3 二、二、編制說明編制說明.3 第四章第四章 模板配置及技術(shù)要求模板配置及技術(shù)要求 .4 一、一、模板配置模板配置.4 二、二、模板技術(shù)要求模板技術(shù)要求.5 第五章第五章 施工工藝施工工藝 .6 一、一、模板施工工藝流程模板施工工藝流程.6 二、二、模板施工模板施工.6 第六章第六章 模板拆除模板

2、拆除 .9 一、一、柱及邊梁模板的拆除柱及邊梁模板的拆除.9 二、二、梁板模板的拆除梁板模板的拆除.9 三、三、拆模清理、堆碼及相關(guān)技術(shù)要求拆模清理、堆碼及相關(guān)技術(shù)要求.9 第七章第七章 模板技術(shù)措施模板技術(shù)措施 .11 一、一、驗收標準驗收標準.11 二、二、模板安裝注意事項模板安裝注意事項.13 三、三、其他注意事項其他注意事項.13 四、四、技術(shù)質(zhì)量措施技術(shù)質(zhì)量措施.14 五、五、材料節(jié)約措施：材料節(jié)約措施：.14 第八章第八章 安全技術(shù)措施安全技術(shù)措施 .16 第九章第九章 梁模板梁模板( (扣件鋼管架扣件鋼管架) )計算書計算書 .16 第一章第一章 編制依據(jù)編制依據(jù) 1. *工程招

3、標文件、投標文件、施工圖紙及圖紙答疑等； 2. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2001）； 3. 鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（gbj17-2003）； 4. 建筑施工安全檢查標準（jgj59-99）； 5. 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2001)； 6. 木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范； 7. 建筑施工手冊第四版； 8. 有關(guān)法律、法規(guī)、規(guī)章、管理文件。 第二章第二章 工程概況及模板工程概況及模板設計概況設計概況 一、一、工程概況工程概況 工程名稱：*工程 工程地點：* 建設單位：*房地產(chǎn)開發(fā)有限公司 設計單位：*工程設計有限公司 監(jiān)理單位：*工程建設監(jiān)理有限公司 地勘單位：*工程勘察設計研究

4、院有限責任公司 施工單位：*建筑工程有限公司 本工程總建筑面積 2505.5，共兩層，屋面0.000=457.800，負二層層高 6.0m， 該層有 10*25*2m 的室內(nèi)游泳池，負一層層高 4.0m，屋面回填 300 厚種植土，外墻為玻璃 幕墻、石材、外墻涂料相結(jié)合。 二、二、模板設計概況模板設計概況 樓層 層數(shù) 柱截面主梁截面次梁截面 負二層 最大 800*800 最小 500*500 y：400*1400 x：400*1000 y：250*600 x：250*600 負一層 最大 800*800 最小 500*500 y：500*1200 x：500*1200 y：300*700 x：

5、300*700 第三章第三章 本工程高支模范圍及編制說明本工程高支模范圍及編制說明 一、一、本工程高支模范圍本工程高支模范圍 1、地下負二層梁 400*1400 模板支模高度 6.4m；400*1200（400*1000：支撐計算也按 400*1200 考慮）模板支模高度 5.3m；400*800（400*600 支撐計算也按 400*800 考 慮）模板支模高度 5.7m； 2、游泳池部分：400*1200（400*1000 的支撐計算也按 400*1200 考慮）模板支模高度 7.3m；400*800（400*600 的支撐計算也按 400*800 考慮）模板支模高度 7.7m； 二、二、

6、編制說明編制說明 以上部位高支模，對模板制安、鋼筋制綁及砼澆搗具有較高的技術(shù)要求，為保證工 程質(zhì)量，避免質(zhì)量、安全事故的發(fā)生，特編制該方案以指導該工程高支模施工安全順利進 行! 模板設計計算部位（取最不利部位、詳見高支模計算書）： 3、水平構(gòu)件梁板計算最大梁截面 1 軸7 軸交 k 軸梁板，該處梁為 1400*400，此處 梁支模高度為 6.4 米； 4、400*1200（400*1000 的支撐計算也按 400*1200 考慮）模板支模高度 7.3m； 5、400*800（400*600 的支撐計算也按 400*800 考慮）模板支模高度 7.7m； 第四章第四章 模板配置及技術(shù)要求模板配置

7、及技術(shù)要求 一、一、模板配置模板配置 本工程模板模板體系采用木模板、支撐體系采用鋼管、扣件支搭設的撐體系，各材料規(guī)格 如下： 1、模板：柱墻、梁板、樓梯采用 915183018 優(yōu)質(zhì)雙層涂膜膠合九層紅板。 2、木枋：柱墻采用 501003000 或 4000 枋材，在 50 寬面用平刨機刨平；梁板、 樓梯采用 501002000 普通枋材。 3、鋼管、扣件：鋼管采用 483.5mm 鋼管、扣件采用一字扣、十字扣及旋轉(zhuǎn)扣。 4、高強對拉螺桿：其余柱、墻、梁對拉螺桿采用 m12 高強對拉螺桿，其最大拉力達 到 57kn（如下圖）： 5、pvc 塑料管件：在所有非防水對拉螺桿的兩側(cè)模板穿孔的塑料套管

8、上加設 pvc 塑料 膠杯以避免砼漏漿，對所有 12 高強對拉螺桿均加設 14 pvc 塑料套管以利取 出高強對拉螺桿進行周轉(zhuǎn)使用（如下圖）： 二、二、模板技術(shù)要求模板技術(shù)要求 1、模板應選擇平整度好、表面光滑、自身強度較高，能周轉(zhuǎn)多次而不影響模板表面 形狀的模板材料。 2、模板的配設應有設計計算說明書。復雜、特殊部位應有模板翻樣大樣圖。模板的 配設應構(gòu)造簡單、裝拆方便，便于鋼筋的綁扎與安裝，符合混凝土的澆筑與養(yǎng)護 等工藝要求。 3、模板的接縫應嚴密，不得漏漿。做好梁、板的標高控制工作，確保工程結(jié)構(gòu)和構(gòu) 件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。 4、在模板支設時，應做好模板的放線定位工作，并應有專人

9、進行技術(shù)復核，無誤后 方能開始支模。 第五章第五章 施工工藝施工工藝 一、一、模板施工工藝流程模板施工工藝流程 1、各施工段模板施工順序為： 2、柱模施工工藝流程：放線封模板背枋條對拉螺栓背鋼管調(diào)垂直及加固； 3、梁、板模施工工藝流程：放線搭設支架支梁底模支梁側(cè)模支頂板模。 二、二、模板施工模板施工 滿堂架的搭設 1、采用鋼管滿堂腳手架，板底立桿間距控制在 1000900mm，負二層 1 軸7 軸交 ej 軸梁板底立桿間距按 1000900 mm。 2、設在支架立桿頂部的可調(diào)支撐，其外伸長度不得超過 200mm，當不滿足要時應采取 加水平鋼管等可靠措施固定。 3、設置縱橫向水平桿，其步距為 1

10、.5m。 4、須設置掃地鋼管，其離地距離200 mm。 5、負二層滿堂架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連 續(xù)設置。 支撐架搭設 放線及軸線復核 梁板模板 梁板鋼筋 柱、墻鋼筋連接、綁扎 柱、墻鋼筋隱蔽 梁板模板加固 柱、墻模板加固 驗收 6、高于 4m 的模板支架，其兩端與中間每隔 4 排立桿從頂層開始向下每隔 2 步設置一 道水平剪刀撐。 柱模支設 1、采用 501004000mm(長)木方、雙排 483.5mm 鋼管、12 高強對拉螺栓以 及蝴蝶卡等組成。 2、加固參數(shù)：木枋間距小于 200，雙排 483.5mm 鋼管間距小于 500mm、12 高 強對拉螺栓，豎

11、向及水平向間距小于 500mm。 3、相連兩板的接縫高低差控制在 2mm 內(nèi)，若因模板厚薄不一致，則應統(tǒng)一選材，將 少量不規(guī)則模板刨平直使用。 4、柱底外圍均用木板釘在樓板上，防止柱底模板移位，上部柱模板用水平鋼管箍緊， 柱箍間距為 50cm 一道，且要求柱箍與滿堂架連接不少于三道，保證其模板不發(fā)生 移位或傾斜。 梁板模板： 1、梁模板底模采用九夾板，小楞采用 50100mm 木方，支柱采用可調(diào)節(jié)頂托和 483.5 鋼管配合。 2、負二層 1400、1200、1000mm 高的梁板底立桿間距按 1000900 mm，梁跨度方向 1000mm，梁側(cè)立桿間距 900mm；梁底立桿間距 1000mm

12、，用梁頂托回頂；梁高800 時，梁板底立桿間距按 1000900 mm，梁跨度方向 1000mm，梁側(cè)立桿間距 600mm；水平桿間距不超過 1.5 米，梁底木枋間距 150mm，豎向鋼管之間采用對接 扣件進行連接，上面采用頂托找平。板底立桿間距控制在 1000900mm，水平桿間 距不超過 1.5 米，木枋間距 300mm，豎向鋼管之間采用對接扣件進行連接。 3、當梁高為 1400、1200mm 時，加三道對拉穿梁螺栓(12 高強螺栓,其最大抗拉力為 57kn)；當梁高為 1000mm、800mm 時，加兩道對拉穿梁螺栓；當量高2,875 板 8100 875 梁、拱、殼 8100 懸臂構(gòu)件

13、 100 第七章第七章 模板技術(shù)措施模板技術(shù)措施 一、一、驗收標準驗收標準 模板質(zhì)量必須符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范（gb 50204-2002）及相關(guān)規(guī) 范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混 凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載。 主控項目 1、安裝現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力， 或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 2、在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 一般項目 1、 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應有 積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；

14、澆筑混凝土前，模板內(nèi) 的雜物應清理干凈； 2、對跨度不小于4m 的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 3、固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合下表 的規(guī)定。 模板垂直度控制 1、對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無 誤后，方可模板安裝。 2、模板拼裝配合，工長及質(zhì)檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平 整度不超過2mm； 3、模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據(jù)層高2800mm及板厚， 沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 模板

15、的變形控制 4、墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 5、澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內(nèi)，嚴 防振搗不實或過振，使模板變形。 6、門窗洞口處對稱下混凝土； 7、模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 8、澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 9、模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結(jié)。 二、二、模板安裝注意事項模板安裝注意事項 1、模板的拼縫、接頭： 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞。 2、清掃口的留置： 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便 用空壓機清掃模內(nèi)的雜物，清理干

16、凈后，用木膠合板背訂木方固定。 3、跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 4、與安裝配合：合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調(diào)配合，合模通知書發(fā)放后 方可合模。 5、混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次 澆筑時，均派專人專職檢查模板，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。 6、為提高模板周轉(zhuǎn)、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定 位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號 負責制。 三、三、其他注意事項其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質(zhì)量控制程序施工，另外對于一些質(zhì)量 通病制定

17、預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質(zhì)量。嚴格執(zhí)行交底制度，操作 前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術(shù)交底。 1、膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。 2、進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 3、模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 4、墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊， 以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續(xù)安裝模板前，要設置模 板支撐墊帶，并校正其平直。 5、墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內(nèi)墻穿墻螺栓套硬塑 料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 6、門窗洞口

18、模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉 上以防止變形。 7、沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐，板下按照1015米設置剪刀撐，有 梁板下還應在梁下增設一道剪刀撐，剪刀撐的傾角應在4560之間。 四、四、技術(shù)質(zhì)量措施技術(shù)質(zhì)量措施 1、支頂板前放線工應提供模板標高控制線，支頂板后質(zhì)檢員應檢查標高，確保準 確無誤。 2、確保墻體平整度，一定按模板設計進行模板加工并驗收，施工中正常拆模、吊 運，保證模板不變形。 3、杜絕模板接縫漏漿，模板與模板間拼縫、模板與陰角拼縫均采用企口拼縫?？?架柱陽角、墻體陽角多層板硬拼處及梁的陰、陽角的模板拼縫處貼 1cm1cm 海綿條。在門窗洞口模

19、板兩側(cè)貼 3cm 寬 1cm 厚海綿條。 4、杜絕層間交接處錯臺，要求墻體模板垂直控制在 2mm 以內(nèi)。為防止混凝土接 槎處漏漿，在墻模根部、頂模側(cè)面、框架柱上口貼 1cm1cm 海棉條，海綿條 貼在模板上，不能貼在混凝土表面上。 5、解決門窗口砼掉角問題，拆模時注意保護，拆模后在陽角處加設塑料扣角。 6、加強模板清理，杜絕粘模現(xiàn)象，用扁鏟清理模板板面，鏟掉砼殘渣，用滾刷涂 刷油質(zhì)脫膜劑，用抹布將板面的附油擦凈。 7、針對模板工程出現(xiàn)的問題及時分析原因，采取改進措施。 8、所有預留洞、預埋件均需按要求留設，并在合模前與水電隊配合核對。 9、模板支搭完畢后，要進行預檢，經(jīng)監(jiān)理簽認合格后方可進行下

20、道工序。澆筑混 凝土時，需有木工專門負責看管模板。 五、五、材料節(jié)約措施：材料節(jié)約措施： 1、施工中嚴格按照方案制定的流水段施工，加快模板周轉(zhuǎn)、節(jié)約模板。 2、施工前根據(jù)配料單集中配料，長料長配，短料短配，避免長料短用，優(yōu)材劣用， 合理地利用木材、多層板、鋼管支撐。 3、控制拆模時間，以提高支撐及模板的周轉(zhuǎn)次數(shù)。 4、材料、架木具進場后嚴格按照平面布置圖中規(guī)定的位置存放，不得隨意亂堆亂 放，并掛牌指定專人負責管理。 5、材料、架木具分品種、規(guī)格和按不同要求碼放整齊，不得超高，不得混串，應 下墊的料具，下墊高度不得低于 10cm。 6、現(xiàn)場材料按其不同要求采取防雨、防潮、防曬、防火、防爆、防凍、

21、防損壞措 施，不得無防護或降低防護標準。 7、現(xiàn)場廢料應及時歸堆、分揀、回收；不得與施工垃圾和廢棄物混放；報廢材料 要掛報廢牌標識。 8、施工現(xiàn)場各項管理、嚴格依照 iso9002 的管理程序進行，加強材料內(nèi)業(yè)臺帳 管理，提高文明施工管理水平。 第八章第八章 安全技術(shù)措施安全技術(shù)措施 1、所有施工人員必須戴好安全帽并系好帽帶。 2、在基坑周邊坡面上下時應走上人跑梯，不得沿坡面上下，并不得在上人爬梯上 嘻笑打鬧。 3、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模 板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經(jīng) 常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺

22、栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織 處理。 4、木工機械必須嚴格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超過 3m，外殼接 保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋 （使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、 分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工 機械嚴禁戴手套；長度小于 50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸； 兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 5、在電梯間進行模板施工作業(yè)時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側(cè)壓力 既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大

23、混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。 6、施工中不得亂扔垃圾、雜物。 7、操作工人連續(xù)工作時間不得超過 12 個小時，即禁止操作工人疲勞作業(yè)。 8、臨邊洞口注意防護，禁止嘻笑打鬧！ 9、 不得破壞施工現(xiàn)場及辦公區(qū)域的設備、設施、電纜電線及安全施工設施。 10、模板拆除時應拆下的模板釘尖朝下，避免釘尖扎腳傷人 11、施工中做到三不傷害，即不傷害自己、不傷害他人、不被他人傷害。 12、其它未涉及的安全事宜嚴格按照建筑施工安全操作規(guī)程有關(guān)條款執(zhí)行。 第九章第九章 梁模板梁模板( (扣件鋼管架扣件鋼管架) )計算書計算書 一、一、梁梁400*1400400*1400模板計算書

24、模板計算書 （一）、參數(shù)信息（一）、參數(shù)信息 1.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)模板支撐及構(gòu)造參數(shù) 梁截面寬度 b(m):0.40； 梁截面高度 d(m):1.40 混凝土板厚度(mm):100.00； 立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):1.00； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10； 立桿步距h(m):1.50； 梁支撐架搭設高度h(m)：5.10； 梁兩側(cè)立柱間距(m):0.90； 承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面； 板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):0.90； 采用的鋼管類型為483.5； 扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù): 0.80

25、； 2.2.荷載參數(shù)荷載參數(shù) 模板自重(kn/m2):0.35； 鋼筋自重(kn/m3):1.00； 施工均布荷載標準值(kn/m2):2.0； 新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kn/m2):18.0； 傾倒混凝土側(cè)壓力(kn/m2):1.0； 振搗混凝土荷載標準值(kn/m2):1.0 3.3.材料參數(shù)材料參數(shù) 木材品種：柏木； 木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0； 木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：17.0； 木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7； 面板類型：膠合面板； 面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0； 面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.0； 4.4.梁

26、底模板參數(shù)梁底模板參數(shù) 梁底縱向支撐根數(shù)：6； 面板厚度(mm)：18.0； 5.5.梁側(cè)模板參數(shù)梁側(cè)模板參數(shù) 主楞間距(mm)：500； 次楞根數(shù)：6； 穿梁螺栓水平間距(mm)：500； 穿梁螺栓豎向根數(shù)：3； 穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，400mm，400mm； 穿梁螺栓直徑(mm)：m12； 主楞龍骨材料：鋼楞； 截面類型為圓鋼管483.5； 主楞合并根數(shù)：2； 次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm； （二）、梁模板荷載標準值計算（二）、梁模板荷載標準值計算 1.1.梁側(cè)模板荷載梁側(cè)模板荷載 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考

27、慮新 澆混凝土側(cè)壓力。 按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其 中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15) 計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f； 分別為 50.9

28、94 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值18.000 kn/m2作為本工程計算荷載。 （三）、梁側(cè)模板面板的計算（三）、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力 和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm) 1.1.強度計算強度計算 跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 面板的最大彎距(n.mm)； w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 501.81.8/6=27cm3； f -

29、 面板的抗彎強度設計值(n/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.20.5180.9=9.72kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值: q2= 1.40.510.9=0.63kn/m； q = q1+q2 = 9.720+0.630 = 10.350 kn/m； 計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 260mm； 面板的最大彎距 m= 0.110.352602 = 7.00104n.mm； 經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 7.00104 / 2.70104=2.591n/mm2； 面板的抗彎強度設計值: f

30、= 13n/mm2； 面板的受彎應力計算值 =2.591n/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f =13n/mm2，滿足要求！ 2.2.撓度驗算撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9n/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 260mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 501.81.81.8/12=24.3cm4； 面板的最大撓度計算值: = 0.67792604/(10095002.43105) = 0.121 mm； 面板的最大容許撓度值: = l/250 =260/250 = 1.04m

31、m； 面板的最大撓度計算值 =0.121mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.04mm， 滿足要求！ （四）、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算（四）、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算 1.1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞計算 內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩i和截面 抵抗矩w分別為: w = 5010021/6 = 83.33cm3； i = 5010031/12 = 416.67cm4； 內(nèi)楞計算簡圖 （1 1）. .內(nèi)楞強度驗算內(nèi)楞強度驗算 強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應力計算值(n/mm2)

32、； m - 內(nèi)楞的最大彎距(n.mm)； w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設計值(n/mm2)。 按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.410.9)0.26=5.38kn/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: m=0.15.38500.002= 1.35105n.mm； 最大支座力:r=1.15.3820.5=2.96 kn； 經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值 = 1.35105/8.33104 = 1.615 n/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設計值: f = 17n/mm2； 內(nèi)楞最大受彎應力

33、計算值 = 1.615 n/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設計值 f =17n/mm2，滿足要求！ （2 2）. .內(nèi)楞的撓度驗算內(nèi)楞的撓度驗算 其中 e - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000n/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =18.000.26= 4.68 n/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； i-面板的截面慣性矩：i = 8.33106mm4； 內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.6774.685004/(100100008.33106) = 0.024 mm； 內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm； 內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.024

34、mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足 要求！ 2.2.外楞計算外楞計算 外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.96kn,按照集中荷載作 用下的連續(xù)梁計算。 本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 截面類型為圓鋼管483.5； 外鋼楞截面抵抗矩 w = 20.4cm3； 外鋼楞截面慣性矩 i = 48.8cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kn.m) 外楞變形圖(mm) （1 1）. .外楞抗彎強度驗算外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的

35、強度設計值(n/mm2)。 根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為m= 1.006 kn.m 外楞最大計算跨度: l = 400mm； 經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.01106/2.04104 = 49.335 n/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205n/mm2； 外楞的受彎應力計算值 =49.335n/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f =205n/mm2，滿足要求！ （2 2）. .外楞的撓度驗算外楞的撓度驗算 根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.556 mm 外楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm； 外楞的最大撓度計算值 =0.556mm 小于 外楞的

36、最大容許撓度值 =1mm，滿足 要求！ （五）、穿梁螺栓的計算（五）、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 n/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: n =180.50.5 =4.5 kn。 穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn； 穿梁螺栓所受的最大拉力 n=4.5kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=12.92kn， 滿

37、足要求！ （六）、梁底模板計算（六）、梁底模板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距 和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。 強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混 凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 10001818/6 = 5.40104mm3； i = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.1.抗彎強度驗算抗彎強度驗算 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應

38、力計算值(n/mm2)； m - 計算的最大彎矩 (kn.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =80.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kn/m)； 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值： q1: 1.2（24.00+1.00）1.001.400.90=37.80kn/m； 模板結(jié)構(gòu)自重荷載： q2:1.20.351.000.90=0.38kn/m； 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值： q3: 1.41.001.000.90=1.26kn/m； q = q1 + q2 + q3=37.80+0.38+1.26=39.44kn/m； 跨中彎矩計算公式如下: mmax = 0.1039

39、.4380.082=0.025kn.m； =0.025106/5.40104=0.467n/mm2； 梁底模面板計算應力 =0.467 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f =13n/mm2，滿足要求！ 2.2.撓度驗算撓度驗算 根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.00)1.400+0.35）1.00= 35.35kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =80.00mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2； 面板的最大允許撓度值: =80

40、.00/250 = 0.320mm； 面板的最大撓度計算值: = 0.67735.35804/(10095004.86105) =0.002mm； 面板的最大撓度計算值: =0.002mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 80 / 250 = 0.32mm，滿足要求！ （七）、梁底支撐的計算（七）、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用鋼管。 強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷 載。 1.1.荷載的計算：荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = (24+1)1

41、.40.08=2.8 kn/m； (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.350.08(21.4+0.4)/ 0.4=0.224 kn/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kn/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 p1= (2+1)0.08=0.24 kn/m； 2.2.鋼管的支撐力驗算鋼管的支撐力驗算 靜荷載設計值 q = 1.22.8+1.20.224=3.629 kn/m； 活荷載設計值 p = 1.40.24=0.336 kn/m； 鋼管計算簡圖 鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=5.08cm3 i=12

42、.19cm4 鋼管強度驗算鋼管強度驗算: : 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 線荷載設計值 q = 3.629+0.336=3.965 kn/m； 最大彎距 m =0.1ql2= 0.13.96511= 0.396 kn.m； 最大應力 = m / w = 0.396106/5080 = 78.047 n/mm2； 抗彎強度設計值 f=205 n/mm2； 鋼管的最大應力計算值 78.047 n/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 n/mm2,滿足 要求! 鋼管抗剪驗算：鋼管抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力

43、: v = 0.63.6291 = 2.177 kn； 鋼管的截面面積矩查表得 a = 489.000 mm2； 鋼管受剪應力計算值 =22177.280/489.000 = 8.905 n/mm2； 鋼管抗剪強度設計值 = 120 n/mm2； 鋼管的受剪應力計算值 8.905 n/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 n/mm2,滿足要 求! 鋼管撓度驗算鋼管撓度驗算: : 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 2.800 + 0.224 = 3.024 kn/m； 鋼管最大撓度計算值 = 0.6773.02410004 /(100206000

44、12.19104) =0.815mm； 鋼管的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm； 鋼管的最大撓度計算值 = 0.815 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =4 mm，滿足 要求！ 3.3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管的強度驗算 支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 荷載計算公式如下： (1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)： q1 = (24.000+1.000)1.400= 35.000 kn/m2； (2)模板的自重(kn/m2)： q2 = 0.350 kn/m2； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kn/m2)： q3= (2.000+1.000)=3

45、.000 kn/m2； q = 1.2(35.000 + 0.350 )+ 1.43.000 = 46.620 kn/m2； 梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給 鋼管的集中力為p，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為n 。 當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kn) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kn.m) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到： 支座反力 ra = rb=1.024 kn，中間支座最大反力rmax=12.775； 最大彎矩 mmax=0.626 kn.m； 最大撓度計算值 vmax=0.143 mm； 支撐鋼管的最大應力 =0.626106/50

46、80=123.287 n/mm2； 支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 n/mm2； 支撐鋼管的最大應力計算值 123.287 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 n/mm2,滿足要求! （八）、梁底縱向鋼管計算（八）、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。 （九）、扣件抗滑移的計算（九）、扣件抗滑移的計算: : 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉群主編，p96頁，雙扣 件承載力設計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承 載力取值為12.80kn 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力

47、按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 r=12.775 kn； （十）、立桿的穩(wěn)定性計算（十）、立桿的穩(wěn)定性計算: : 立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算: 其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =1.024 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1295.1=0.79 kn； 樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(0.90/2+(0.90-0.40)/2) 1.000

48、.35=0.294 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2(0.90/2+(0.90- 0.40)/2)1.000.100(1.00+24.00)=2.100 kn； n =1.024+0.79+0.294+2.1=4.209 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 n/mm2； lo -

49、 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m； lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4208.535/(0.207489) = 41.577 n/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 41.577 n/m

50、m2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167； k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.5+0.12) = 1.992 m； lo/i = 1991.836 / 15.8 = 126 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4208

51、.535/(0.417489) = 20.639 n/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 20.639 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！ 2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算: 其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： n1 =12.775 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.129(5.1-1.4)=0.79 kn； n =12.775+0.79=18.348 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈

52、截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m； lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；

53、由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.203 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；=18348.318/(0.203489) = 184.838 n/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 184.838 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167； k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ； 上式的計算結(jié)果： 立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671

54、.004(1.5+0.12) = 1.992 m； lo/i = 1991.836 / 15.8 = 126 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ；=18348.318/(0.417489) = 89.981 n/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 89.981 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 （十一）、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求（十一）、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求 工程經(jīng)驗工程經(jīng)驗: 除了要遵守扣件架規(guī)

55、范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容 1.1.模板支架的構(gòu)造要求：模板支架的構(gòu)造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、 而另一個方向不變。 2.2.立桿步距的設計：立桿步距的設計： a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步 距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。 3.3.整體性構(gòu)造層的

56、設計：整體性構(gòu)造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連 接，設置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設 豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.4.剪刀撐的設計：剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.5.頂部支

57、撐點的設計：頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載n12kn時，可用雙扣件； 大于12kn時應用頂托方式。 6.6.支撐架搭設的要求：支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45- 60n.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； d

58、.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.7.施工使用的要求：施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部 向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制 措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。 二、梁二、梁1200*4001200*400模板模板( (扣件鋼管架扣件鋼管架) )計算書計算書 （一）、參數(shù)信息（一）、參數(shù)信息 1.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)模板支撐及構(gòu)造參數(shù) 梁截面寬度 b(m):0.40； 梁截面高度 d(m

59、):1.20 混凝土板厚度(mm):100.00； 立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):1.00； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10； 立桿步距h(m):1.50； 梁支撐架搭設高度h(m)：7.30； 梁兩側(cè)立柱間距(m):0.90； 承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面； 板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):0.90； 采用的鋼管類型為483.5； 扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù): 0.80； 2.2.荷載參數(shù)荷載參數(shù) 模板自重(kn/m2):0.35； 鋼筋自重(kn/m3):1.00； 施工均布荷載標準值(kn/m2):2.0；

60、 新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kn/m2):18.0； 傾倒混凝土側(cè)壓力(kn/m2):1.0； 振搗混凝土荷載標準值(kn/m2):1.0 3.3.材料參數(shù)材料參數(shù) 木材品種：柏木； 木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0； 木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：17.0； 木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7； 面板類型：膠合面板； 面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0； 面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.0； 4.4.梁底模板參數(shù)梁底模板參數(shù) 梁底縱向支撐根數(shù)：6； 面板厚度(mm)：18.0； 5.5.梁側(cè)模板參數(shù)梁側(cè)模板參數(shù) 主楞間距(mm)：500； 次楞