垃圾運(yùn)輸車?yán)懦鰴C(jī)構(gòu)及箱體設(shè)計(jì) 畢設(shè)

1、哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文垃圾運(yùn)輸車?yán)懦鰴C(jī)構(gòu)及箱體設(shè)計(jì)摘要隨著中國的城市化步伐越邁越大以及城鎮(zhèn)居民，普通老百姓的生活水平不斷的提高，每天有不計(jì)其數(shù)垃圾被排放。高效的垃圾壓縮運(yùn)輸是一種很好的解決方式，通過對國內(nèi)外垃圾處理方式的分析以及垃圾車未來發(fā)展的預(yù)測，傳統(tǒng)的敞篷式、傾斜式等垃圾運(yùn)輸車存在許多缺點(diǎn)，很明顯跟不上城市化發(fā)展的步伐，而后裝式垃圾壓縮可以解決垃圾運(yùn)輸中的虧載問題，降低垃圾的運(yùn)輸費(fèi)用，是城市生活垃圾集運(yùn)的發(fā)展方向。本次課題研究的是垃圾車箱體及垃圾排出機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)，其內(nèi)容主要是針對垃圾車車廂上裝箱的設(shè)計(jì)和排出機(jī)構(gòu)和液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。首先根據(jù)總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的要求對垃圾車車廂和排出機(jī)構(gòu)液壓系統(tǒng)進(jìn)

2、行了設(shè)計(jì)。車廂是垃圾車的重要部件之一，主要起裝載、運(yùn)輸垃圾之用。運(yùn)輸過程中，不良機(jī)構(gòu)容易造成二次污染。根據(jù)設(shè)計(jì)要求，確定了廂體形狀和主要尺寸參數(shù)，重點(diǎn)考慮它的密封性；排出機(jī)構(gòu)主要是用來排卸垃圾以及在垃圾裝載時(shí)提供一定的背壓力，使壓縮后的垃圾密度均勻；最后是進(jìn)行液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)過程中，首先計(jì)算液壓缸的外部載荷，然后根據(jù)結(jié)果計(jì)算出液壓缸的主要參數(shù)，進(jìn)而一步步確定液壓系統(tǒng)中其他元件的參數(shù)。通過分析垃圾收縮時(shí)的收集原理，確定基本的液壓傳動(dòng)方案，通過對排出機(jī)構(gòu)的分析進(jìn)行液壓系統(tǒng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞：垃圾車；后裝式；壓縮式the design of discharging institutions of

3、 garbage truck and cabinetabstractwith the urbanization of china and vietnam as well as the step the greater the standard of living of the people by increasing daily waste countless emissions. efficient transport of compressed garbage is a good solution, by way of an analysis of waste disposal at ho

4、me and abroad, as well as refuse collection vehicles forecast the future development of the traditional open-style, tilt-type vehicles such as refuse the existence of many shortcomings, it is clear that with non - on the pace of urbanization, and then compression-loading garbage garbage can solve th

5、e transport problem is contained in the deficit, reducing cost of transportation of garbage, municipal solid waste collection is the development direction of transport.the research is the refuse collection vehicles and refuse from institutions cabinet design, the contents of the main compartment ref

6、use collection vehicles for the design of the packing and from agencies and the design of the hydraulic system. first of all, the overall structure of the design in accordance with the requirements of the refuse truck body compartment and hydraulic system from the design. compartment refuse collecti

7、on vehicles is one of the important parts, mainly from loading, transport of refuse only. transport process, the adverse cause secondary pollution agencies. according to design requirements, identified the main cabinet shape and size parameters, focus on its seal; from the main body is used to sched

8、ule garbage and refuse disposal at the time of loading to provide a back pressure on the density of compressed garbage uniform; final is the hydraulic system design, during the design process, first of all, the calculation of the external load of hydraulic cylinder, and then calculated based on the

9、results of the main parameters of the hydraulic cylinder, and then step by step in the hydraulic system to determine the parameters of other components. through the design, the new compression type garbage truck after the workers to reduce labor intensity and effective solution to the transport proc

10、ess of floating junk, giving away, leakage and other issues, to improve transport efficiency and reduce the transportation costs to the environmental protection requirements, to meet the design requirements .keywords: garbage trucks；after loading；compression目錄摘要.iabstract.ii第1章 緒論11.1 課題背景11.2 方案指定1

11、第2章 總體方案論證22.1 本課題基本前提條件和技術(shù)要求22.2 結(jié)構(gòu)方案確定2第3章 垃圾運(yùn)輸車主廂體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)93.1確定主廂體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案93.2合理選擇卸料方式123.3推板滑動(dòng)導(dǎo)軌的布置143.4垃圾車廂體成型工藝方案16第4章 壓縮式垃圾車推卸油缸安裝角及推卸板斜度取值計(jì)算194.1推卸機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)和工作情況194.2推卸機(jī)構(gòu)的受力分析194.3取值范圍的探討21第5章 液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)225.1確定液壓系統(tǒng)方案225.2液壓缸設(shè)計(jì)計(jì)算265.3油箱設(shè)計(jì)385.4液壓泵裝置395.5輔助元件的選用40第6章 結(jié)論42參考文獻(xiàn)43致謝44附錄4542第1章 緒論1.1 課題背景和意義隨著

12、中國的城市化步伐越邁越大以及老百姓的生活水平不斷的提高，每天有不計(jì)其數(shù)垃圾被排放，垃圾的“集中化分散式”處理成了各地政府所面臨的一個(gè)重要問題。一方面垃圾的成份發(fā)生了很大變化，其特點(diǎn)為垃圾種類繁多，密度不斷的降低但是可壓縮性卻在增強(qiáng)。如果仍然按照前幾年的垃圾運(yùn)輸方式，勢必將更加容易形成垃圾清運(yùn)中的虧載現(xiàn)象，使垃圾的運(yùn)輸成本增加，運(yùn)效率降低；另一方面由于城市人口的激增，城市圈不斷的擴(kuò)大，這種狀況導(dǎo)致了近郊已經(jīng)沒有足夠的空地來填埋垃圾，各地政府不得不考慮在遠(yuǎn)離市區(qū)的郊區(qū)建立新的垃圾處理場所，以此來暫時(shí)地解決源源不斷的城市垃圾處置問題。目前國內(nèi)外垃圾運(yùn)輸車主要是集中在傳統(tǒng)的敞篷式、傾斜式等方式，很顯然

13、這些類型的垃圾運(yùn)輸車存在許多缺點(diǎn)，明顯跟不上城市化發(fā)展的步伐，而后裝式垃圾壓縮可以解決垃圾運(yùn)輸中的虧載問題，降低垃圾的運(yùn)輸費(fèi)用，是城市生活垃圾集運(yùn)的發(fā)展方向。1.2 方案指定根據(jù)設(shè)計(jì)思想，該設(shè)計(jì)的內(nèi)容主要是針對垃圾車車廂上裝箱的設(shè)計(jì)和排出機(jī)構(gòu)及液壓驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。車廂是垃圾車的重要部件之一，主要起裝載、運(yùn)輸垃圾之用，重點(diǎn)考慮其密封性；其次是排出機(jī)構(gòu)，主要是用來排卸垃圾以及在垃圾裝載時(shí)提供一定的背壓力，通過其工作情況進(jìn)行受力分析，進(jìn)行取值范圍的討論和論證；最后是液壓驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，首先計(jì)算液壓缸的外部載荷，然后根據(jù)結(jié)果計(jì)算出液壓缸的主要參數(shù)，進(jìn)而一步步確定液壓系統(tǒng)中其他元件的參數(shù)。第2章 總體方

14、案論證2.1本課題基本前提條件和技術(shù)要求2.1.1 基本前提條件2.1.2 技術(shù)要求a. 滿足裝運(yùn)空間為13m3左右的垃圾運(yùn)輸車。b. 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)合理，填料器與箱體應(yīng)可能連接滿足強(qiáng)度要求，自動(dòng)鎖、安全棒等工作性能可靠。c. 排出機(jī)構(gòu)等運(yùn)動(dòng)件工作安全、可靠，且便于維修、調(diào)整。d. 盡量使用標(biāo)準(zhǔn)通用件，以便降低制造成本。2.2結(jié)構(gòu)方案確定2.2.1 傳統(tǒng)垃圾車的結(jié)構(gòu)分析傳統(tǒng)的垃圾車主要采用敞篷式、傾斜式等運(yùn)輸自卸方式，這種類型垃圾車污水，油漬等所引起的二次污染問題。圖2-1 傳統(tǒng)垃圾運(yùn)輸車自卸示意圖2.2.2 本垃圾車的基本結(jié)構(gòu)特點(diǎn)a. 車廂矩形截面的車廂型式。圖2-2 車廂縱截面b. 填料器的擺

15、放布置 后裝壓縮式垃圾車工作時(shí)，填料器有下放和上揚(yáng)兩種布置形式。下放布置如圖2-3所示，填料器與廂體相吻合，底部機(jī)構(gòu)聯(lián)接，以保證密封性能。這樣的布置充分考慮了行駛的平穩(wěn)性和駕駛的安全性能。圖2-3 垃圾車填料器下放布置填料器上揚(yáng)布置，整個(gè)填料器可以繞軸旋轉(zhuǎn)上揚(yáng)95，如圖2-4所示，這樣可以保證廂體內(nèi)的垃圾徹底排出。這種布置在填料器上揚(yáng)時(shí)，整車的重心后移，汽車的行駛性能和爬坡能力降低，在不影響裝載量的情況下回轉(zhuǎn)支承應(yīng)盡量向前布置，使重心前移。這種布置和傳統(tǒng)的卸料方式相比,雖然結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，但是垃圾的排出比較徹底，同時(shí)避免了整車的重心過分后移，而造成翻車事故。圖2-4 垃圾車填料器上揚(yáng)布置c. 垃圾

16、排卸方式采用推板推出的方式，和傳統(tǒng)車廂上舉，靠重力卸料的方式相比，可以避免由于過分壓縮的垃圾膨脹堵塞在車廂內(nèi)，同時(shí)還可以防止卸料時(shí)重心過于后移而翻車。其原理是:在車廂內(nèi)設(shè)置一塊面板呈鏟形并能沿預(yù)定軌道滑行的推板，推板在油缸的推動(dòng)下，向車廂尾部作水平推擠運(yùn)動(dòng)，將垃圾推出車廂,實(shí)現(xiàn)卸料作業(yè)。這種卸料方式雖結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜,但卸料不受垃圾壓縮比的限制,卸料干凈，對車架的載荷分布較為均勻,卸料過程平穩(wěn)、安全。同時(shí)，可利用推板的阻力實(shí)現(xiàn)壓縮車雙向壓縮。因此，推板卸料是后裝壓縮式垃圾車較為理想的卸料方式。、 圖2-5 折面型和去面型推鏟的結(jié)構(gòu)形式2.2.3垃圾車載質(zhì)量利用系數(shù)的提高形結(jié)構(gòu)。受力構(gòu)件采用局部加強(qiáng)

17、法等,從而降低專用裝置的重量。2.2.4 垃圾壓縮比的提高壓縮機(jī)構(gòu)中刮板對垃圾的壓強(qiáng)將直接影響垃圾的壓縮比。當(dāng)壓強(qiáng)增大時(shí)，垃圾的壓縮比將增大；反之則減小。因而在設(shè)計(jì)壓縮機(jī)構(gòu)時(shí)，應(yīng)努力提高刮板的壓強(qiáng)。影響刮板壓強(qiáng)的因素主要有四個(gè)方面:a.刮板的壓縮面積根據(jù)使用場合、投料方式、垃圾投入量來確定，如能滿足使用要求，刮板的面積應(yīng)盡量小。b.壓縮油缸的安裝形式應(yīng)能充分利用油缸的最大能力，即在壓縮垃圾過程中應(yīng)使油缸無桿腔作用。c.滑板與導(dǎo)軌的摩擦力將有助于提高垃圾壓縮力。因而，在選取滑板滑塊與導(dǎo)軌材料時(shí)應(yīng)配對選取相對摩擦系數(shù)較小的材料；減小壓縮油缸軸線與滑板導(dǎo)軌的夾角，以避免由于壓縮油缸安裝不當(dāng)產(chǎn)生的扭力

18、使n1 、n2增大；減小壓縮油缸軸線與滑塊中心線的平行偏移量，假如油缸軸線上偏于滑塊中心線，將增大n1 、n2的值，如軸線下偏于滑塊中心線，將減小n1 、n2的值，但結(jié)構(gòu)上很難布置，故通常將壓縮油缸置于滑塊中心線上。d.壓縮油缸與地面的水平夾角1越小,則壓縮油缸的推力沿車廂長度方向的分力將越大,有利于垃圾填滿整個(gè)車廂,提高垃圾壓縮比。圖2-6 壓縮機(jī)構(gòu)受力示意圖2.2.5 壓縮機(jī)構(gòu)垃圾壓縮機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)型式有多種,我們采用的是滑板刮板式壓縮機(jī)構(gòu)。如圖2-7所示,滑板刮板式壓縮機(jī)構(gòu)由滑板、刮板和油缸等組成。滑板可沿尾箱兩側(cè)壁上的導(dǎo)軌作斜向運(yùn)動(dòng),而刮板與滑板鉸接工作時(shí),刮板繞鉸接點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)?；宓囊苿?dòng)和刮

19、板的轉(zhuǎn)動(dòng)分別由兩組油缸來實(shí)現(xiàn)。在工作時(shí),已倒入尾箱的垃圾通過壓縮機(jī)構(gòu)的掃刮、壓實(shí)被壓入車廂,當(dāng)壓向卸料推板的垃圾負(fù)荷達(dá)到一定壓力時(shí),卸料推板自動(dòng)向車廂前部移動(dòng),達(dá)到將垃圾均勻壓縮的目的。1- 車廂2- 壓實(shí)油缸3- 滑板4- 掃刮油缸5- 掃刮板6- 尾箱圖2-7 滑板刮板式壓縮機(jī)構(gòu)滑板刮板式的工作原理是:垃圾倒入尾箱后,刮板首先反轉(zhuǎn),接著滑板下移,刮板初步壓碎、壓扁垃圾。刮板接著正轉(zhuǎn),掃刮垃圾,將垃圾掃入車廂口。滑板隨即上移,刮板將垃圾壓入車廂,完成垃圾壓縮過程。其工作示意圖如圖2-8所示圖2-8 滑板刮板式壓縮機(jī)構(gòu)工作示意圖壓縮機(jī)構(gòu)的工作原理圖和液壓系統(tǒng)圖將在以后的章節(jié)中詳細(xì)的敘述。2.2

20、.6 車輛密封第3章 垃圾運(yùn)輸車主廂體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1 確定主箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案目前國內(nèi)外最流行的垃圾車車廂是流線型（圖3-1），樣子比較美觀，頂蓋做成弧形結(jié)構(gòu)，可以承受垃圾對它向上的膨脹力。當(dāng)然也有方型的（圖3-2），此種結(jié)構(gòu)，造型比較笨重，質(zhì)量比較大，無形中增加了汽車發(fā)動(dòng)機(jī)的功率，造成浪費(fèi)，已逐漸淘汰，在此不作說明。所以我選用圖3-1這種廂體流線型設(shè)計(jì)方案。圖3-1 流線型廂體圖3-2 方型廂體3.1.1車廂容積確定在后裝壓縮式垃圾車的車廂設(shè)計(jì)中，最玉要的一個(gè)問題是確定它的容積。所謂容積是指推鏟完垃圾以后的車廂實(shí)際容積，它是垃圾車整車的主要參數(shù)。垃圾的組成成份非常復(fù)雜，而且因時(shí)、因地而異。它的

21、密度、摩擦系數(shù)、可壓縮性等物理性質(zhì)無法準(zhǔn)確地測定。即使測定出某一地區(qū)、某一時(shí)期的平均值，而在實(shí)際收集、裝載的特定條件下，也會(huì)相差很遠(yuǎn)。因此，在確定車廂容積前就必須假定一個(gè)垃圾的“計(jì)算密度”。=m/v/p當(dāng)載質(zhì)量m一定時(shí)，p值大，所設(shè)計(jì)的車廂的承載能力越小，但要求填裝壓縮機(jī)構(gòu)具有較大的擠壓力，因而對機(jī)構(gòu)和液壓系統(tǒng)的要求提高，設(shè)計(jì)和制造過程中的困難和費(fèi)用增加，甚至驅(qū)動(dòng)器的功率輸出也會(huì)難以匹配。此外，還要考慮到.所假定的p，對于該地區(qū)所有時(shí)期的垃圾測定比較、垃圾的組成成份是否合適。通過大量的測定或者計(jì)算來確定p值都是非常困難的，故希望能借鑒國外較成熟的經(jīng)驗(yàn)和在這些年內(nèi)的研制、試驗(yàn)和試用的新技術(shù)來探討

22、它，以求找出適合于我國國情的p值。3.1.2車廂截面形狀的確定車廂的縱截面一般為直角梯形，見圖3-3，其后端的斜角a有利于填裝器把垃圾以一定的角度送入車廂。暫時(shí)把a(bǔ)，角稱為安裝角，它的大小要與推鏟和填裝器的設(shè)計(jì)一起考慮。車廂安裝在車架上時(shí)，應(yīng)與車架上面成1 左右的傾角，以便壓出污水能從車后排出，由于這個(gè)角度值很小，故在后面的分析中將予忽略。圖3-3 主箱體示意圖車廂的橫截面有圖3-4所示矩形和鼓形兩種。圖3-4 主箱體截面示意圖從受力的角度看，鼓形截面不僅能承受較大的垃圾橫向膨脹力，而且因?yàn)樾纬闪隧斆?、左?cè)面和右側(cè)面三個(gè)縱向柱面，所以加強(qiáng)了車廂的縱向剛性和扭轉(zhuǎn)剛性。因而，在中小型垃圾車上設(shè)汁這

23、種截面時(shí)，除車廂兩端外，中圖3-5 主箱體尺寸圖3.2 合理選擇卸料方式3.2.1 車廂后傾式卸料方式其原理是:在傾卸油缸的作用下，車廂、壓縮機(jī)構(gòu)及車廂內(nèi)的垃圾繞車架尾部的回轉(zhuǎn)中心旋轉(zhuǎn)，旋轉(zhuǎn)至一定角度后車廂內(nèi)的垃圾靠自重下落實(shí)現(xiàn)卸料作業(yè)。這種卸料方式的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單，但在實(shí)際使用時(shí)存在許多弊端。3.2.2 推板卸料方式其原理是:在車廂內(nèi)設(shè)置一塊面板呈鏟形并能沿預(yù)定軌道滑行的推板，推板在油缸的推動(dòng)下，向車廂尾部作水平推擠運(yùn)動(dòng)，將垃圾推出車廂，實(shí)現(xiàn)卸料作業(yè)。這種卸料方式雖結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，但卸料不受垃圾壓縮比的限制，卸料干凈，對車架的載荷分布較為均勻，卸料過程平穩(wěn)、安全。同時(shí)，可利用推板的阻力實(shí)現(xiàn)壓縮

24、車雙向壓縮。因此，推板卸料是后裝壓縮式垃圾車較為理想的卸料方式。推板卸料的驅(qū)動(dòng)方式有兩種，第一種是多級(jí)油缸直接驅(qū)動(dòng)式。一般的設(shè)計(jì)可以把油缸水平布置，以獲得較高的驅(qū)動(dòng)效率并可簡化結(jié)構(gòu)，見圖3-6a。如果油缸水平布置受到長度尺寸的限制，則可斜向布置，見圖3-6b。但這樣的布置不僅增加了受力構(gòu)件，而且油缸驅(qū)動(dòng)力的垂直分力作用在導(dǎo)軌上，增大了摩擦力，降低了驅(qū)動(dòng)效率。圖3-7 放大驅(qū)動(dòng)行程驅(qū)動(dòng)式3.3 推板滑動(dòng)導(dǎo)軌的布置3.3.1 工字鋼中置式如圖3-8所示,在車廂底板縱向中心線裝一根工字鋼導(dǎo)軌,導(dǎo)軌可同時(shí)兼作車廂主縱梁。這種布置方式的缺點(diǎn)是導(dǎo)軌與滑塊的配合精度要求較高,推板的穩(wěn)定性差。1-滑板滑塊2-

25、工字鋼3-橫梁4-車架圖3-8 中置式導(dǎo)軌布置3.3.2 邊置式在車廂兩側(cè)焊接縱向槽鋼,如圖3-9所示,這種布置方式的推板橫向穩(wěn)定性好,但車廂兩側(cè)橫梁承受較大的彎曲應(yīng)力。1-滑塊2-車3-導(dǎo)軌圖3-9 邊置式導(dǎo)軌布置3.4 垃圾車箱體形成工藝方案3.4.1 概述垃圾車廂體是垃圾車的重要部件之一，主要起裝載、運(yùn)輸垃圾之用，它由前板、左右側(cè)板、頂板、底板等五項(xiàng)主要零件組成。這些零件由于所處位置不同，受力情況各異，因而結(jié)構(gòu)也不相同，選用的材質(zhì)雖一致（q235），但料厚有差異。對這幾項(xiàng)零件的工藝成形方法的選擇也完全不一樣。在此對廂體零件成形的工藝選擇作一分析。3.4.2 影響成形工藝選擇的因素下面分析

26、垃圾車車廂成形工藝選擇的主要因素：a. 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)是決定成形工藝的主要因素。任何一種成形工藝都以滿足設(shè)計(jì)要求為前提，由于該幾項(xiàng)零件結(jié)構(gòu)不同，因此它們的成形方法也不一樣，如前板為拉伸或壓縮成形，側(cè)板和頂板主要為彎曲成形等。b. 產(chǎn)量和成本產(chǎn)量和成本是互相聯(lián)系的，降低成本是工藝工作的核心。當(dāng)一個(gè)新產(chǎn)品投入生產(chǎn)前，應(yīng)根據(jù)該產(chǎn)品的試制總方案設(shè)定的批量或年產(chǎn)量，決定該零件的成形方法，工藝裝備的選擇不宜成本過高，否則將加重產(chǎn)品的附加成本，不利市場的銷售。c. 研制周期研制周期也是決定零件成形工藝的主要因素，為適應(yīng)市場經(jīng)濟(jì)，一般要求研制周期越短越好。這就給選擇成形工藝帶來諸如模具制造、展開件試制等困難

27、。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)所參照的湖北程力汽車有限公司的東風(fēng)多利卡后壓縮式垃圾車從方案論證到樣車鑒定，研制周期較短。選擇工藝成形方法時(shí)，就不能選用制造周期長的模具，而選擇那種既能保證零件成形質(zhì)量，制造周期又短的模具。d. 設(shè)備現(xiàn)有的工藝設(shè)備和工藝水平也是選擇成形工藝必須考慮的因素。e. 人員技術(shù)水平操作者的技術(shù)水平也是影響成形的因素之一，在考慮工藝方案時(shí)需結(jié)合操作人員的技術(shù)水平。f. 拼料狀態(tài)由于東風(fēng)多利卡后壓縮式垃圾車車廂尺寸為4360、2015、1645mm（長、寬、高），超過一般板料幅面，而大幅面板料的訂貨又因用量有限受到制約，因而需進(jìn)行拼焊，拼焊中因設(shè)備原因不能都采用對接鎢極自動(dòng)氬弧焊。有的采用墊

28、板接觸焊，由于各板焊接方法不同，因此在選擇零件成形工藝時(shí)還需考慮拼料狀態(tài)。3.4.3 成形工藝的選擇幾根據(jù)以上幾種工藝方法的比較，結(jié)合東風(fēng)多利卡后壓縮式垃圾車的中批量生產(chǎn)模式，決定選用最后一種方法作為前板零件的成形工藝方法，做出合格的開口展開件。這樣既有利于零件的成形，又避免成形后過多的人工打磨。左右側(cè)板也采用相同的成形工藝方法，頂板采用壓制槽形件，然后在平板上進(jìn)行焊接的方法成形。3.4.4 拼焊工藝本次畢業(yè)設(shè)計(jì)所設(shè)計(jì)的后壓縮式垃圾車車廂尺寸超過一般板料的幅面尺寸，大幅面板料的訂貨因受用量限制而制約，因此尋求一種適于不同加工成形的焊接方法是拼焊的關(guān)鍵。由于受成形方法和料厚的影響，拼焊工藝各異，

29、具體方法簡述如下：a. 前板的拼焊前板零件的成形是拉伸或壓縮成形，因此焊接滲透性要求較高，又考慮到在拉伸過程中焊縫對模具的影響，要求焊縫光順平滑無明顯的凸落，因此只能選擇成本相對高的鎢極自動(dòng)氬弧焊，從而滿足了該零件的拼焊需要。采用該工藝拼焊的板料，滿足了零件成形的需要。b. 側(cè)板、頂板、底板的拼焊 側(cè)板、頂板、底板的拼焊選用加墊塊的點(diǎn)焊、滾焊工藝。由于這幾塊板在零件的成形中主要有彎曲成形（側(cè)板）或不需成形（底板），材料的受力狀態(tài)較前板好，加之該幾項(xiàng)零件都超過了鎢極自動(dòng)氬弧焊的軌道，采用co2 焊因熱影響區(qū)較大，零件的變形也大，需大量手工較形，且不能滿足設(shè)計(jì)要求，因此選用影響區(qū)小的點(diǎn)焊、滾焊工藝

30、是較合適的，它既克服了大量的人工勞動(dòng)，又能滿足設(shè)計(jì)要求。具體拼接如圖3-8，選用同牌號(hào)同料厚并與焊縫等長的墊板，采用先點(diǎn)焊后滾焊接融焊工藝。后裝壓縮式垃圾車由于壓縮力大,經(jīng)壓縮后的垃圾產(chǎn)生大量的污水,如不加以控制,將嚴(yán)重影響環(huán)境，所以為了滿足設(shè)計(jì)要求，不產(chǎn)生飄、灑、漏等問題，焊前涂點(diǎn)焊密封膠劑，以提高其密封性。 圖3-8 拼焊圖3.4.5結(jié)果分析經(jīng)過法選擇中，由于本著從實(shí)際出發(fā)，結(jié)合現(xiàn)狀進(jìn)行了認(rèn)真選擇，因此所選工藝方法是成熟的，可行的，真正做到了投資少，見效快。 第4章 壓縮式垃圾車推卸油缸安裝角及推鏟斜度取值計(jì)算4.1 推卸機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)和工作情況目前，國內(nèi)生產(chǎn)的垃圾車主要是后壓縮式,垃圾裝滿后

31、,填料器舉升,排出機(jī)構(gòu)將垃圾推出車廂。后壓縮式垃圾車的排出機(jī)構(gòu)均采用直面折彎形狀結(jié)構(gòu),便于垃圾推卸干凈。排出機(jī)構(gòu)與排出油缸一端固定,排出機(jī)構(gòu)兩端各裝兩個(gè)滑塊。推卸垃圾時(shí),油缸推動(dòng)排出機(jī)構(gòu)前移,排出機(jī)構(gòu)滑塊沿導(dǎo)軌滑動(dòng)。排出油缸的安裝角度和排出機(jī)構(gòu)折彎斜度各廠取值不同,教科書中也未給出取值范圍, 取值大小有何利弊? 現(xiàn)對排出機(jī)構(gòu)進(jìn)行受力分析，確定其取值。4.2推卸機(jī)構(gòu)的受力分析圖4-1 受力分析示意圖推卸機(jī)構(gòu)在推卸垃圾過程中, 受到排出油缸的推力、壓縮的垃圾在車廂四壁產(chǎn)生的摩擦阻力、推卸板上方垃圾對排出板的作用力、推卸機(jī)構(gòu)的重力、垃圾重量和推卸機(jī)構(gòu)重量在底板上產(chǎn)生的摩擦力以及導(dǎo)軌對推卸板機(jī)構(gòu)的法向

32、作用力，的作用。排出油缸的布置和推卸板折彎由(4-2) 式可得:即 = （4-3）式中：滑動(dòng)摩擦系數(shù)。排出油缸所需的最小推力,由4-1式得: （4-4） 4.3取值范圍的討論由（4-3）（4-4）式知, 推卸油缸的推力主要用于克服推卸垃圾的摩擦阻力, 而摩擦阻力基本是水平力。推卸油缸的安裝角越大, 推力的水平分力越小, 垂直分力越大,即摩擦阻力越大, 滑塊的磨損越快, 排出機(jī)構(gòu)移動(dòng)所需的最小推力也越大, 油缸缸徑越大。排出板折彎斜度越大,垃圾對排出板的垂直分力越小,而排出板對垃圾反作用力的垂直分力(向上) 小, 頂蓋的受力情況改善;但垃圾對排出板的水平分力增加。此外,開始裝垃圾時(shí),當(dāng)滑板上移,

33、刮板反轉(zhuǎn),滑板下移,垃圾掉下來的多。但排出板折彎斜度也不要小于38,否則垃圾卸不干凈。為了整車?yán)鴫嚎s后密度均勻，延長油鋼的使用壽命，根據(jù)5.1節(jié)的分析，排出油缸的安裝角度應(yīng)近可能大一點(diǎn)。無論怎樣，推卸油缸的安裝角和排出板折彎斜度只要合理取值,垃圾均能全部卸干凈,不會(huì)增加成本和重量,還可延長滑塊的使用壽命。因此, 根據(jù)參考資料的說明和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，推卸油缸的安裝角度取62。排出板折彎斜度不要太大,否則開始填裝垃圾時(shí), 垃圾掉下的多，填裝效率不高，過小垃圾卸不干凈, 一般應(yīng)在3845之間，因此決定取45。此外,為使頂蓋能承受垃圾對它向上的膨脹力,頂蓋應(yīng)做成弧形結(jié)構(gòu)。國產(chǎn)后裝式壓縮式垃圾車推卸油缸采用

34、雙作用缸或單作用缸,推鏟能伸出車箱和實(shí)現(xiàn)自動(dòng)退回的不多,大部分是推鏟前移離車箱邊緣還有40 mm左右就必須停下,填裝器回位才不會(huì)與推鏟發(fā)生干涉。為使垃圾卸完,推鏟折彎斜度取得大,而推鏟長度尺寸較長,重量較重。此外,推卸油缸的布置傾角偏大,水平分力減小,使缸徑增大。無論推卸油缸采用單作用缸還是雙作用缸,推卸油缸的安裝角和推鏟折彎斜度只要合理取值, 垃圾均能全部卸干凈,不會(huì)增加成本和重量,還可延長滑塊的使用壽命。 第5章 液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)5.1 確定液壓系統(tǒng)法案圖5-1 推板油缸平置示意圖圖5-2 推板油缸斜置示意圖5.1.1垃圾收集時(shí)壓縮原理圖5-3 背壓油路原理圖5.1.2排出板油缸推力排出板油

35、缸是多級(jí)油缸,在收縮過程中,推力會(huì)因?yàn)榛钊孛娣e的不同發(fā)生階段性的變化。而且在實(shí)際工作中,在垃圾擠壓的情況下,油缸活塞桿由小到大順序收回,所以推力變化的趨勢是由小到大。以三級(jí)油缸為例, 推力變化趨勢與推板后退行程l 的關(guān)系見圖5-4 。圖5-4 f油箱與推板l的關(guān)系5.1.3背壓力圖5-5 平置油缸背壓力圖5-6 斜置油缸背壓力5.1.4 兩種方式的比較通過對比,我們可以發(fā)現(xiàn)排出板油缸斜置方式比較平置方式有以下優(yōu)5.1.5 填裝液壓系統(tǒng)工況分析根據(jù)設(shè)計(jì)要求，在排卸垃圾時(shí)，液壓系統(tǒng)能發(fā)出足夠的力使垃圾排出；在裝載垃圾時(shí)，為了使壓縮后的垃圾密度均勻，提高其裝載量，液壓系統(tǒng)要提供一定的背壓力，使其滿

36、足設(shè)計(jì)要求。所以，液壓原理圖如圖5-7圖5-7 液壓原理圖5.2 液壓缸的設(shè)計(jì)和計(jì)算5.2.1 基本計(jì)算a. 對排出機(jī)構(gòu)進(jìn)行受力分析,見圖4-1可得如下方程： （5-2） （5-3）式中：推卸油缸的推力 ，也就是液壓缸的最大載荷 推卸油缸的安裝角度 壓縮的垃圾在車廂四壁產(chǎn)生的摩擦阻力 排出板上方垃圾對排出板的作用力 為的傾斜角度 （5-4）b. 排出機(jī)構(gòu)的重量計(jì)算底部鋼管： 式中:方管邊長 ()方管壁厚 ()每米鋼管重量 () 方管長 ()頂部鋼管： 側(cè)部鋼管： 側(cè)部鋼管1： 側(cè)部鋼管2： 側(cè)部鋼管3： 此鋼板的理論重量為1，所以，此鋼板重量為： 排出板前板： 所以，排出機(jī)構(gòu)重量 因?yàn)?，一些?/p>

37、零件采取估算的方式以及計(jì)算誤差所以，最后取 c. 壓縮的垃圾在車廂四壁產(chǎn)生的摩擦阻力的計(jì)算 式中：廂體的有效長度 廂體的有效寬度 廂體的有效高度 垃圾壓縮后對廂體的壓力 ，垃圾的單位膨脹力為6235，那其對廂體的壓力 垃圾與車廂壁之間的動(dòng)摩擦系數(shù)，查表取d. 排出板上方垃圾對排出板的作用力的計(jì)算 式中：排出板機(jī)構(gòu)底部長度 重力加速度 垃圾壓縮后的密度 e. 垃圾重量和排出板機(jī)構(gòu)重量在底板上產(chǎn)生的摩擦力的計(jì)算 式中： 廂體的容積 排出板機(jī)構(gòu)與導(dǎo)軌之間的動(dòng)摩擦系數(shù)，查表取 f. 將上述數(shù)據(jù)代入式（5-4）中則， 5.2.2 確定液壓缸參數(shù)a. 此液壓缸為三級(jí)液壓缸，各級(jí)壓力和速度可按活塞式液壓缸有

38、關(guān)公式來計(jì)算。 式中：一級(jí)液壓缸內(nèi)徑，二級(jí)活塞桿尺寸，三級(jí)活塞桿尺寸 液壓缸工作壓力，初算時(shí)取系統(tǒng)工作壓力12.7mpa； 液壓缸回油腔背壓力；為 活塞桿與液壓缸內(nèi)徑之比，液壓缸采用差動(dòng)連接；比值取0.7 工作循環(huán)中最大的外負(fù)載；b. 計(jì)算液壓缸的流量 式中： 排出機(jī)構(gòu)的速度7.7c. 液壓泵流量,壓力的計(jì)算 液壓泵向液壓缸輸入的最大流量為：若取回路泄漏系數(shù)k=1.1，則泵的流量： q=1.1181.3=199.43l/min。液壓缸的最大工作壓力為=12.7mpa,在進(jìn)油路上的壓力損失一般為0.51.5mpa,現(xiàn)取0.8mpa。則液壓泵的最高工作壓力：d. 計(jì)算電動(dòng)機(jī)的驅(qū)動(dòng)功率 （5-5）式

39、中：p 液壓泵的出口壓力（pa），其值等于液壓缸的進(jìn)口壓力與泵到液壓缸這段管路壓力損失之和，壓力損失?。?q 液壓泵輸出流量()，q=199.43l/min=3.3210-3m3/s； 液壓泵的效率，取3所以：e. 液壓缸的設(shè)計(jì)計(jì)算 （5-6）+ = （5-7）式中： 液壓缸密封處摩擦力由式5-6和式5-7可求得為 （5-8）詳細(xì)計(jì)算見5.2.2節(jié)，5.2.3 確定管道直徑管道的材料一般推薦采用10號(hào)、20號(hào)的薄壁無縫鋼管、和拉制紫銅管。鋼管承受的工作壓力較高，價(jià)廉，所以本系統(tǒng)主要采用鋼管。油管直徑尺寸一般可參照選用的液壓元件接口尺寸而定，也可按管路允許流速進(jìn)行計(jì)算。 油管的內(nèi)徑d按下式進(jìn)行計(jì)

40、算： （5-9）式中： d 管道直徑（mm）；q 液體流量（l/min）； v 允許流速，按金屬管內(nèi)油液推薦流速值選用，吸油管路取v 0.52m/s,壓油管路取v2.56m/s。 管道的壁厚可根據(jù)工作壓力由下式計(jì)算得出： （5-10）式中：p 工作壓力，取工作壓力為12.7mpa；d 油管內(nèi)徑（mm）； 許用應(yīng)力（mpa），對于鋼管98.1mpa,對于銅管可得：壁厚：故可選用外徑d為65mm的10號(hào)冷拉無縫鋼管。鋼管彎曲半徑不能太小，其最小曲率半徑r3d，油管經(jīng)彎曲后，彎曲處側(cè)壁厚的減薄不應(yīng)超過油管壁厚的20%，彎曲處內(nèi)側(cè)不應(yīng)有明顯的鋸齒行波紋、扭傷或壓壞，彎曲處的橢圓度不應(yīng)超過15%。5.2

41、.4 液壓油的選擇該系統(tǒng)為一般液壓傳動(dòng),所以在環(huán)境溫度為-5c35c之間時(shí),一般選用20號(hào)或30號(hào)液壓油.冷天用20號(hào)機(jī)械油,熱天用30號(hào)機(jī)械油。由與本系統(tǒng)容量較大，故不必進(jìn)行系統(tǒng)溫升的驗(yàn)算。5.2.5 液壓缸壁厚、外徑及工作行程的計(jì)算 （5-12）式中： 液壓缸壁厚（mm）； 試驗(yàn)壓力，一般取最大工作壓力的（1.251.5）倍（mpa）； 缸筒材料的許用應(yīng)力，無縫鋼管=100110mpa。 =19.05mm20mm所以所選壁厚滿足要求。b. 液壓缸工作行程長度，可根據(jù)執(zhí)行機(jī)構(gòu)實(shí)際工作的最大行程來確定，所選的執(zhí)行機(jī)構(gòu)即液壓滑臺(tái)的工作行程為3410.5mm，結(jié)合液壓缸活塞行程參數(shù)系列確定液壓缸的

42、工作行程為3600mm。5.2.6 液壓缸缸底和缸蓋的計(jì)算在中低壓系統(tǒng)中，液壓缸的缸底和缸蓋一般是根據(jù)結(jié)構(gòu)需要進(jìn)行設(shè)計(jì)，不需進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算。5.2.7 液壓缸進(jìn)出油口尺寸的確定液壓缸的進(jìn)出油口尺寸，是根據(jù)油管內(nèi)的平均速度來確定的，要求壓力管路內(nèi)的最大平均流速控制在45m/s以內(nèi)，過大會(huì)造成壓力損失劇增，而使回路效率下降，并會(huì)引起氣蝕、噪音、振動(dòng)等，因此油口不宜過小，一般可按文獻(xiàn)2選用，本系統(tǒng)選用進(jìn)出油口m482的螺紋接頭。根據(jù)以上計(jì)算及選用的參數(shù)綜合為表5-1。5.2.8 液壓缸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) (1)缸體與缸蓋的連接形式 法蘭連接優(yōu)點(diǎn)：（1）結(jié)構(gòu)簡單，成本低 （2）強(qiáng)度較大，能承受高壓缺點(diǎn)：（1）徑向

43、尺寸較大 （2）用鋼管焊上法蘭，工藝過程復(fù)雜螺紋連接優(yōu)點(diǎn)：（1）外型尺寸小（2）重量較輕缺點(diǎn)：端部結(jié)構(gòu)復(fù)雜，工藝要求較高外半環(huán)連接優(yōu)點(diǎn)：（1）結(jié)構(gòu)較簡單（2）加工裝備方便缺點(diǎn)：（1）外型尺寸較大（2）缸筒開槽，削弱了強(qiáng)度，需增加缸筒壁厚內(nèi)半環(huán)連接優(yōu)點(diǎn)：（1）外型尺寸?。?）結(jié)構(gòu)緊湊，重量較輕缺點(diǎn)：（1）缸筒開槽，削弱了強(qiáng)度（2）端部進(jìn)入缸體內(nèi)較長，安裝時(shí)密封圈易被槽口檫傷綜合以上，確定液壓缸體與缸蓋的連接結(jié)構(gòu)選用外螺紋連接4。(2)活塞和活塞桿的連接結(jié)構(gòu)焊接結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡單，比較牢固 螺紋連接結(jié)構(gòu)簡單，在振動(dòng)的工作條件下容易松動(dòng)，必須用鎖緊裝置半環(huán)連接結(jié)構(gòu)簡單，拆裝方便，不易松動(dòng)，但會(huì)出現(xiàn)軸向間隙

44、錐銷連接結(jié)構(gòu)可靠，用錐銷連接，銷孔必須配鉸活塞與活塞桿的接結(jié)構(gòu)采用螺紋紋接，這種結(jié)構(gòu)連接穩(wěn)固，活塞與活塞桿之間無公差要求。（3）活塞杠導(dǎo)向部分的結(jié)構(gòu)活塞杠導(dǎo)向部分的結(jié)構(gòu)，包括活塞桿與端蓋導(dǎo)向套的結(jié)構(gòu)，以及密封防塵和鎖緊裝置等。導(dǎo)向套的結(jié)構(gòu)可以做成端蓋整體式直接導(dǎo)向，也可以做成與端蓋分開的導(dǎo)向套結(jié)構(gòu)。后者導(dǎo)向套磨損后便于更換，所以應(yīng)用較普遍。導(dǎo)向套的位置可安裝在密封圈的內(nèi)側(cè)，也可以裝在外側(cè)。結(jié)構(gòu)形式特點(diǎn)端蓋直接導(dǎo)向（1）端蓋與活塞桿直接接觸導(dǎo)向，結(jié)構(gòu)簡單，但磨損后只能更換整個(gè)端蓋。（2）蓋與桿的密封常用o型和y型密封圈。導(dǎo)向套導(dǎo)向（1）導(dǎo)向套與活塞桿接觸支承導(dǎo)向，磨損后便于更換，導(dǎo)向套也可用耐磨

45、材料。（2）蓋與桿的密封常用y型和v型。密封可適用于中高壓液壓缸。綜合以上各種結(jié)構(gòu)形式，確定采用導(dǎo)向套導(dǎo)向。根據(jù)密封的部位、溫度、運(yùn)動(dòng)速度的范圍，活塞與缸體的密封形式選用高低唇y(tǒng)形圈，這種密封圈的內(nèi)外兩唇邊長不同，直接密封用較短唇邊，這樣就不易翻轉(zhuǎn)，一般不要支承。表5-1 液壓缸基本參數(shù)缸筒內(nèi)徑（mm）缸筒外徑(mm)二級(jí)活塞桿直徑(mm)三級(jí)活塞桿直徑(mm)進(jìn)出油口連接公稱直徑螺紋連接20024014010040m482活塞桿導(dǎo)向部分的結(jié)構(gòu)，包括活塞桿與端蓋、導(dǎo)向套的結(jié)構(gòu)，以及密封、防塵和鎖緊裝置等。活塞桿處的密封形式用yx形密封圈。為了清除活塞桿處外露部分沾附的灰塵，保證油液清潔及減少磨

46、損，在端蓋外側(cè)增加防塵圈，本系統(tǒng)選用無骨架防塵圈。液壓缸帶動(dòng)工作部件運(yùn)動(dòng)時(shí)，因?yàn)檫\(yùn)動(dòng)部件的質(zhì)量較大，運(yùn)動(dòng)速度較高，則在行程終點(diǎn)時(shí)，會(huì)產(chǎn)生液壓沖擊甚至使活塞與缸筒端蓋之間產(chǎn)生機(jī)械碰撞，為防止這種現(xiàn)象的發(fā)生，在行程末端設(shè)置緩沖裝置。 常用的緩沖結(jié)構(gòu)有：a. 環(huán)狀間隙式節(jié)流緩沖裝置 適用于運(yùn)動(dòng)慣性不大、運(yùn)動(dòng)速度不高的液壓系統(tǒng)。b. 三角槽節(jié)流緩沖裝置三角槽節(jié)流緩沖裝置是利用被封閉液體的節(jié)流產(chǎn)生的液壓阻力來緩沖的。c. 可調(diào)節(jié)流緩沖裝置這種節(jié)流閥不緊有圓柱形的緩沖柱塞和凹腔等結(jié)構(gòu)，而且在液壓缸端蓋上還裝有針形節(jié)流閥和單向閥。液壓系統(tǒng)如果長期停止工作，或油中混有空氣，液壓缸重新工作時(shí)產(chǎn)生爬行、噪聲和發(fā)熱

47、等現(xiàn)象。為防止這些不正?，F(xiàn)象產(chǎn)生，一般在液壓缸的最高位置設(shè)置放氣閥5.2.9 液壓缸主要零件的材料和技術(shù)要求a. 缸體材料選用45鋼。內(nèi)徑用h9配合，粗糙度ra0.3,內(nèi)徑圓度、圓柱度不大于直徑公差之半，內(nèi)表面直線度在500mm長度不大于0.03mm，端面與缸蓋固定時(shí)，端面跳動(dòng)量在直徑100mm上不大于0.04mm,為防止腐蝕和提高壽命，內(nèi)表面可鍍鉻，層厚0.030.04mm，在進(jìn)行拋光，缸體外涂外耐腐蝕油漆。b. 缸蓋常用材料有：35鋼、45鋼或鑄鋼；做導(dǎo)向時(shí)選用鑄鐵、耐磨鑄鐵。故可選取前缸蓋ht200、后缸蓋為35鋼。配合表面的圓度、圓柱度不大于直徑公差之半，端面在對孔軸線的垂直度在直徑1

48、00mm上不大于0.04mm.a. 活塞材料選用ht200。外徑的圓度、圓柱度不大于直徑公差之半，外徑對內(nèi)孔的徑向跳動(dòng)不大于外徑公差之半，端面對軸線垂直度在直徑100mm上不大于0.04mm，活塞外徑用橡膠密封圈密封時(shí)可取f9配合，內(nèi)孔與活塞桿的配合取h8。d. 活塞桿本設(shè)計(jì)中是空心活塞桿，選用的材料為45鋼的無縫鋼管。桿外圓柱面粗糙度為ra0.8,材料進(jìn)行熱處理，調(diào)質(zhì)5258hrc，外徑的圓度、圓柱度不大于直徑公差之半，外徑表面直線度在500mm長度不大于0.03mm，活塞桿與前端蓋采用螺紋連接。5.2.10 選擇各類控制閥a 確定控制閥的壓力和流量參數(shù)各控制閥的壓力取決于液壓泵的工作壓力。

49、該壓力值應(yīng)納入中壓系列，壓力參數(shù)確定為13.5mpa。b 確定各類控制閥的型號(hào)系統(tǒng)工作壓力為12.7mpa,油泵的額定最高壓力為13.5mpa，所以可以選取額定壓力大于或等于13.5mpa的各種元件，其流量按實(shí)際情況分別選取。根據(jù)所擬訂的液壓系統(tǒng)圖，按通過的各元件的最大流量來選擇液壓元件的規(guī)格。a. 溢流閥溢流閥4的壓力調(diào)整值為系統(tǒng)壓力最高值，其值比泵的最高工作壓力稍大即可，所以選擇溢流閥的型號(hào)為dbda10/20。 b.定壓閥定壓閥7的壓力值為液壓缸工作壓力的，其值為3.1mpa,所以選擇定壓閥的型號(hào)為dbd10/5。c. 單向閥的型號(hào)為s10a015.3 油箱設(shè)計(jì)油箱的主要功用是存儲(chǔ)油液，

50、散發(fā)系統(tǒng)中累積的熱量促進(jìn)油液中氣體的分離沉淀油液中的污染物等作用。液壓系統(tǒng)中的油箱有整體式和分離式兩種。整體式油箱利用主機(jī)的內(nèi)腔作為油箱，這種油箱結(jié)構(gòu)緊湊，各處漏油易于回收，但增加了設(shè)計(jì)和制造的復(fù)雜性，維修不便，散熱條件不好。分離式油箱單獨(dú)設(shè)置，與主機(jī)分開，減少了油箱發(fā)熱和液壓源振動(dòng)對主機(jī)工作精度的影響，因此的到了普遍的采用。a.油箱的有效容積（油面高度為油箱高度的80%時(shí)的容積）應(yīng)根據(jù)液壓系統(tǒng)發(fā)熱散熱平衡的原則來計(jì)算，這項(xiàng)計(jì)算在系統(tǒng)負(fù)載較大長期連續(xù)工作時(shí)是必不可少的。但對于一般情況來說，油箱的有效容積可以按液壓泵的額定流量q(l/min)估計(jì)出來。 v=q (5-13)式中，v為油箱的有效容

51、積（l）；為與系統(tǒng)壓力有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)數(shù)字，低壓系統(tǒng)=24，中壓系統(tǒng)=57，高壓系統(tǒng)=1012。 b.吸油管和回油管應(yīng)盡量相距遠(yuǎn)些，兩管之間要用隔板隔開，以增加油液循環(huán)距離，使油液有足夠的時(shí)間分離氣泡，沉淀雜質(zhì)，消散熱量。隔板高度最好為箱內(nèi)油面高度的3/4。吸油管入口處要裝粗濾油器。粗濾油器與回油管管端在油面最低時(shí)浸沒在油中?；赜凸芄芏艘诵鼻?5，以增大出油口截面積，減慢出口處油流速度。c.為了防止油液污染，油箱上各蓋板管口處都要妥善密封。注油器上要加過濾網(wǎng)。防止油箱出現(xiàn)負(fù)壓而設(shè)置的通氣孔上須裝空氣濾清器。d.為了易于散熱和便于對油箱進(jìn)行搬移及維護(hù)保養(yǎng)。按gb/t3766-83規(guī)定，箱底離地至少應(yīng)在150mm以上，廂體上注油口的近旁必須設(shè)置液位計(jì)。濾油器的安裝位置應(yīng)便于裝拆。箱內(nèi)各處應(yīng)便于清洗。e.油箱中如要安裝熱交換器，必須考慮好它的安裝位置，以及測溫控制等措施。f.分離式油箱一般用2.5mm4mm鋼板焊成。箱壁愈薄，散熱愈快。大尺寸油箱要加焊角板筋條，以增加剛性。g.油箱內(nèi)壁應(yīng)涂上耐油防銹的涂料。外壁如涂上一層級(jí)薄的黑漆（不超過0.025mm厚度），會(huì)有很好的輻射冷卻效果。鑄造的油箱內(nèi)壁一般只進(jìn)行噴砂處理，不涂漆。5.4