三級(jí)減速器設(shè)計(jì)

1、機(jī)械系統(tǒng)創(chuàng)新設(shè)計(jì)綜合實(shí)踐設(shè)計(jì)說(shuō)明書姓名：李時(shí)召班級(jí)：機(jī)電1104學(xué)號(hào)：11221098指導(dǎo)教師： 杜永平、李德才日期：2014.1.9目錄0. 設(shè)計(jì)題目及要求 31. 傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì) 41.1 傳動(dòng)方案的確定 41.2 電動(dòng)機(jī)的選擇 51.3 傳動(dòng)比的計(jì)算及分配 71.4 傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算 72. 齒輪的設(shè)計(jì)和計(jì)算 92.1 高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 92.2 中速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 112.3 低速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 143. 軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 .173.1 I軸的設(shè)計(jì)183.2 n軸的設(shè)計(jì)計(jì)算193.3川軸的設(shè)計(jì)計(jì)算203.4 軸的設(shè)計(jì)214. 軸承的校核 234.1 234.2

2、235. 聯(lián)軸器的選擇 245.1 輸入端聯(lián)軸器 245.2 輸出端聯(lián)軸器 246 .箱體設(shè)計(jì)與減速器的潤(rùn)滑 256.1 箱體的參數(shù)設(shè)計(jì) 256.2 減速器的潤(rùn)滑 267. 經(jīng)濟(jì)性分析 268. 設(shè)計(jì)心得 279. 參考文獻(xiàn) 270.設(shè)計(jì)題目：卷?yè)P(yáng)機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)（一）設(shè)計(jì)要求（1）卷?yè)P(yáng)機(jī)由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，用于建筑工地提升物料，具體參數(shù)：繩的牽引力為12kN，繩的速度0.4m/s,卷筒直徑500mm（2）室內(nèi)工作，小批量生產(chǎn)。（3）動(dòng)力源為三相交流電 380/220V，電動(dòng)機(jī)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)。（4）使用期限為10年，大修周期為三年，兩班制工作。（5） 專業(yè)機(jī)械廠制造，可加工7、8級(jí)精度的齒輪、蝸

3、輪。（二）原始技術(shù)數(shù)據(jù)繩牽引力F （ kN ）10繩牽引速度v（m0.5卷筒直徑D/mm470（三）應(yīng)完成的任務(wù)（1） 完成卷?yè)P(yáng)機(jī)總體方案設(shè)計(jì)和論證（至少提出兩種以上的方案），繪制總體設(shè)計(jì)原理方 案圖。（2）完成主要傳動(dòng)裝置的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，其中減速器的級(jí)別至少是二級(jí)。（3）完成減速器裝配圖1張（A0或A1 ）；零件（建議低速軸、大齒輪）工作圖 2張（A3 或 A4 ）。（4）進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性分析。（5）編寫設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書 1份。4設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果1.傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)1.1傳動(dòng)方案的確定傳動(dòng)方案的選擇主要考慮1 ）電機(jī)與減速器間是用帶連接還是聯(lián)軸器2 ）減速器是二級(jí)還是更高級(jí)初步確定以下三種方案：方案一如圖

4、：特點(diǎn)：傳動(dòng)穩(wěn)定，價(jià)格便宜。但安全性差，承載性能小。拆裝難。5設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果#設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果#設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果#設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果方案二：特點(diǎn)：傳動(dòng)比穩(wěn)定，結(jié)構(gòu)緊湊，承載能力大，但是安裝精度高，齒 輪工作條件差，磨損嚴(yán)重價(jià)格高。#設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果#設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果方案三：特點(diǎn)：承載能力大，傳動(dòng)比穩(wěn)定，工作可靠，結(jié)構(gòu)緊湊，拆裝方便,#但安裝精度高，價(jià)格貴，電機(jī)與減速器間無(wú)過(guò)載保護(hù)。yiL電X-HH-軸:hliR6#傳動(dòng)方案選萬(wàn)案三通過(guò)在經(jīng)濟(jì)性、方便性、特別是題設(shè)條件等方面的考慮最終確定傳動(dòng)方案三#優(yōu)點(diǎn)有：承載能力大，傳動(dòng)比穩(wěn)定，工作可靠，結(jié)構(gòu)緊湊，拆裝方便等優(yōu) 點(diǎn)。缺點(diǎn)：安裝精度高，價(jià)格貴，電機(jī)與減速器間無(wú)過(guò)載保護(hù)等

5、。對(duì)于這些缺點(diǎn)，在下面的設(shè)計(jì)過(guò)程中會(huì)盡量減少或消除以使設(shè)計(jì)的減速器更加合理。1.2電機(jī)的選擇1.2.1 傳動(dòng)裝置的總效率由所選方案有：1 二 0.992 二 0.993 二 0.97聯(lián)軸器2個(gè)，傳動(dòng)效率1 一般為0.99，取為0.99軸承4對(duì)，傳動(dòng)效率2范圍為0.980.99取軸承效率0.99齒輪嚙合3對(duì)，8級(jí)精度直齒圓柱齒輪單級(jí)傳動(dòng)效率3=0.960.98，取 0.97。則計(jì)算總效率：=0.859n = n 1 J J = 0 .8591.2.2工作機(jī)所需輸入功率電機(jī)輸入功率為：PFVPd，其中Pw(喇1000式中：Pd-工作機(jī)實(shí)際需要的電動(dòng)機(jī)輸出功率，KV；Pd =5.82kwPw-工作機(jī)

6、所需輸入功率，KW 電動(dòng)機(jī)至工作機(jī)之間傳動(dòng)裝置的總效率。所以R2 1000 50.859X000=5.82 kw7#考慮到安全問(wèn)題，使電動(dòng)機(jī)的額定功率Ped =（ 11.3 ） Pd，由查表得電動(dòng)機(jī)的額定功率 P = 7.5KW1.2.3 確定電動(dòng)機(jī)型號(hào)nw =20.32r/min#計(jì)算滾筒工作轉(zhuǎn)速nw，0 J60 05 = 2032r/min：-470由推薦的傳動(dòng)比合理范圍， 三級(jí)級(jí)圓柱齒輪減速器的傳動(dòng)比一般范圍：27216。（由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè) 表1-8得）。故電機(jī)的可選轉(zhuǎn)速為： nd 二 inw =（27 216） 20.32 = 549 4389r /min型號(hào)功率轉(zhuǎn)速額定電流重量

7、(KW)(r/min)(A)(kg)Y132s2-27.529001572Y132M-47.5144015.479Y132M-67.597017116Y160L-87.572017.7140符合要求的Y型電機(jī)有4種選 Y132M-4型電機(jī)從價(jià)格、電機(jī)重量體積和齒輪傳動(dòng)的強(qiáng)度問(wèn)題等綜合因素考慮，選擇Y132M-4型電機(jī)1.3傳動(dòng)比的計(jì)算及分配1.3.1 傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比要求應(yīng)為傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比為：i =nMn w=1440/20.32=70.866nd =1440r/mini =70.866式中：nm-電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速8#1.3.2 分配各級(jí)傳動(dòng)比按照二級(jí)傳動(dòng)比計(jì)算方法計(jì)算三級(jí)齒輪傳動(dòng)比：考慮

8、到減速箱內(nèi)大齒輪浸油深度等因素影響，取分配比系數(shù)為1.3 :12 = 3、i =413813 “2/1.3=3.183i廠 1.4i2 二 5.3801.4傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算電動(dòng)機(jī)軸P。二 Pd =5.820KWn0 = nm =1440r / minT0 = 9549 雖=38.594 N *mi =5.380i 2 =4.138i3 =3.183P0 =5.820KWn0=1440 r/minT0 = 38.594NmP =5.762n。I軸（高速軸）kwP =P0 1 =5.762KW二 n0 =144Cr/minPMTi =9549 1 =38.209N nin軸P22 3

9、 =5.533KWn2 =n 1 /h = 267.658r / minF2T2 =9549 2 =197.396N mn2川軸F3 = F2 2 3 = 5.313KWn3 = n2 / i2 = 64.683r / minT3 =9549 =784.346“ mn3軸巳二 p3 2 3 = 5.102KWn4 =n 3/i3 = 20.321r / minT4 =9549 F4 =2397.517N *mV軸（工作軸）F5 二 P4 1 2 = 5.000KWn1 =1440r/ minT1 =38.209NmP2=5.533Kwn2 =267.658r/mi nT2 =197.396Nm

10、巳=5.313 kwn3 =64.683 r/minT3 =784.34 6NmP4 = 5.102kw門4 =20.32r/minT4 =2397.5 17NmR=5.00kwn5 = n4 二 20.321r / min10T5 = p5 =2349.540Nn5 =20.32r /minT5 =2349.540Nm大小齒輪用 45號(hào)調(diào)質(zhì) 鋼，小齒輪 表面淬火2.齒輪的設(shè)計(jì)和計(jì)算2.1高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算(1)許用應(yīng)力的計(jì)算材料：均選用45 一號(hào)鋼，均進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，小齒輪外加表面淬火處理。小N1 =5.05 109N2=89.39 10齒輪硬度為表面 45HRC心部240HBS大齒輪硬

11、度為 240HBS主要失效形式為點(diǎn)蝕，不能立即導(dǎo)致不能繼續(xù)工作，故S=SH =1.9N1=60n Ln =60 1440 1 10 365 16 =5.05 108N2=60n2j Ln =60 268 1 10 365 16 =9.39 108故由教材圖10-21得KFN1 =1.0KFN2 =1.0KHN2 =1.0KHN 2 =1.01查課本（機(jī)械設(shè)計(jì)，第八版）第 207頁(yè)圖得:-H lim 1 =900Mpa二 H lim 2 =570Mpa- fe1 =570Mpafe 2 =470Mpa61=Hlim1 Khn1 =900Mpa :-H2= Hlim2 Khn 2 =575.7Mp

12、aSS；F1=_fe1，Kfn1 =570Mpa；F2= -FE2，KFN2 =470MpaSS綜上有：計(jì)算d1初選 d1 =80mmH lim1 =900Mpa二 H lim 2 =570Mpa-fe1 =570Mpafe 2 =470Mpa二H1 =900Mpa-H2=575初定 Z1 =22z2 =119使用系數(shù)KA由題設(shè)工作載荷比較平緩選：K A =1.0二 F1 =570Mpa二 F2 =470Mpa齒間分配系數(shù)K：.由教材表10-3選得:Kh 一.=心一.=1.4動(dòng)載荷系數(shù)Kvv= PAN=6.03m/s60由教材圖1-0-8得：Kv=1.23齒向分配系數(shù)K -：由教材表10-7選

13、得門d=1.0由教材表10-4得：Kh .=1.463綜上可得：K= KaKhKvKhT.52 由教材表10-6選出彈性系數(shù)ZE =189.8 則：八 |kT1 / Ze、2(u1) “一d1 3( E )=53.54mm耳d%u取 d1 =60mm則 d2 =323mm定乙=20z2 107則：m=d1 =2.73 ,圓整取m=3.0乙d =1.0K =2.52hZE =189.8d1=60mmd2=323mm乙=20z2 =107m=3.0a=191.5mmh=6.75mma= _=191.5mm2h=2.25m=6.75mm13計(jì)算齒寬2K 兀 u +12.5Ze 2b 啟 一 *()

14、=42.69mmdi u c再由教材表10-7選得：b|=52mmb2 =47mm(2)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度齒向載荷分布系數(shù) KI：:;.由教材圖10-13得：K =1.30則 K= KaKfKvKf=2.24計(jì)算齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)由教材表10-5得：YFa1=2.57 Y Fa2=2.14Sa1=1.60 Y Sa2=1.83b1=52mmb2 =47mmKf=2.24YFa1 = 2. 57YFa2=2. 1 4Ysa1=1. 60Ysa2=1. 8314#cF1 =58.66Mpa；F1】* =55.86Mpa；F2】第一對(duì)齒輪 表面接觸強(qiáng) 度和齒根彎 曲強(qiáng)度滿足 要求。校核彎曲應(yīng)力2

15、ktd F1=一2YFaM1=58.66Mpa；F1 bm2z1d F2= d F1YFa2Ysa2 =55.86MpaF2YFa1YSa1所以第一對(duì)齒輪表面接觸強(qiáng)度和齒根彎曲強(qiáng)度滿足要求。2.2中速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算(1)許用應(yīng)力的計(jì)算材料：材料和工藝和第一對(duì)齒輪一樣。主要失效形式為點(diǎn)蝕，不能立即導(dǎo)致不能繼續(xù)工作，故S=SH =1.8N1=60nJ Ln =60 268 1 10 365 16 =9.39 108N2=60n2j Ln =60 65 1 10 365 16 =2.27 10故由教材圖10-21得K FN 1 =1-0K fn 2 =1-0KHN2 =1-0KHN 2 =1-10查

16、課本（機(jī)械設(shè)計(jì)，第八版）第 207頁(yè)圖得：-H lim 1 =900Mpa二 H lim 2 =570Mpa二 FE1 =570Mpa二 FE2=470Mpa綜上有：；H1=、Hiim1 Khn1 =900Mpa cH2 Hlim2 *Khn 2 =627MpaSS訂=JE1 Kfn1 =570Mpa；F2=二FE2 Kfn2 =470MpaSS計(jì)算d1初選 d1 =100mm初定 Z| =47Z =195使用系數(shù)Ka由題設(shè)工作載荷比較平緩選：K A =1.0齒間分配系數(shù)K-由教材表10-3選得：KH-. = KF-.=1.4N1 =89.39 10N2=2.27 108二 H lim1 =9

17、00MpaH lim 2 =570Mpa；-fe1 =570Mpa二 FE2 =470Mpa二 H1 =900MpaUh2=627Mpa匚 F1 =570Mpa二f2=470Mpav=DAN=1.4m/s動(dòng)載荷系數(shù)Kv60由教材圖1-0-8得：Kv=1.0816門 d =1.0 齒向分配系數(shù)K:由教材表10-7選得G d=1.0由教材表10-4得：Kh -=1.469綜上可得：K= KaKh KvKh ：=2.22 由教材表10-6選出彈性系數(shù)ZE =189.8 則：八 JKT1 Ze 2 (ud) cccc d1 3(E )=90.39mm62u 取 d1 =91mm貝U d2=377mm定

18、 Z1 = 31Z2 = 128 m= d1 =2.93 ,圓整取 m=3.0a=d1 d2=234mmh=2.25m=6.75mm計(jì)算齒寬2K 二u 12.5Ze 2() =89mmu 6再由教材表10-7選得：bi=95mmb2 =90mm(3)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度齒向載荷分布系數(shù) K卜由教材圖10-13得：K -1.46Kh=2.22Ze =189.8d1=91mm d2=377mm z1 = 31z2 =128m=3.0a=234mmh=6.75mmb1=95mmb2=90mm18Kf=2.21Y Fa1 =2.506YFa2 =2。16Ysa1 =1.625Ysa2=1.81CF1 =1

19、44.61 Mpaqr CF2 =138.83 Mpaq* 第二對(duì)齒輪 表面接觸強(qiáng) 度和齒根彎 曲強(qiáng)度滿足 要求。N1 =2.27 108N2=7.12 107K fn1 =1.0KFN2 =1.0KHN2 =1.1則 K= KaKfKvKl=2.21計(jì)算齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)由教材表10-5得：Y Fa1=2.506 Y Fa2=2。16Y Sa1=1.625 Y Sa2=1.81校核彎曲應(yīng)力2KTr ,d F1= 一2 YFaiYsai=144.61Mpa二 Flbm乙d F2=d F1 YFa2Ysa2 =138.83Mpa 3(一E )=114.5mm訂嘰 ；u22Kh=2.09取 d

20、1 =120mm則 d2=382定乙=41z2 =131pl m= 1 =2.89，圓整取m=3.0Zid1=120mmd2=382乙=41dr +d2a= - =251mm2h=2.25m=6.75mmz2 =131m=3.02K 二b_ d2 “ d1u 1 /2.5Ze、2()-98.74mmu二 h再由教材表10-7 選得：b =105mmb2 =100mm計(jì)算齒寬a=251mm h=6.75mmb1=105mmb2=100mm#Kh=2.09(3)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度齒向載荷分布系數(shù)K由教材圖10-13得：K 1.48Kf=2.10則 K= KaKfKvKf 1=2.10計(jì)算齒形系數(shù)和應(yīng)

21、力校正系數(shù)由教材表10-5得：Fa1=2.390 Y Fa2=2.1623Sa1=1.68 Y sa2=1.81校核彎曲應(yīng)力YFa1=2.390YFa2=2.16d F1=2KTbm乙YFaiYsai=348.26Mpa.，f 1d F2= b FiYFa2Ysa2 =339.ioMpa ；F2YFalYsal所以第三對(duì)齒輪表面接觸強(qiáng)度和齒根彎曲強(qiáng)度滿足要求。Ysa1=1. 68Ysa2=1. 81CF1 =348.26Mpa；Fi02 =339.10Mpac F224#3.軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算3.1 I軸的設(shè)計(jì)3.1.1 I軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)d=20mm選取軸的材料為 45岡調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)教材表15-3

22、取A0=105,得:dmin 乏人匸=16.67mm n軸上有一個(gè)鍵槽，增加到 17.517.8mm=取d=20mm二 _( =60Mp軸承選深溝球2系列，型號(hào)為6200425#通過(guò)軸系零件的尺寸查表和合理設(shè)計(jì)，得出高速軸尺寸如圖：a軸承選深 溝球2系 列，型號(hào)為 62004#3.1.2 I軸的強(qiáng)度校核由教材表15-1得二J=60Mpa求作用在軸上的作用力:由于選擇的是直齒輪和深溝球軸承，所以只有徑向力。且已知高速級(jí)齒輪的分度圓直徑為d=60mm齒輪作用在軸上的水平力即周向力:齒輪作用在軸上的鉛垂力即徑向力:2T13Ft =- =1.27 10 NdFr = Ft tan 20 = 0.464

23、 1 03N二 j =60Mpa左側(cè)：lFN(7+13 +178 + 25) 門心 “3FnH2=0.99漢10 N(7 13 178 50 30 7)右側(cè)：fnh1 =Ft fnh2 =.2810N在垂直面上:彎矩 M H1 二 Fnh2 62 =61.38N左側(cè)：Fr 漢(25+178+13 + 7)3Fnh2r0.347 103 N(7 +13+178+50 +30 + 7)右側(cè)：3Fnh1 = Ft -Fnh2 =0.117 10 N水平面上:彎矩 M H2 =FNH2 62 =22.51 N總彎矩：M = M H1 M H2 =65.37N m如圖：F xNH 2= 0.99 103

24、F xNH 13= 0.28 10Mh1282.15N mF zNH 23=0.347 10F zNH 1= 0.117 103Mh1 口289.98NmM=298.98Nm2728W=1398.130.3，軸的計(jì)算應(yīng)力。由教材表15-4得：W= dbt(d -t2)=1398.13322d存caM W)=57MpaEj其中T為軸輸出扭矩。:為=15MpaJ所以是安全 的。進(jìn)行校核時(shí)候，通常只是校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度根據(jù) 式及上面的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為靜應(yīng)力，取所以是安全的，但離極限值較近，可以考慮用更好材料3.2 n軸的設(shè)計(jì)計(jì)算選取軸的材料為 45岡U,進(jìn)行調(diào)質(zhì)

25、處理。#d=35mm得:dmin -Ao3 - -28.81mm、n軸上有三個(gè)鍵槽，增加到32.6934.13mm。取d=35mm軸承選深溝球2系列，型號(hào)為62007通過(guò)軸系零件的尺寸查表和合理設(shè)計(jì)，得出H軸尺寸如圖：軸承選深 溝球2系 列，型號(hào)為 62007根據(jù)教材表15-3取A0=105,29#3.3川軸的設(shè)計(jì)計(jì)算選取軸的材料為 45岡U,進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)教材表15-3取 A =105,得：dmin 3；= 45.63mmd=55mm n軸上有兩個(gè)鍵槽，增加到 50.2052.48mm。取d=55mm軸承選圓柱軸承 2系列，型號(hào)為62011軸承選深 溝球2系 列，型號(hào)為 N211E通過(guò)軸

26、系零件的尺寸查表和合理設(shè)計(jì)，得出川軸尺寸如圖:/i -LO-_n fl-O g2111Q11581312993.4 W軸的設(shè)計(jì)計(jì)算341W軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)選取軸的材料為 45岡U,進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)教材表15-3取A0=105,rp得:dm. -Ao3= 66.23mm n軸上有三個(gè)鍵槽，增加到71.6573.87mm。取d=75mm軸承選圓柱軸承 2系列，型號(hào)為N215E二 j =60Mpad=75mm軸承選圓柱 軸承2系 列，型號(hào)為N215E通過(guò)軸系零件的尺寸查表和合理設(shè)計(jì)，得出高速軸尺寸如圖:3.4.2 W軸的強(qiáng)度校核由教材表15-1得二J=60Mpa求作用在軸上的作用力：由于選擇的是直齒輪

27、和深溝球軸承，所以只有徑向力。303且已知低速級(jí)大齒輪的分度圓直徑為齒輪作用在軸上的水平力即周向力：齒輪作用在軸上的鉛垂力即徑向力：d=382mmFt = 2Tl 12.55 103N dFr = Ft tan 20 = 4.57 103 NF xNH 2在垂直面上:左側(cè):FNH 2Ft (11135“ 2)(11196 32 25 2 35 2)3= 6.8 10 N右側(cè)：FNH1 = Ft - FNH2 = 5.75 1ON彎矩 MH1 =FNH2 (3225“ 2962) =629N水平面上:左側(cè)：Fnh2Ft (11135 2)2.18 103N(111 +96 +32+25 + 2+

28、35 + 2)右側(cè)：FNH1 =Ft -FnH2 =2.39 103 N彎矩 Mh1 二 Fnh2 (3225“ 296 亠 2) = 201.65N總彎矩：M+M：2 =660N *m如圖:二 6.8 10NmF xNH 1= 05.75 103NmMh1=629N * mF zNH 23= 2.18 10NmF zNH 13= 2.39 10NmMh1=201.65N mM=660Nm32進(jìn)行校核時(shí)候，通常只是校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度根據(jù)式及上面的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為靜應(yīng)力，取0.3，軸的計(jì)算應(yīng)力。由教材表15-4得：W= dbt(d t2)=40409322d二M2JT)2=30MW其中T為軸輸出扭矩。:乙=30Mpa m8,10軸承端蓋外徑D2與軸承有關(guān)軸承端蓋凸緣厚度t10螺栓扳 手空間 與凸緣 寬度安裝螺栓直徑dxM8M10M12M18M24至外箱壁距離C1 min1316182434至凸緣邊距離C2 min1114162228沉頭座直徑C2 min10242636486.2減速器的潤(rùn)滑6.2.1 齒輪的潤(rùn)滑采用浸油潤(rùn)滑的潤(rùn)滑方式。因?yàn)槿?jí)減速箱中大齒輪直徑差距較大，所以浸油深度不能過(guò)高，以免出現(xiàn)因低速級(jí)大齒輪浸油過(guò)深而造成過(guò)大的油損。但浸油深度也不能過(guò)小