人貨電梯基礎施工方案

1、、工程概況 2二、室外雙籠人貨電梯選型及性三、施工部署 3四、人貨梯安準備 34.1 基礎處理 34.2 基礎施工 44.3 升降機安前的準備 44.4 升降機的安裝 54.5 附墻架安裝 6五、人貨電梯安裝質(zhì)量要求 6六 . 基礎設計及荷載計算 86.1 人貨電梯基礎技術要求 86.2 基礎設計 9七、拆卸工作 25八、檢查記錄表 26九、總承包方管理措施 27十、 安裝、 拆卸作業(yè)監(jiān)護措施27十一、附圖 28一、工程概況1、擬建鑫苑名家項目場地位于濟南市天橋區(qū)水屯北路以北，濱河南路以南，歷東洛河以東。 本工程屬商住區(qū)房地產(chǎn)開發(fā)項目， 均為高層或多層的單元式住宅樓。本工程施工范圍地塊二中的實

2、際用地一及地塊一，共包括8 棟高層住宅，1棟高層公寓，1個地下車庫，建筑面積196081.4m2,地塊二中的實 際用地五及實際用地六，共包括4 棟 18 層高層住宅、 18 棟多層花園洋房和 2 個地下車庫，建筑面積145464.79m2,總建筑面積341551.39 m2。2、本工程在主體結構施工和二次結構施工插入時，隨著樓層的遞增，主體施工人員的上下和裝飾工程材料的吊裝都相對困難， 為保證施工人員的上下便利和裝飾工程施工用材料的垂直運輸， 確保工程的工期不受影響， 故根據(jù)現(xiàn)場實際進度情況安裝室外人貨電梯。4、項目總承包方為上海建工集團股份有限公司，施工電梯制造單位：山東通發(fā)實業(yè)有限公司；

3、安拆單位： 濟南澤鵬建筑設備租賃安裝有限責任公司； 租賃單位：濟南明澤建筑機械設備租賃有限公司 。二、室外雙籠人貨電梯選型及性能1、根據(jù)施工實際需要，本工程選用山東通發(fā)實業(yè)有限公司生產(chǎn)的標準雙籠室外人貨電梯（sc200/200） ，所有室外電梯的單籠額定載重量均為2000kg（ 24 人） 。2、鑫苑名家北組團共需10 臺人貨梯，其中1#、 3#、 6#、 7#、 10#放置地面回填土上，其余人貨梯考慮采用落在車庫頂板上，樓板底部增加支撐的形式。人貨梯位置：1#人貨梯位于17號樓27-30#軸線之間，離墻3000mm;2隊貨梯中 軸線離墻26號樓19人貨梯中間對應3#; 3000mnffl線，

4、離墻32號樓18間對應. 3000mm4#人貨梯位于20號樓27-30#軸線之間，離墻4600mm,5孤貨梯位于21# 樓 15-18 軸之間， 離墻3000mm； 6#人貨梯中間位于22#樓 3 軸線，離墻 3000mm;7#人貨梯中間位于23#樓 3 軸線，離墻3000mm； 8#人貨梯位于23#樓 22-24 軸線之間，離墻4600mm;9隊貨梯中間位于24# 15軸線，離墻3000mm;10隊貨梯中 間位于25#樓 15 軸線，離墻3000mm。3、 本工程施工電梯安裝高度，視各樓建筑總高度而定，均為高出屋頂面5-10米左右。三、施工部署1、 根據(jù)規(guī)范要求及機械出廠說明書進行施工方案的

5、編制。2、 根據(jù)施工方案及其機械技術參數(shù)要求依據(jù)施工現(xiàn)場的現(xiàn)場狀況進行室外電梯 的定位，同時根據(jù)定位進行基礎的施工。3、 在進行電梯基礎施工及安裝前應進行施工操作人員的培訓和施工交底。四、人貨梯安裝準備4.1 基礎處理1、 回填土夯實處理按照要求對回填土進行分層夯實 （ 采用素土回填 ） ，并在電梯基礎范圍內(nèi)四周砌筑 240 的擋土墻，確保人貨的安全以達到人貨梯的要求。2、根據(jù)要求， 該區(qū)域內(nèi)除雜填土外作為持力層的地基承載力為100kpa， 其中19# 。80kpa人貨梯基礎持力層的地基承載力為5#、4#樓4.2 基礎施工1、基礎做法按照電梯廠家提供的基礎施工圖進行施工，基礎澆筑時應按出廠說明

6、書留置好基座螺栓預留孔洞、 接地裝置， 同時應用刮杠將砼面刮平， 木抹子進行兩次抹面，最后在混凝土終凝前進行壓面，保證碎面平整度誤差在10mmi內(nèi)?；A澆筑完畢后應進行認真養(yǎng)護， 確?；炷翉姸鹊脑鲩L。 當混凝土的強度達到設計強度的80%后方可進行安裝（一般常溫在14 天左右） 。2、基礎澆筑完畢達到設計強度值后，根據(jù)雙籠電梯護欄外型，在護欄外砌筑擋墻。擋墻采用蒸壓粉煤灰磚進行砌筑，粉煤灰磚強度為m7.5,墻厚240mm采用水泥砂漿抹面，強度m5。4.3 升降機安裝前的準備1 、安裝工地應具備能量足夠的電源，并必須配備一個專供升降機用的電源箱，每個吊籠均應由一個開關控制； 距施工升降機5 米范

7、圍內(nèi)每個吊籠需設置帶100a漏電保護開關1 各；2、工地的專用電源箱應直接從工地變電室引入電源，距離不應超過20m 一般2 的銅線電纜連接， 如距離過長， 適當增加電纜的截面積； 每根吊籠一根大于25mm3 、應具備合適的起重設備及安裝工具；4 、應具備運輸和堆置升降機零件的道路及場地；5 、根據(jù)需要，準備好預埋件或固定件及過橋板和安全欄桿等；6、按有關規(guī)定和要求，設置保護接地裝置，接地電阻04?07、參與安裝與拆卸的人員必須受過專業(yè)的培訓、具有專業(yè)部門頒發(fā)的操作證，并具備熟練的操作技術和排除一般故障的全部內(nèi)容，熟悉并掌握“使用說明書”的能力；8、每個吊籠頂部平臺作業(yè)人員、配備工具及待安裝部件

8、的總重量不得超過650公斤。9、遇有雨、雪、霧及大風（風速超過13 米/ 秒）天氣不得進行拆裝作業(yè)。6 .4 升降機的安裝外籠與吊籠已組裝在一起的雙籠升降機， 在出廠時均已調(diào)試好， 可方便安裝。1 、將基礎表面清掃干凈；2 、安裝底盤用水平尺找平，擰緊地腳螺栓；3 、 安裝基礎節(jié)，擰緊螺栓；4 、安裝吊籠下緩沖彈簧；5 、用起重設備將吊籠吊起就位；6 、松開電動機上的制動器，方法是：首先拆下兩個開口銷，拆掉前在螺母開口處做個記號，便于復位，而后旋緊兩個螺母，務必使兩個螺母平行下旋，直至制動器松開可隨意撥動制動盤為止；7 、 用起重設備吊起傳動小車；8 、將傳動小車與吊籠的連接耳板對好后，穿入銷

9、軸，并固定；9 、將制動器復位；10 、 用水平儀或線墜測量導軌架的垂直度，保證導軌架的各個立管在兩個相鄰方向上的垂直度0架設高度1/1000;每增高10米找正一次，直到符合垂直度公差要求為止。、 在地腳螺栓處底盤和基礎間墊入不同厚度的調(diào)整鋼板， 用以調(diào)整導軌架的 11垂直度；12、當導軌架調(diào)整到垂直時，用 350n.m的力矩壓緊4個地腳螺栓；13、用同樣的方法調(diào)整外龍門框的垂直度，使外籠門的垂直度在兩個相近方向 1/1000;14、安裝好吊籠頂上的護身欄桿；15、調(diào)整門鎖4.5附墻架安裝1、在導軌架上安裝兩根方管，用螺栓緊固；2、將兩根管與附墻座連接；3、用螺栓及銷子將其余部分連接起來，調(diào)節(jié)

10、好各方向的距離，并同時校正導軌 架的垂直度；4、緊固所有螺栓，慢慢啟動升降機，確保吊籠不與附墻架相碰；5、扶墻架的最大安裝間距為9米，基本保證在三層一設。注意：附墻架的最大水平傾角不得大于土 10 .檢查電梯的零部件是否齊全、完好無損，是否配備專用電箱。同時使用現(xiàn)場 已安裝好的塔吊進行外電梯的安裝。根據(jù)廠商設計附著高度間距在結構樓層或邊梁上預留預埋鐵件，以便頂升后附墻架的安裝。五、人貨電梯安裝質(zhì)量要求1、供電電源距外用電,$的電源箱應在 30m以內(nèi)，從供電電源引出的電纜線的規(guī) ， 保證供電質(zhì)量。）8x16+2x 3格不得小于單籠規(guī)格（.2、外用電梯基礎的地面承載力經(jīng)計算必須滿足地基許用應力，基

11、礎所承受的荷 載不得小于所有荷載下的p值，并進行計算。外籠底盤與基礎表面接觸良好，站 臺應設欄桿。3、外用電梯運動部件與建筑物和固定施工設備之間的距離不得小于0.25m,各標準節(jié)接縫的錯位應小于0.2mm4、相鄰兩根齒條對接處沿齒厚方向錯位應小于0.5mm,沿齒高方向錯位應小于0.2mm5、標準節(jié)連接螺栓的預應力矩不得小于 350 n - mt6、對重各導向輪與軌道之間的間隙為 0.5mm，確保每個輪轉動靈活。7、上行極限開關限位應安裝在上行開關上方 0.15m處。8、鋼絲繩的長度應保證吊籠達到最大提升高度時，對重離緩沖彈簧距離大于500mm吊籠頂部纜輪間距不小于 300mm9、極限開關觸柄與

12、上下極限碰鐵的距離在開關斷開時，具觸柄距碰鐵0.2-2mm= 10、吊籠滿載下行時，應使吊籠在觸發(fā)下行限位開關后距緩沖彈簧100200mm處停車。11、電梯導軌架安裝垂直度允許偏差架設高度（項520406080100 150）垂直度公差值（mm31020253035f=677.15kn a該基礎符合施工升降機的要求。四、基礎承臺驗算1、承臺底面積驗算軸心受壓基礎基底面積應滿足232(po )/f=(176.33+180)/(16.7x 10s=6x4=24m)=0.02m+gckk承臺底面積滿足要求。2、承臺抗沖切驗算由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用 計算簡圖如下：2-

13、2f 0 0.7bfah a = (a+a)/2 f = pxait1o1bhpmtmj 式中p -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積j2； 凈反力，p=p/s=461.15/24=19.21kn/mb 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，b =1; hphph -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h=300-35=265mm； 002； a=4 x 2.48=9.9m -a 沖切驗算時取用的部分基底面積，iia沖切破壞錐體最不利一側計算長度；-ma - 沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a； ta - 沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊b 長；a=a+

14、2h=0.45+2x 0.26=0.98m0ba=(a+a)/2=(0.45+0.98)/2=0.72mbmtf= px a=19.21 x 9.9=190.23kniij 0.7bfah=0.7x 1 x1.57x 715x 265/1000=208.23kn 190.23kno 0thpm 承 臺抗沖切滿足要求。3、承臺底部彎矩計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩：2)(p+p-2g/a)+(p-p)im = (a/12)(2i+amax11max2 )(p+p)-2g/a)m = (1/48)(i-a(2b+b min2max 式中 m,m -任意截面1-1、 2-2 處相應于荷載

15、效應基本組合時的彎矩設計 21 值；a -任意截面1-1 至基底邊緣最大反力處的距離， a=2.78m； 11i,b-基礎底面的長和寬；p,p -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基minmax2；=(461.15+216)/24=28.21kn/m=p 反力設計值，pminmaxp -相應于荷載效應基本組合時在任意截面 1-1 處基礎底面地基反力設2； =28.21kn/m 計值，p=pmax考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時， g -g=1.35g , g 為基礎標準自重，g=1.35x 180=243kn; kk 2/12x (2 x 4+0.45)x

16、(28.21+28.21-2 x 243/24)+(28.21-28.21)x m=2.786=196.18kn - m;12/48x (2 x 6+0.45)x (28.21+28.21-2x 243/24)=118.26kn m=(4-0.45)m;24、承臺底部配筋計算2) bh= m/( a f a 01sc1/2)2 a = 1-(1-st = 1-/2 sa = m/( t hf)y0ss 式中 a -當混凝土強度不超過c50時，a取為1.0，當混凝土強度等級 為 c8011 時，a 取為 0.94,期間按線性內(nèi)插法，a =1; 112632)=0.042; x )=196.18

17、x 10265.00/(1.00x 16.70x4.00xf1-1 截面：a =|m|/( a bh103cs11/20.5=0.043;= 1-(1-2x0.042) =1-(1-2xa)s丫=1-己/2=1-0.043/2=0.979; s620 360.00x )=196.18 x 10265.00)=2101.33mm/(0.979x =|m|/( tafh0yss2632)=0.017；x265.00)=118.26x 10/(1.00x 16.70x6.00x10f2-2 截面：a =|m|/(a bh0s1c1/20.5=0.017； =1-(1-2x0.017) =1-(1-2

18、xa)s丫 =1-2=1-0.017/2=0.992; s620265.00)=1250.24mm 尸118.26x 10/(0.992x 360.00x h=|m|/( 丫 af0ssy22 2101.33 mma=2375.04 mm1-1 截面配筋： s122 1250.24 mm 配筋：截面 2-2a=3506.02 mms2 承臺配筋滿足要求！6.2.2因19#樓地基承載力只能達到0.08mp,故其計算過程如下：一、參數(shù)信息1 . 施工升降機基本參數(shù)施工升降機型號sc200/200吊籠形式雙吊籠(m)架設總高度100(m)標準節(jié)長度1.51導軌架截面長(m)0.96(m)導軌架截面寬

19、0.38標準節(jié)重(kg)146(kg)對重重量0單個吊籠重(kg)1085.5(kg)吊籠載重2000外籠重(kg)1480(kg)其他配件總重量2002 .地基參數(shù)地基土承載力設計值(kpa)地基承載力折減系數(shù)0.5803 .基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級c35承臺底部長向鋼筋hrb400 12200承臺底部短向鋼筋hrb400 12200l(m)基礎長度7基礎寬度b(m)5h(m)基礎高度0.3二、基礎承載計算：導軌架重(共需67節(jié)標準節(jié)，標準節(jié)重146kg): 146kg x67=9782kg,施工升降機自重標準值：p=(1085.5x 2+1480+0x 2+200+9782)+2000x

20、 2) x 10/1000=176.33kn; k施工升降機自重：p=(1.2x (1085.5x 2+1480+0x2+200+9782)+1.4x 2000 x2)x 10/1000=219.6kn;考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數(shù) n=2.1219.6=461.15knp=2.1x p=2.1x三、地基承載力驗算承臺自重標準值：g=25 x 7.00x 5.00 x 0.30=262.50kn k承臺自重設計值:g=262.50x 1.2=315.00kn作用在地基上的豎向力設計值：f= 461.15+315.00=776.15kn基礎下地基承載力為：f= 80.00x 7.

21、00x 5.00x0.50= 1400.00kn f=776.15kn a該基礎符合施工升降機的要求。四、基礎承臺驗算1、承臺底面積驗算軸心受壓基礎基底面積應滿足232(po )=0.03m)/f+g=(176.33+262.5)/(16.7xl0s=7x 5=35m ckk 承臺底面積滿足要求。2、承臺抗沖切驗算由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。 計算簡圖如下：1ei nil in hi af 179.19kn0 ohptm 承臺抗沖切?兩足要求。3、承臺底部彎矩計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩:2,)(p+p-2g/a)+(p = (a-p)l /12)(

22、2l+am max1max12)(p+p)(2b+b m =(1/48)(l-a-2g/a)min2max 式中m,m -任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的 彎矩設計21值；a -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a=3.02m； 11l,b-基礎底面的長和寬；p,p -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基minmax2 ；二(461.15+315)/35=22.18kn/m 反力設計值，p=pminmaxp-相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設2； =22.18kn/m計值，p=pmax g -考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，當組合

23、值由永久荷載控制時，g=1.35g , g為基礎標準自重，g=1.35x 262.5=354.38kn; kk2/12x (2x5+0.38)x =3.02m(22.18+22.18-2x354.38/35)+(22.18-22.18)x 7=190.14kn 1m;2/48x (2 x 7+0.96)x (22.18+22.18-2x 354.38/35)=160.33kn m=(5-0.38)m;24、承臺底部配筋計算2) bh a = m/( a f0c1s2)-(1-e = 12 ast = 1-e /2 sa = m/( t hf)y0ss式中 a -當混凝土強度不超過c50時，a取

24、為1.0，當混凝土強度等級為 c8011 時，a 取為 0.94,期間按線性內(nèi)插法，a =1; 112632)=0.032; 5.00x 10fbh x)=190.14x 10265.00/(1.00x 16.70x =|m|/( a 1-1 截面：a ocisi/2o.5=0.033;) = 1-(1-2x0.032) e =1-(1-2x asy=1-e/2=1-0.033/2=0.984; s620 /(0.984x 360.00x =|m|/( 丫 fh)=190.14x 10265.00)=2026.49mmaosys2632)=0.020; 265.0016.70x 7.00x 1

25、0 2-2截面：a =|m|/(afbh)=160.33x 10x/(1.00x01cs1/20.5=0.020； 2xa)=1-(1-2x0.020)e =1-(1- s丫 =1-/2=1-0.020/2=0.990; s620360.00x)=160.33xfh10265.00)=1697.36mm/(0.99ox a=|m|/( 丫0sys22 2026.49 mm=2940.53 mma 截面 1-1 配筋： s122 1697.36 mm=4071.5 mm2-2配筋：a 截面s2承臺配筋滿足要求！6.2.3放置于樓板上人貨梯計算(以10跚吊為例)一、參數(shù)信息1 .施工升降機基本參數(shù)

26、施工升降機型號sc200/200吊籠形式雙吊籠架設總高度(m)100(m)標準節(jié)長度1.51底籠長(m)6(m)底籠寬4標準節(jié)重(kg)146(kg)對重重量0單個吊籠重(kg)1085.5吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)1480(kg)其他配件總重量2002 .樓板參數(shù)基礎混凝土強度等級c30樓板長(m)6樓板寬(m)4(m)樓板厚0.18(m)梁寬0.25(m)梁高0.8板中底部短向配筋hrb400 10200板邊上部短向配筋hrb400 8200板中底部長向配筋hrb400 10200板邊上部長向配筋hrb400 8200梁截面底部縱筋hrb400 25 5x梁中箍筋配置hrb40

27、0 10200箍筋肢數(shù)23 .荷載參數(shù):2)施工荷載(kn/m3二、基礎承載計算：導軌架重(共需67節(jié)標準節(jié)，標準節(jié)重146kg): 146kg x67=9782kg,施工升降機自重標準值：p=(1085.5x 2+1480+0x 2+200+9782)+2000x 2) x10/1000=176.33kn; k施工升降機自重：p=(1.2x (1085.5x 2+1480+0x2+200+9782)+1.4x 2000 x2)x 10/1000=219.6kn;考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數(shù) n=2.1p=2.lxp=2.lx219.6=461.15kn三、地下室頂板結構驗算驗

28、算時不考慮地下室頂板下的鋼管的支承作用，施工升降機的全部荷載由混 凝土板來承擔。根據(jù)板的邊界條件不同，選擇最不利的板進行驗算lx/ly=4/6=0.67樓板長寬比：1、荷載計算24)=19.21kn/m 樓板均布荷載：q=461.15/(6x2、混凝土頂板配筋驗算依據(jù)建筑施工手冊 (第四版) ：2=13.8kn 4m m=0.0449 x 19.21 xxmax2=4.86kn 4m m=0.0158x 19.21 xymax02=-31.57kn - 4m =-0.1027x 19.21 xmx02=-23.83kn - m=-0.0775x 19.21 x m4y混凝土的泊桑比為仙=1/6

29、,修正后求出配筋。板中底部長向配筋：m=m+ m=13.8+4.86/6=14.61kn - mymaxxxmax2632尸0.011;4.00x 10=|m|/( a a fbh155.00)=14.61 x 10x/(1.00x 14.30xos1c1/20.5=0.011; ) =1-(1-2x0.011)=1-(1-2xas 丫 =1y/2=1-0.011/2=0.995; s62o /(0.995x 360.00x =|m|/( 丫 fh)=14.61 乂 10155.00)=263.30mm a0ssy22 263.3 mm 實際配筋：471.24 mm板中底部長向配筋滿足要求。板

30、中底部短向配筋：m=m+ m=4.86+13.8/6=7.16kn - mxmaxyymax2632)=0.003; x 155.00bh=|m|/(a a f10)=7.16x 6.00x/(1.00x 14.30x 10 0s1c1/20.5 ； =0.003-(1- 己=12x a 0.003)=1-(1-2x )st=1- /2=1-0.003/2=0.998; s620 155.00)=128.50mm10 /(0.998x 360.00x =|m|/( y afh)=7.16 x0ssy22 128.5 mm471.24 mm 實際配筋：板中底部短向配筋滿足要求。板邊上部長向配筋：

31、000=(-31.57)+-23.83/6=-35.54kn - +仙 m=mmmymaxxxmax2632)=0.026； 乂 155.00/(1.00x 14.30x4.00x 10民=|m|/(民fbh)=35.54x 100sc11/20.5=0.026; =1-(1-2x0.026)己=1-(1-2x a ) s 丫 =1- e /2=1-0.026/2=0.987; s620360.00x )=35.54x 10155.00)=645.46mm/(0.987x fa=|m|/( y h0yss22 645.46 mm實際配筋：301.59 mm板邊上部長向配筋不滿足要求。板邊上部短

32、向配筋：000=(-23.83)+-31.57/6=-29.09kn - + m=mmmxmaxyymax2632)=0.014； 155.0014.30x 6.00 x 10 =|m|/(民 民 fbh)=29.09x 10 x/(1.00x0sc11/20.5=0.014； ) =1-(1-2x0.014) e=1-(1-2xas t =1- /2=1-0.014/2=0.993; s620 /(0.993x 360.00x 155.00)=525.03mm)=29.09x f a=|m|/( t h100ssy22 525.03 mm 實際配筋：301.59 mm板邊上部短向配筋不滿足要

33、求。、混凝土頂板撓度驗算3 3243210 10(1 -(1/6) x 180 板剛度：bc=eh)=1.5x/(12(1 - /(12x )=3乂 10 22=0.0192n/mm q=19.21kn/ml=4000mm4410)=1.28mm 10/(1.5x /bc=0.00389x 0.0192x 4000板最大撓度：f= qlmaxmaxf/l=1.28/4000=1/3134.95 1235.76 mm實際配筋：梁截面底部縱筋滿足要求！5、混凝土梁抗剪驗算梁所受最大剪力：q=p/2+ql/2=105.8/2+52.8x 6/2=211.3kn;3-0.7x 1.43x 250x 7

34、75)/(1.25x s/n=(211.3x 10360x 775)a=(q-0.7fbh)/(1.25fh)x 00tyvsv12 ； 200/2=4.98mm )x 酉己箍率：p=0.24x f/f=0.24 義 1.43/360=0.1%; yvsvmint p=na/(bs)=2 x 78.54/(250x200)=0.31%; svsv22 ； 4.98mma 實配=78.54mm s梁箍筋滿足要求！由于梁板不足以承擔施工升降機荷載，故采取設置回撐的型式將荷載傳遞到 地基基礎。四、梁板下鋼管結構驗算:支撐類型扣件式鋼管支撐架(m) h支撐高度04.7支撐鋼管類型0 48x3立桿縱向間

35、距l(xiāng)a(m)0.7立桿縱向間距l(xiāng)b(m)0.7立桿水平桿步距h(m),頂部段、非頂部段0.6、1.8剪刀撐設置類型普通型頂部立桿計算長度系數(shù)u 11.629u非頂部立桿計算長度系數(shù)21kn)(可調(diào)托座承載力容許值n302)f(n/mm立桿抗壓強度設計值205立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長0.2度 a(m)i(mm)立柱截面回轉半徑15.92)立柱截面面積a(mm424設梁板下48x3mm鋼管0.7mx0.7m支承上部施工升降機荷重，混凝土結構自重由結構自身承擔，則:n=(n+1.4x n)xlax lb= (19.215+1.4x 3) x0.7x 0.7=11.473kn qkgk 1

36、、可調(diào)托座承載力驗算n =30 n=11.473kn滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：入=l/i=k 仙(h+2a)/i= 1 x 1.629x (0.6+2x 0.2) /0.0159 =102.453 0入10=210滿足要求！非頂部立桿段：入=l/i=k it h/i= 1 x1 x1.8/0.0159 =113.208 0入= 21020 滿足要求！頂部立桿段：入=l/i=k 1 (h+2a)/i= 1.155x 1.629x (0.6+2x 0.2) /0.0159 =118.333110非頂部立桿段：入=l/i=kph/i= 1.155x 1 x 1.8/0.0159 =130.755202取入=130.755