甲醇廠空分氧氣放空閥著火事故

1、甲醇廠空分氧氣放空閥著火事故一、事故經(jīng)過2021年11月21日12 : 00空分系統(tǒng)正常運行，氧壓力PI-9302為6.24MPa,氧氣溫度 TI-9302為12.21C, HV-9304開度在5%，氧氣流量FI-9302為21311Nm3/h，液氧泵回流閥開度18.29%，液氧泵轉(zhuǎn)速為 3260r/h，主冷液位2700mm ，氣化爐總負荷為 38m3/h ，其余各參數(shù)均在正常范圍內(nèi)。15: 18 因增壓機末級回流閥 BV-9006 突然翻開，造成出口流量下降，空分高壓板式熱源缺乏，導致氧壓、氧流量、氧氣溫度下降，最低點時氧壓6.13Mpa，氧氣溫度-95.79 C,氧流量18751.2Nm3

2、/h，因冷損增大，主冷也開始下降，最低點時 2214mm 。15: 28隨即氣化爐緊急降負荷至33m3/h ，空分操作人員開始關(guān)小HV-9304，同時立即將BV-9006用手輪關(guān)至57%后增壓機恢復正常，并聯(lián)系儀表處理。15: 28氣化開始減負荷后，氧壓上升至6.28Mpa，氧氣流量14169Nm3/h，氧氣溫度開始上升。16: 00BV-9006 處理完畢并退出手輪操作，系統(tǒng)趨于穩(wěn)定，此時HV9304 至全關(guān)。16: 20增壓機運行平穩(wěn)，氧氣溫度恢復到18.52 C，系統(tǒng)開始加負荷，空分調(diào)整氧量。17: 01系統(tǒng)負荷恢復至原38m3/h，氧流量20470Nm3/h，氧氣壓力6.24Mpa，氧

3、氣溫度14.75 C，HV-9304閥門開度為 5%。17: 30 由于主冷液位較低，操作人員逐步關(guān)小 HV-9304 減少放空量17:55HV-9304 閥門開度降到 1，由于氧壓有波動，HV-9304 閥門開度又從 1升至 2，此時氧壓穩(wěn)定在6.26MPa左右，流量為 19878Nm3/h，溫度14.96 C,工況穩(wěn)定。18: 09空分氧放空管線處岀現(xiàn)聲響及煙塵，中控DCS氧壓低報警，隨后自空壓機后所有系統(tǒng)進行緊急停車處理并通知相關(guān)人員，同時進行現(xiàn)場確認處理。此時確認氧流量到達最大值。HV-9304 閥位 2%，氧氣溫度14.47 C，后經(jīng)確認為空分氧放空管線HV-9304燒損。、事故原因

4、分析事故發(fā)生后，煤炭化學工業(yè)公司成立了“ 1 1 .21事故分析領(lǐng)導小組，組織甲醇廠、化六院、閥門制造廠無錫工裝、空分制造廠 川空、開空、法液空以及國內(nèi)同類型裝置的專家進行了分析討論并提岀了事故發(fā)生原因 的分析意見，經(jīng)甲醇廠認真分析專家意見，認為事故的原因如下：1 、事故的直接原因設計選型不當，閥門材質(zhì)的選擇不合理，在 6.5Mpa 壓力下不符合 GB16912-1997 及歐洲氣體協(xié)會標準對閥門 材質(zhì)的選擇要求。2、事故發(fā)生的間接原因 1 、在安裝后進行的管道吹掃，可能存在含固體顆粒物沒有完全吹除，長期運行后積聚，在工況大幅波動 時如溫度變化脫落撞擊；2、閥門的質(zhì)量可能存在缺陷，無錫工裝沒有

5、制造此規(guī)格氧閥的業(yè)績； 3 、由于原設計閥門選用316 材質(zhì)，當閥門開度太小時，致使閥腔內(nèi)流通面積過小，流速過快，長時間操作會岀現(xiàn)高壓點氧蝕現(xiàn)象；4、對 2021 年 8 月 5 日的氧管線燒損事故的原因分析不清。三、事故防范措施1、氧管線修復方案中關(guān)于閥門材質(zhì)的選擇采用歐洲氣體協(xié)會標準選用二甲醚工程訂貨的閥門，材質(zhì)為蒙乃 爾；2、由化六院重新設計管線布置圖，優(yōu)化管道布局，針對氧氣放空閥部位增加抗爆閥門室；3、氧管線與空氣放空管線分別單獨引入放空消音坑，對進入消音坑的管線按川空提出的設計修改方案進行改 造；4、氧管線設置氧氣溫度低報警和低低聯(lián)鎖，報警值為5 C,聯(lián)鎖值為-20 C;5、修改后的氧氣壓力調(diào)節(jié)閥和快速放空閥兩閥合一，閥門形式為Globe 單座減壓閥，閥后設置節(jié)流降噪板，實現(xiàn)逐級降壓，以滿足高流速工況的要求;6、檢修完成后對全廠氧氣輸送管線進行靜電接地檢查和電阻測量;7、通過與神華煤液化工程和神木化工交流后，對空分及氣化操作規(guī)程進行修訂，杜絕閥門在小開度下長時間 放空;8、開車前要完成四個方面確實認工作，即：1、由生產(chǎn)技術(shù)部牽頭組織相關(guān)技術(shù)人員認真討論審查修復改造方案，確保方案的完整性、準