大唐600mw燃燒系統(tǒng)

1、第四章 燃燒系統(tǒng)三期600MW崗爐，通過燃燒設(shè)備選型和爐膛布置的匹配， 滿足各項(xiàng)燃燒指標(biāo)要求，在煤種允許的變化范圍內(nèi)確保煤粉及時著火，穩(wěn)燃，燃盡，爐內(nèi)不發(fā)生明 顯結(jié)渣，NOx排放量低，燃燒器狀態(tài)良好，并不被燒壞。燃燒方式采用從美國阿 爾斯通能源公司引進(jìn)的低NOx同軸燃燒系統(tǒng)(LNCFSM),具有以下技術(shù)特點(diǎn)：1) LNCFS是一種經(jīng)過考驗(yàn)的成熟技術(shù)，迄今在全球范圍內(nèi)已有超過200臺 的新建和改造鍋爐的成功運(yùn)行業(yè)績，總的裝機(jī)容量大于 62， 000MW；2) LNCFS在降低NOx排放的同時，著重考慮提高鍋爐不投油低負(fù)荷穩(wěn)燃能 力和燃燒效率；3)通過技術(shù)的不斷更新，LNCFS在防止?fàn)t內(nèi)結(jié)渣、高溫

2、腐蝕和降低爐膛出 口煙溫偏差等方面，同樣具有獨(dú)特的效果。第一節(jié) 切向燃燒技術(shù)切向燃燒技術(shù)源自美國阿爾斯通 (ALSTOM能源公司，由阿爾斯通不斷更新 的切向燃燒技術(shù)， 已在全球范圍內(nèi)得到了廣泛的應(yīng)用， 適用于氣體、 液體和固體 燃料，包括無煙煤、煙煤和褐煤。采用切向燃燒技術(shù)的鍋爐性能優(yōu)良，機(jī)組效率 和可用率高。利用這一技術(shù)， 燃料和助燃空氣通過爐膛的四個風(fēng)箱引入， 方向指向位于爐 膛中心的一個假想切圓。 隨著燃料和空氣進(jìn)入爐膛并著火， 在爐膛內(nèi)就形成一個 旋轉(zhuǎn)的“火球”。圖 4-1 展示了切向燃燒“火球”的實(shí)圖。由于整體的熱量 質(zhì)量交換過程， 每個燃料噴嘴產(chǎn)生的火焰是穩(wěn)定的。 這個位于爐膛中心

3、旋轉(zhuǎn)的單 個火球向整個爐膛提供了一個漸進(jìn)的但又是徹底的和均勻的燃料 / 空氣混合過 程。在爐膛各角布置有單獨(dú)的燃燒器組件， 將燃料和空氣引入爐膛的裝置分別布 置在被垂直分隔的燃燒器組件隔倉之中，參見圖 4-2：典型燃燒器隔倉結(jié)構(gòu)。稱 這些隔倉為“層”。相應(yīng)層的標(biāo)高在每一角的燃燒器風(fēng)箱組件中都是一致的。燃 料層和空氣層間隔布置， 每層均布置有一個風(fēng)門擋板， 用來調(diào)整空氣沿風(fēng)箱高度 的分配，改變二次風(fēng)射流的速度來控制著火點(diǎn)。圖4- 1 :切向燃燒“火球”圖4- 2 :典型燃燒器隔倉結(jié)構(gòu)第二節(jié) 切向燃燒技術(shù)的特點(diǎn)高燃燒效率，穩(wěn)定的熱力特性和低NOx排放等關(guān)鍵參數(shù)都是阿爾斯通擺動式 切向燃燒技術(shù)固有的

4、特點(diǎn)。 由于切向燃燒組成獨(dú)特的空氣動力結(jié)構(gòu)， 其主要熱力 特點(diǎn)如下：一、 著火穩(wěn)定性強(qiáng)燃料從噴嘴噴出， 受上游高溫?zé)煔饧訜岷芸熘穑?激烈燃燒的射流末尾又沖 撞下游鄰角的燃料射流， 四角射流相互碰撞加熱， 從而形成燃燒穩(wěn)定的旋轉(zhuǎn)上升 火焰。下一層旋轉(zhuǎn)上升火焰， 促進(jìn)上一層的燃燒強(qiáng)化和火焰穩(wěn)定； 上一層的旋轉(zhuǎn) 氣流同時加強(qiáng)對下層火焰的擾動， 這種角與角和層與層之間的相互摻混擾動， 即 爐膛內(nèi)整體而不是局部的強(qiáng)烈的熱量和質(zhì)量交換， 保證了煤粉的著火穩(wěn)定性。 于 此相反，墻式燃燒鍋爐使用多組單獨(dú)布置的自穩(wěn)燃型燃燒器， 因此，燃燒和空氣 的均勻混合并不依賴整座爐膛的流場。 由此切向燃燒可認(rèn)為 “整個爐

5、膛是一個燃 燒器”。二、 燃燒效率高由于切向燃燒獨(dú)特的空氣動力結(jié)構(gòu)， 燃料進(jìn)入爐內(nèi)沿動態(tài)切向旋轉(zhuǎn)上升， 一 般約經(jīng)1.52.5圈后流出爐膛，爐膛煙氣充滿度高，能最高效利用爐膛容積， 因此在爐內(nèi)的停留時間較墻式燃燒方式長，為炭粒燃盡創(chuàng)造良好條件（參見圖 4-3）。同時火球的旋轉(zhuǎn)使進(jìn)入爐膛的煤粉和空氣逐漸均勻地在整個爐膛中被徹底 混合，有利于燃盡。另外切向燃燒的各股射流組合成一個旋轉(zhuǎn)火球，混合強(qiáng)烈， 能適應(yīng)各股間風(fēng)量分配的不均勻性， 具有適度的抗干擾作用， 因此對燃料和空氣 的精確分配沒有過高的要求。Tangential FirinaWall Firing圖4-3 :切向燃燒和墻式燃燒空氣動力結(jié)構(gòu)

6、三、防止結(jié)渣性能好與相同尺寸的墻式燃燒爐膛相比，切向燃燒圓柱型旋轉(zhuǎn)上升的“火球”居于 爐膛中部，爐膛充滿度好，燃燒熱力偏差影響較小，對水冷壁放熱較均勻，煙氣 的尖峰熱流及平均溫度較低，這一點(diǎn)對燃用低灰熔點(diǎn)的煤特別有利于防止?fàn)t膛結(jié) 渣。四、水冷壁可靠性高由于均勻的爐膛空氣動力結(jié)構(gòu)，水冷壁的吸熱曲線有以下特點(diǎn)（參見圖4-4）:1、沿爐膛高度的任何斷面，水冷壁的吸熱曲線都是相似的，只是曲線的峰 值有所變化；2、同一斷面上四面墻的吸熱曲線都是一致的；3、吸熱曲線的分布特征與燃料層的投運(yùn)層數(shù)及鍋爐負(fù)荷無關(guān)。這些簡單明了的吸熱曲線分布使得水循環(huán)的計算能得到優(yōu)化， 水冷壁節(jié)流圈 設(shè)計精確。相比墻式燃燒方式導(dǎo)

7、致吸熱曲線隨位置、 負(fù)荷，以及磨煤機(jī)投運(yùn)臺數(shù) 的變化而多變而言，能避免水冷壁局部過熱，壽命和可靠性得到了提高。hionl 畑11圖4-4 :爐膛斷面吸熱曲線分布五、具有獨(dú)特的燃燒器擺動調(diào)溫功能對切向燃燒來說，它的燃料和空氣噴嘴都能上下一致擺動，通過對“火球” 位置的調(diào)節(jié)來影響爐膛吸熱量，從而實(shí)現(xiàn)對蒸汽溫度的控制，這是獨(dú)一無二的。 燃燒器擺動對“火球”位置的影響參見圖 4-5。實(shí)踐表明帶擺動火嘴的切園燃燒 技術(shù)對所有的中國煙煤、褐煤，以及部分貧煤都能適用。圖4-5 :燃燒器擺動對“火球”位置及吸熱曲線的影響燃燒器擺動調(diào)溫功能體現(xiàn)在以下幾個方面：1擺動能自動調(diào)節(jié)，在整個負(fù)荷控制范圍內(nèi)保持再熱汽溫恒

8、定。因此，再 熱汽溫能在對電廠熱耗影響最小的情況下得到控制。2、在任何給定的負(fù)荷下，燃煤鍋爐的擺動能自動補(bǔ)償爐墻積灰的影響。當(dāng)爐墻積灰增大時，爐膛吸熱下降，出口煙溫上升，此時燃燒器自動下擺，提高下 部爐膛吸熱量。當(dāng)上部爐墻吹灰后，出口煙溫下降，此時燃燒器自動上擺，降低 下部爐膛吸熱量，保持過熱、再熱汽溫的恒定。六、NOx排放量較低長期的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)證明，對大容量燃煤機(jī)組來說，切向燃燒技術(shù)具有NOx排放 量低的固有特點(diǎn)，參見圖4-6。切向燃燒NOx形成量的降低是由于從角部進(jìn)入爐 膛的煤粉和二次風(fēng)這兩股平行氣流之間的混合率相對較低的原因所致。因此，著火和部分揮發(fā)份的析出只在缺氧的始燃燒區(qū)內(nèi)發(fā)生，該區(qū)域

9、位于爐膛中從燃料噴嘴至射流被爐膛的旋轉(zhuǎn)火球卷吸之處。 同時煙氣尖峰熱流及平均溫度較低， 這一 點(diǎn)對降低NOx#放量也很重要。IMF Capoc/y圖4-6 :美國燃煤電站鍋爐 NOx排放量對于阿爾斯通來說，在利用分段燃燒方式發(fā)展先進(jìn)的低NOX燃燒控制技術(shù)時，這種切向的燃燒技術(shù)一直是個有利的因素。于此相反，墻式燃燒鍋爐使用多組單獨(dú)布置的自穩(wěn)燃型燃燒器，燃料和空氣的均勻混合并不依賴整座爐膛的流 場，因此，墻式燃燒布置即使采用分離的上二次風(fēng)，還是回避不了產(chǎn)生促使NOx生成的局部咼溫和咼氧區(qū)。七、對燃料變化的適應(yīng)性強(qiáng)由于切向燃燒著火穩(wěn)定性強(qiáng)、 燃燒效率高、 防止結(jié)渣性能好， 因此對燃料變 化的適應(yīng)性強(qiáng)

10、。八、燃燒器配件少 切向燃燒器所配油槍、點(diǎn)火槍、油系統(tǒng)閥門、火檢數(shù)量少，安裝、維修工作 量少。燃燒器點(diǎn)火啟動方便，點(diǎn)火、啟動用油量少，從點(diǎn)火、調(diào)試到帶滿負(fù)荷時 間短。第三節(jié)低NOx同軸燃燒系統(tǒng)（LNCFM）1990年，美國政府對 1970 年的潔凈空氣條例作了修改。修改規(guī)定的第一階 段要求：為了減少酸雨，在 5 年內(nèi)，許多現(xiàn)有發(fā)電機(jī)組要遵守更為嚴(yán)格的 SOx 和NOx排放限制。這個法律向鍋爐制造商提出了挑戰(zhàn)，要求在短期內(nèi)向美國能源 工業(yè)提供經(jīng)過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證的、造價上可行的降低 NOx改造技術(shù)。實(shí)際上自1980年 以來，阿爾斯通一直在驗(yàn)證低NOx燃燒系統(tǒng)技術(shù)。二十多年來，結(jié)合實(shí)驗(yàn)室研制 工作和 90

11、年代初第一階段鍋爐改造上取得的成功經(jīng)驗(yàn)，這種驗(yàn)證產(chǎn)生了一批用 于新鍋爐設(shè)計的低NOx燃燒技術(shù)，稱為低NOx同軸燃燒系統(tǒng)（LNCFS）。一、LNCFS勺組成通過分析煤粉燃燒時NOx的生成機(jī)理，低NOx煤粉燃燒系統(tǒng)設(shè)計的主要任務(wù) 是減少揮發(fā)份氮轉(zhuǎn)化成NOx其主要方法是建立早期著火和使用控制氧量的燃料 / 空氣分段燃燒技術(shù)。LNCFS是這樣的一個系統(tǒng)，為使當(dāng)揮發(fā)氮物質(zhì)形成時、非常關(guān)鍵的早期燃燒 階段中Q降低，它把整個爐膛內(nèi)分段燃燒和局部性空氣分段燃燒時降低NOx的能力結(jié)合起來，在初始的富燃料條件下促使揮發(fā)氮物質(zhì)轉(zhuǎn)化成 2,因而達(dá)到總的 NOx排放減少。LNCFS勺主要組件為：1 、緊湊燃盡風(fēng)（ CC

12、OF）A；2、可水平擺動的分離燃盡風(fēng)（ SOFA）；3、預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴（ CFS）；4、強(qiáng)化著火（ EI ）煤粉噴嘴。有關(guān)LNCFS筆低NOx排放的詳細(xì)說明參見本章第四節(jié)。根據(jù)燃料特性、N0）控制水平等參數(shù)的不同，LNCFS系統(tǒng)有三種不同的設(shè)計:LNCFS-I, LNCFS-II，LNCFS-III，如下表所示：常規(guī)設(shè)計LNCFS-ICCOFAAIRAIRCOALCOALAIRCFSVIRCOALCOALAIRCFSVIRCOALCOALAIRCFSVIRCOALCOALAIRAIRLNCFS-IILNCFS-IIISOFASOFASOFASOFACCOFAAIRAIRCOALCOA

13、LCFM AIRCFMAIRCOALCOALCFM AIRCFMAIRCOALCOALCFM AIRCFMAIRCOALCOALAIRAIR典型的LNCFS-III燃燒器布置參見圖7“專題說明5、防止?fàn)t膛結(jié)渣和高溫腐蝕的措施。SeparatedOuerlre AirNozzles三、LNCFS勺技術(shù)特點(diǎn)LNCFSt降低NO）排放的同時，著重考慮提高鍋爐不投油低負(fù)荷穩(wěn)燃能力和 燃燒效率。通過技術(shù)的不斷更新，LNCFSS防止?fàn)t內(nèi)結(jié)渣、高溫腐蝕和降低爐膛 出口煙溫偏差等方面，同樣具有獨(dú)特的效果。a. LNCFS具有優(yōu)異的不投油低負(fù)荷穩(wěn)燃能力。LNCFSS計的理念之一是建立煤粉早期著火，為此阿爾斯通開

14、發(fā)了多種強(qiáng)化 著火（EI）煤粉噴嘴，能大大提高鍋爐不投油低負(fù)荷穩(wěn)燃能力。根據(jù)設(shè)計、校核 煤種的著火特性，選用合適的煤粉噴嘴，在煤種允許的變化范圍內(nèi)確保煤粉及時 著火，穩(wěn)燃，燃燒器狀態(tài)良好，并不被燒壞。參見圖10：強(qiáng)化著火（EI）煤粉噴嘴示意圖。Ama DOXSecjndar Air CampersUampef Cnve UniLECtose-Codpleo Overfire Air NozzlesSide IqnitorCFSOlfst Secondary Air OSF amw Atiacnment Coal NozzlesOil Gun圖7:典型的LNCFS-HI燃燒器布置圖10:強(qiáng)化著火

15、（E I ）煤粉噴嘴示意圖b. LNCFS具有良好的煤粉燃盡特性。煤粉的早期著火提高了燃燒效率。LNCFS通過在爐膛的不同高度布置CCOF和 SOFA將爐膛分成三個相對獨(dú)立 的部分：初始燃燒區(qū)，NOx還原區(qū)和燃料燃盡區(qū)。在每個區(qū)域的過量空氣系數(shù)由 三個因素控制：總的OFA風(fēng)量，CCOF/和SOFAM量的分配以及總的過量空氣系 數(shù)。這種改進(jìn)的空氣分級方法通過優(yōu)化每個區(qū)域的過量空氣系數(shù)，在有效降低 NOx排放的同時能最大限度地提高燃燒效率。阿爾斯通采用可水平擺動的分離燃盡風(fēng)（SOFA設(shè)計，能有效調(diào)整SOFA和 煙氣的混合過程，降低飛灰含碳量和一氧化碳（CO含量。另外在每個主燃燒器最下部采用火下風(fēng)（

16、UFA噴嘴設(shè)計，通入部分空氣， 以降低大渣含碳量。這樣的設(shè)計對 NOx的控制沒有不利影響。c. LNCFS能有效防止?fàn)t內(nèi)結(jié)渣和高溫腐蝕。LNCFS采用預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴（CFS設(shè)計（參見圖11），在燃燒區(qū) 域及上部四周水冷壁附近形成富空氣區(qū)，能有效防止?fàn)t內(nèi)結(jié)渣和高溫腐蝕。 參見“專題說明5、防止?fàn)t膛結(jié)渣和高溫腐蝕的措施。圖11:預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴（ CFS設(shè)計d. LNCFS在降低爐膛出口煙溫偏差方面具有獨(dú)特的效果。阿爾斯通已經(jīng)完成了一項(xiàng)廣泛的研究計劃，目的是尋求發(fā)現(xiàn)造成切向燃燒鍋 爐中爐膛出口煙溫偏差的原因和解決方法。 研究結(jié)果表明，對燃燒系統(tǒng)的改進(jìn)能 減小和調(diào)整切向燃煤機(jī)組爐膛

17、出口煙溫偏差現(xiàn)象。阿爾斯通在新設(shè)計的鍋爐上已 經(jīng)采用可水平擺動調(diào)節(jié)的SOFA賁嘴設(shè)計（參見圖12）來控制爐膛出口煙溫偏差。 該水平擺動角度在熱態(tài)調(diào)整時確定后，就不用再調(diào)整。 參見本章第五節(jié)。Secon dary Air fromWin dbox DampersVerticalHoriz ontalTilt DriveAdjustme ntMecha nismMecha nism圖12 :可水平調(diào)整擺角的噴嘴設(shè)計第四節(jié)降低NOx生成的措施一、概述通過采用低NOx同軸燃燒系統(tǒng)（LNCFS）設(shè)計和爐膛布置的匹配來滿足招標(biāo)文件要求的NOx排放小于450mg/Nm3的指標(biāo)，主要采用以下技術(shù)措施：1）緊湊

18、燃盡風(fēng)（CCOFAA2）可水平擺動的分離燃盡風(fēng)（SOFA;3）預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴（CFS；4）強(qiáng)化著火（EI）煤粉噴嘴。二、LNCFS降低 NOx機(jī)理1、煤粉燃燒時NOx的生成煤粉燃燒過程中生成NOx的三種機(jī)理為：熱力型、瞬間型和燃料型。熱力型NOx是空氣中氮分子高溫條件下形成的產(chǎn)物， 瞬間型NOx則是產(chǎn)自碳?xì)浠c分子 氮快速反應(yīng)形成的化合物，然后轉(zhuǎn)變?yōu)?NOx燃料型NOx是煤中有機(jī)結(jié)合氮被氧 化后生成。研究表明，在未加控制（不分段）的煤粉燃燒中，燃料型NOx占NOx總排放量的 80%。根據(jù)這些情況，從煤中析出活性最強(qiáng)的揮發(fā)氮（通常正比于揮 發(fā)份含量）對燃料型 NOx生成的影響最大，而被

19、滯留在固相（煤焦）中的氮對 NOx生成的影響最小，因此，低NOx煤粉燃燒系統(tǒng)設(shè)計的主要任務(wù)是減少揮發(fā)份 氮轉(zhuǎn)化成NOx其主要方法是建立早期著火和使用控制氧量的燃料 /空氣分段燃 燒技術(shù)。長期的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)證明，對大容量燃煤機(jī)組來說，切向燃燒技術(shù)具有NOx排放 量低的固有特點(diǎn)。切向燃燒NOx形成量的降低是由于從角部進(jìn)入爐膛的煤粉和二 次風(fēng)這兩股平行氣流之間的混合率相對較低的原因所致。 因此，著火和部分揮發(fā) 份的析出只在缺氧的始燃燒區(qū)內(nèi)發(fā)生， 該區(qū)域位于爐膛中從燃料噴嘴至射流被爐 膛的旋轉(zhuǎn)火球卷吸之處。同時煙氣尖峰熱流及平均溫度較低，這一點(diǎn)對降低 NOx 排放量也很重要。對阿爾斯通來說，在利用分段燃燒

20、方法發(fā)展先進(jìn)的低 NOx控制 技術(shù)時，這種切向燃燒過程一直是個有利的因素。2、LNCFS勺組成LNCFS!這樣的一個系統(tǒng)，為使當(dāng)揮發(fā)氮物質(zhì)形成時、非常關(guān)鍵的早期燃燒 階段中Q降低，它把整個爐膛內(nèi)分段燃燒和局部性空氣分段燃燒時降低NOx的能力結(jié)合起來，在初始的富燃料條件下促使揮發(fā)氮物質(zhì)轉(zhuǎn)化成 2,因而達(dá)到總的 NOx排放減少。LNCFS勺主要組件為：a.緊湊燃盡風(fēng)（ CCOF）A；b.可水平擺動的分離燃盡風(fēng)（SOFA;c.預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴（ CFS）；d.強(qiáng)化著火（ EI ）煤粉噴嘴。阿爾斯通的設(shè)計概念是把注意力集中到鍋爐的整套燃燒系統(tǒng)上。 該系統(tǒng)包括 制粉系統(tǒng)、煤粉噴嘴以及多層輔助風(fēng)（

21、CFS CCOR和SOFA的優(yōu)化設(shè)計。參見 圖1:低NOx同軸燃燒系統(tǒng)（LNCFS。圖1:低NOx同軸燃燒系統(tǒng) （LNCFS3、控希9 NOx的 CCOF和 SOFA采用CCOR和SOFA實(shí)現(xiàn)對燃燒區(qū)域過量空氣系數(shù)的多級控制。任何OFA系統(tǒng)（包括CCOF和 SOFA的設(shè)計首先取決于所要求的 NOx排放水平和煤種特性， 必須針對每一個具體情況單獨(dú)予以決定，同時要考慮爐膛形狀、煤粉停留時間、 爐膛輸入熱量和制粉系統(tǒng)性能等參數(shù)。闞山工程在主風(fēng)箱上部設(shè)有2層緊湊燃盡風(fēng)（CCOFA中心線距離上排一次 風(fēng)為1.29米，將部分二次風(fēng)送入爐膛。在主風(fēng)箱上部布置有SOFA風(fēng)箱，包括5層可分離燃盡風(fēng)（SOFA噴嘴

22、。每 個SOFA賁嘴可通過執(zhí)行機(jī)構(gòu)作上下30度的擺動，同時可通過一個調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)作水 平方向15度的調(diào)節(jié)（左右擺動）。這種左右擺動調(diào)節(jié)是手動的機(jī)械調(diào)節(jié)， 可以在 燃燒器組件外部進(jìn)行而無需停機(jī)或停燃燒器層。典型的SOFAS件參見圖2。圖2:典型的SOFA組件阿爾斯通采用可水平擺動的SOFAS計，能有效調(diào)整SOFA和煙氣的混合過程， 降低飛灰含碳量和一氧化碳（CO含量，并能降低爐膛出口煙溫偏差。SOFA風(fēng)箱距離CCOF中心線為7.88米，距離上排一次風(fēng)為9.17米。長期的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)證明，切向燃燒機(jī)組采用OFA可有效降低NOx排放。隨著分 級燃燒技術(shù)的發(fā)展，在爐膛的不同高度布置 OFA將爐膛分成三個相對獨(dú)

23、立的部 分：初始燃燒區(qū)，N0）還原區(qū)和燃料燃盡區(qū)。在每個區(qū)域的過量空氣系數(shù)由三個 因素控制：總的OFA風(fēng)量，CCOFA和SOFA風(fēng)量的分配以及總的過量空氣系數(shù)。 參見圖3： LNTFS沿高度方向過量空氣系數(shù)的典型分布。這種改進(jìn)的空氣分級方法通過優(yōu)化每個區(qū)域的過量空氣系數(shù)可有效降低NOx的排放。J SeEwatEd OFACoupltid C-ACMI Nozzles 5 Otrsei Air NOZZJBwwing TO-*ti512 1 t 10 Q9 D8B jlik SlOicFUDmfftr圖3: LNCFS沿高度方向過量空氣系數(shù)的典型分布4、用于控制NOx的預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴（

24、CFS的作用。闞山工程在在每相鄰2層煤粉噴嘴之間布置有1層輔助風(fēng)噴嘴，其中包括上 下2只預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴（CFS，1只直吹風(fēng)噴嘴。如前所述，降低NOx的基本原則之一是在分段燃燒的最初階段局部地把一定量的助燃空氣與燃料氣流隔離開來。OFA是整體性分段燃燒的一個例子。就LNCFS 燃燒系統(tǒng)而言，局部性分段燃燒是通過使部分輔助空氣射出方向偏離燃料氣流方 法得到，以延遲燃料射流對該空氣的卷吸，因而在揮發(fā)份析出和碳初始燃燒階段 降低燃燒化學(xué)當(dāng)量配比。空氣射流偏斜角度是通過在上下擺動空氣噴嘴上預(yù)置一 個水平方向偏角而形成的。參見圖 4。由于一次風(fēng)煤粉氣流被偏轉(zhuǎn)的二次風(fēng)氣流裹在爐膛中央，形成富燃料區(qū)

25、，在燃燒區(qū)域及上部四周水冷壁附近則形成富空氣區(qū)， 這樣的空氣動力場組成減少了 灰渣在水冷壁上的沉積。oSecondaryAirSecondaryAir與常規(guī)煤粉噴嘴設(shè)計比較，強(qiáng)化著火（EI）煤粉噴嘴能使火焰穩(wěn)定在噴嘴出口一定距離內(nèi)，使揮發(fā)份在富燃料的氣氛下快速著火， 保持火焰穩(wěn)定，從而有效降低NOx的生成，延長焦碳的燃燒時間。參見圖 5圖5:強(qiáng)化著火煤粉噴嘴（EI）總之，通過大量研究、試驗(yàn)和現(xiàn)場驗(yàn)證，阿爾斯通已經(jīng)成功開發(fā)了用于煤粉鍋爐的LNCFS氐NOx控制技術(shù)，對本工程，可以保證在采用了從阿爾斯通引進(jìn)的LNCFS低 NOx控制技術(shù)后NOx排放在450mg/Nm以下。三、實(shí)現(xiàn)不投油最低穩(wěn)燃負(fù)荷

26、措施燃燒器的設(shè)計、布置考慮的現(xiàn)不投油最低穩(wěn)燃負(fù)荷措施有：5、用于控制NOx的強(qiáng)化著火煤粉噴嘴（EI）的作用 Coal & 蹲7 Pri mJ1、強(qiáng)化著火（E I）煤粉噴嘴設(shè)計。2、低負(fù)荷時相臨兩層煤粉噴嘴投入運(yùn)行。3、煤粉細(xì)度達(dá)到設(shè)計值。第五節(jié) 降低爐膛出口煙氣溫度偏差的措施一、爐膛出口煙溫偏差爐膛出口煙溫偏差是指爐膛水平和垂直出口截面中熱流分布的不均勻。 這種 煙氣溫度和速度的不均勻性可以導(dǎo)致位于出口截面附近受熱面金屬溫度的不一 致，一般來說是指對于末級過熱器和 / 或再熱器受熱面。也就說，爐膛出口煙溫 偏差會不可避免地造成過熱器、 再熱器汽溫產(chǎn)生偏差， 降低了爐膛出口煙溫偏差， 也就降低了

27、過熱器、 再熱器汽溫的偏差。 在極端的情況下， 位于高于平均金屬溫 度區(qū)域的管子對過熱爆管可能較為敏感。爐膛出口的煙溫偏差是爐膛內(nèi)的流場造成的。 對所有的蒸汽鍋爐設(shè)計， 不論 采用何種燃燒方式， 不論機(jī)組容量大小， 它都存在。 通過對目前運(yùn)行的燃煤機(jī)組 煙氣溫度和速度數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn)，在爐膛垂直出口斷面（VFOP處的煙氣流速對煙 溫偏差的影響要比煙溫的影響大得多。 煙溫偏差是一個空氣動力現(xiàn)象， 因此，對 爐膛空氣動力場的了解， 比單獨(dú)測量煙氣溫度， 更有利于分析和降低爐膛出口的 煙溫偏差。因?yàn)闇?zhǔn)確而全面測量一臺大型燃煤電站鍋爐爐膛出口煙溫或煙速的分布是 十分困難的，因此煙溫偏差的幅度一般用末級過熱

28、器和 / 或再熱器管壁溫度的均 勻或不均勻性來衡量。如圖 1 所示。圖1：再熱器管壁溫度分布的不均勻性爐膛出口煙溫偏差與旋流指數(shù) Sw之間存在著聯(lián)系。旋流指數(shù)Sw是一個無因 次參數(shù)，簡單地說，這一數(shù)值表示某一給定平面的相對旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度。阿爾斯通(ALSTO M能源公司通過大量的研究和實(shí)驗(yàn)，對燃燒系統(tǒng)進(jìn)行改進(jìn)，在減小和調(diào) 整切向燃煤機(jī)組爐膛出口煙溫偏差現(xiàn)象的技術(shù)上取得了另人矚目的成績。洛河三期工程鍋爐燃燒系統(tǒng)的設(shè)計試驗(yàn)和現(xiàn)場改造已經(jīng)證實(shí)分離燃盡風(fēng) (SOFA對控制煙溫偏差的作用，賣方 自從采用新的鍋爐燃燒系統(tǒng)的設(shè)計均采用可水平擺動的 SOFA設(shè)計，參見圖9。 圖中的直接驅(qū)動型垂直擺動機(jī)構(gòu)是全新的設(shè)計

29、，可以提高擺動的可靠性。洛河三期工程通過如下措施控制爐膛出口煙溫偏差。1、合適的爐膛斷面積和上排燃燒器至屏底距離的足夠，使煙氣在爐膛出口 前有足夠的行程來減弱旋流強(qiáng)度，并在爐膛出口設(shè)置分隔屏及后屏，減弱煙氣的 殘余旋轉(zhuǎn)動量，減小爐膛出口的左右煙氣偏差，并使煤粉顆粒在爐內(nèi)有足夠的停 留時間；2、采用合適的爐膛寬/深比，燃燒器大切角布置，改善射流出口兩側(cè)補(bǔ)氣條 件，防止氣流貼壁，形成良好的空氣動力場；3、采用LNCFS燃燒方式的多隔倉輔助風(fēng)設(shè)計和燃盡風(fēng)的反切，以減弱爐總結(jié)內(nèi)氣流的殘余旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度。實(shí)踐證明，這一燃燒方式可有效控制轉(zhuǎn)向室兩側(cè)煙溫偏 差和避免結(jié)渣；4、采用可水平擺動調(diào)節(jié)的SOFA噴嘴設(shè)計控

30、制爐膛出口煙溫偏差5、配置性能良好的燃燒器二次風(fēng)門執(zhí)行機(jī)構(gòu)和風(fēng)門擋板，實(shí)現(xiàn)每一層二次 風(fēng)和周界風(fēng)四角均勻，保證爐內(nèi)良好的速度場，使旋轉(zhuǎn)動量均勻，這也是防止結(jié) 渣的一種有效措施；6做好設(shè)計配合，積極參與調(diào)試，實(shí)現(xiàn)每一層一次風(fēng)量四角均勻，形成爐 內(nèi)良好的濃度場和溫度場，使旋轉(zhuǎn)動量均勻；總之，爐膛出口煙溫偏差是一個空氣動力現(xiàn)象。無論采用何種燃燒系統(tǒng)， 它在所有蒸汽鍋爐中都是存在的。 通過對燃燒系統(tǒng)的改進(jìn)，只能盡量減小爐膛出 口煙溫偏差而不能消除偏差現(xiàn)象。Secon dary Air fromMecha nismMecha nism圖9:可水平擺動的燃盡風(fēng)（OFA設(shè)計第六節(jié)防止?fàn)t膛結(jié)渣和高溫腐蝕的措施

31、一、阿爾斯通防止?fàn)t膛結(jié)渣的經(jīng)驗(yàn)阿爾斯通在防止?fàn)t膛結(jié)渣方面具有相當(dāng)豐富的經(jīng)驗(yàn)， 在全球范圍內(nèi)已成功地 燃用了多種容易結(jié)渣的煤，這些煤具有較高的Fe?03、CaO含量，Ti溫度也很低 阿爾斯通防止結(jié)渣的經(jīng)驗(yàn)主要是合理選擇爐膛熱力參數(shù)，在燃燒系統(tǒng)的設(shè)計方面 則是通過采用CFS控制爐膛的寬深比等措施來控制結(jié)渣。通過大量的試驗(yàn)和現(xiàn)場改造，證實(shí)了 LNCFS然燒系統(tǒng)采用預(yù)置水平偏角的輔 助風(fēng)噴嘴（CFS設(shè)計，能有效防止?fàn)t膛結(jié)渣，參見圖 1,這主要是基于幾下：Coal. Primary Air and Fuei Air圖1:預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴（ CFS設(shè)計AuxiliarySecondary Air2

32、5g DivergentAngle (Typical)Wmdbox1）一次風(fēng)煤粉氣流被偏轉(zhuǎn)的二次風(fēng)氣流（CFS裹在爐膛中央，減少了灰 渣在水冷壁上的沉積；2） 在燃燒區(qū)域及上部四周水冷壁附近形成富空氣區(qū)，減輕結(jié)渣并使灰渣疏 松，減少了墻式吹灰器的使用頻率；3） 爐膛結(jié)渣的控制提高了下部爐膛的吸熱量，降低了爐膛出口煙溫，從而 控制上部爐膛的結(jié)渣；4）水冷壁附近氧量提高也降低了燃用高硫煤時水冷壁的高溫腐蝕傾向。另外阿爾斯通通過試驗(yàn)和現(xiàn)場改造，也證實(shí)LNCFS然燒系統(tǒng)采用緊湊燃盡風(fēng)（CCOF）和分離燃盡風(fēng)（SOFA設(shè)計能有效防止?fàn)t膛結(jié)渣，這主要是基于以下幾點(diǎn)：1） 燃盡風(fēng)設(shè)計降低了爐內(nèi)尖峰熱流；2）

33、 燃盡風(fēng)設(shè)計降低了爐內(nèi)煙氣溫度。二、上海鍋爐廠有限公司在防止?fàn)t膛結(jié)渣方面的經(jīng)驗(yàn)上海鍋爐廠有限公司在燃用煙煤，防止?fàn)t膛結(jié)渣方面，主要基于以下幾點(diǎn)：1） 對煤種結(jié)渣特性的正確判斷；2） 合理選擇爐膛熱力參數(shù)；3） 燃燒系統(tǒng)的合理設(shè)計。上海鍋爐廠有限公司在防止?fàn)t膛結(jié)渣方面著重考慮的是： 控制燃燒器區(qū)及燃 燒器上部區(qū)域爐膛及爐膛出口屏式受熱面的結(jié)渣， 防止?fàn)t膛掉大渣、 冷灰斗爬渣 及爐膛出口屏式受熱面間形成渣橋等。 另外， 正確判斷煤種的灰沾污特性， 合理 布置受熱面，保證主蒸汽及再熱蒸汽參數(shù)，提高運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性也應(yīng)予以考慮。燃煤鍋爐是按燃料的特性進(jìn)行設(shè)計的，具體講爐膛尺寸是根據(jù)煤種的結(jié)渣 特性、著火穩(wěn)定

34、性、燃盡特性等煤燃燒特性以及煤種的沾污（積灰）等傳熱特性 來確定的。爐膛尺寸的設(shè)計既要能保證燃料在爐膛中穩(wěn)定燃燒以及燃盡所必需的 時間；又要能保證氣體燃燒產(chǎn)物的充分冷卻， 使煙氣進(jìn)入對流受熱面時的煙氣溫 度低于煤的軟化溫度。1、 為防止結(jié)渣，對爐膛尺寸及熱負(fù)荷指標(biāo)的設(shè)計考慮如下：1）在爐膛斷面選取上留有一定裕度，避免偏高的熱負(fù)荷，可有效地減輕鍋 爐滿負(fù)荷時或煤種變化時爐膛結(jié)渣。2）選取較低的爐膛容積熱負(fù)荷，最上排燃燒器中心至屏底留有足夠的距 離，保證煤粉顆粒在爐內(nèi)有足夠的停留時間，保證煤粉燃盡。3）冷灰斗傾角采用 55 ，以增大煤種的適應(yīng)性，進(jìn)一步改善爐膛的抗結(jié)渣 性。2、 防結(jié)渣的主要措施：

35、1）在爐膛結(jié)構(gòu)尺寸及熱力參熱選取上，留有較大裕度，避免偏高的熱負(fù)荷 引起的爐膛結(jié)渣， 有效地減輕鍋爐滿負(fù)荷時的爐膛結(jié)渣傾向。 爐膛結(jié)構(gòu)尺寸和熱 負(fù)荷指標(biāo)正確合理的選取是鍋爐設(shè)計成功與否的根本所在。2)合理組織爐內(nèi)空氣動力場是防止鍋爐結(jié)渣的關(guān)鍵。 我公司燃燒方式以四 角切向直流燃燒方式為主， 要求四角配風(fēng)均勻， 實(shí)際切圓位于爐膛中心， 不偏斜。3)燃燒器設(shè)計所采取的防結(jié)渣措施主要有：a.采用成熟的CFS設(shè)計，部分二次風(fēng)相對一次風(fēng)偏轉(zhuǎn) 15 25，可有效防 止煤粉氣流貼壁，并在水冷壁區(qū)域形成氧化性氣氛，從而能防止?fàn)t膛結(jié)渣。b.采用大風(fēng)箱結(jié)構(gòu)，使四角配風(fēng)均勻，適當(dāng)提高一、二次風(fēng)速，增強(qiáng)各自 的剛性，

36、防止燃燒切圓偏斜貼壁；c.適當(dāng)增加周界風(fēng)的份額，以增強(qiáng)一次風(fēng)氣流的剛性；一次風(fēng)速的提高和 周界風(fēng)的份額增加，可防止燃燒器噴口周圍的結(jié)渣；d.燃燒器上下端設(shè)置防渣風(fēng)；e.適宜的單只噴嘴熱功率，合理的煤粉噴嘴間距。三、 洛河三期工程防止鍋爐結(jié)渣的措施阿爾斯通和上海鍋爐廠有限公司的在控制爐膛結(jié)渣方面有豐富的設(shè)計經(jīng)驗(yàn) 和業(yè)績。上海鍋爐廠有限公司在消化吸收阿爾斯通公司在控制爐膛結(jié)渣方面的技 術(shù)后，在洛河三期工程上采取的防止鍋爐結(jié)渣的措施將是十分可靠的， 能有效控 制爐膛結(jié)渣。根據(jù)設(shè)計、校核煤種的結(jié)渣特性， 為了防止以后燃用煤種的變化， 上海鍋爐 廠有限公司根據(jù)多年的設(shè)計經(jīng)驗(yàn)和業(yè)績以及技術(shù)支持方阿爾斯通公

37、司的設(shè)計經(jīng) 驗(yàn)，主要采取以下措施防止?fàn)t膛的結(jié)渣：1)合理選擇爐膛熱力參數(shù)和出口煙氣溫度；2)預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴(CFS設(shè)計；3)較大的燃燒器各層一次風(fēng)間距，燃燒器壁面熱負(fù)荷選取 1.656 MW/m, 小 于阿爾斯通對設(shè)計推薦值；4) LNCFS 燃燒器設(shè)計降低了爐內(nèi)尖峰熱流和煙氣溫度；5)屏式受熱面布置合理的間距，避免結(jié)渣和搭橋；6)布置足夠的爐膛吹灰器；四、 防止高溫腐蝕的措施本工程中設(shè)計煤種的含硫量為 0.35%，校核煤種的含硫量為 0.60%，均屬于 低硫煤，不易發(fā)生高溫腐蝕。 考慮到實(shí)際燃用煤種含硫量有可能升高， 根據(jù)上海 鍋爐廠有限公司的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)， 除了選取合適的運(yùn)行方式，

38、使燃燒器區(qū)域壁面的氧 量大于 2%外，設(shè)計上還采取了有效措施， 以防止燃燒器區(qū)水冷壁出現(xiàn)高溫腐蝕。 措施如下：1）合適的爐膛熱力參數(shù)設(shè)計。2）帶同心切圓燃燒方式（CFS）的多隔倉輔助風(fēng)設(shè)計3）合理的燃燒器各層一次風(fēng)間距。第七節(jié) 洛河電廠鍋爐燃燒系統(tǒng)的設(shè)計一、 燃燒系統(tǒng)設(shè)計考慮重點(diǎn)對洛河電廠煤質(zhì)資料的分析， 設(shè)計和校核煤種兩者均為中揮發(fā)份， 中等發(fā)熱 量，中等灰份，中等水份，中低硫份，高灰融點(diǎn)的煙煤，燃燒特性相似，都具有 較好的著火和燃盡特性， 設(shè)計煤種和校核煤種具有的結(jié)渣特性輕微。 因而本工程 燃燒系統(tǒng)的設(shè)計考慮重點(diǎn)為： 達(dá)到較低的不投油穩(wěn)燃負(fù)荷， 提高燃燒效率， 降低 NOx 排放量，防止?fàn)t

39、膛出現(xiàn)結(jié)渣和高溫腐蝕，降低爐膛出口煙溫偏差。二、 煤粉燃燒器設(shè)計簡介煤粉燃燒器為切向燃燒、擺動式燃燒器。煤粉燃燒器采用典型的 LNCFS-III 燃燒器布置，主風(fēng)箱設(shè)有 6 層強(qiáng)化著火（ EnhancedIgnition ，E I ）煤粉噴嘴， 在煤粉噴嘴四周布置有燃料風(fēng) （周界風(fēng)）。 參見圖 13：煤粉燃燒器風(fēng)箱計算簡圖。在每相鄰 2 層煤粉噴嘴之間布置有 1 層 輔助風(fēng)噴嘴，其中包括上下 2 只預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴（ CFS），1 只直吹風(fēng) 噴嘴。813 mm Wide WBCompt Height (mm)45.64593.33110.00593.33110.00593.33110.

40、00593.33110.00593.3345.64CROTCHAdj-OFATPTAdj-OFATPT Adj-OFATPTAdj-OFA PTAdj-OFACROTCHFree Area0.222.872.872.872.872.870.22C-L MSOFA3.62 mM-SOFA WB Height(w 10mm plates)TOTALS14.81 sq.ft.Total FA/Win dbox45.64537.69110.00347.31236.03110.00815.90110.00204.27387.35204.27110.00815.90110.00204.27387.3520

41、4.27110.00815.90110.00204.27387.35204.27110.00815.90110.00204.27387.35204.27110.00815.90110.00204.27387.35204.27110.00815.90110.00236.03236.0345.64CROTCHCC OFATPTCC OFAEND AIRTPTCOALTPTCFSAUX OILCFSTPTCOALTPTCFSAUX AIRCFSTPTCOALTPTCFSAUX OILCFSTPTCOALTPTCFSAUX AIRCFSTPTCOALTPTCFSAUX OILCFSTPTCOALTPT

42、END AIRU.F.ACROTCHOO ?OO ?OO ?0.222.961.750.871.060.821.630.821.060.821.630.821.060.821.630.821.060.821.630.821.060.821.630.821.060.870.870.2212.3692 mTOTALSMAIN WB HEIGHT(w 10mm plates)30.47 sq.ft.Total FA/Win dboxCoal Nozzle OD610 mm O - Flame Seanner? - HEA IgnitorNotes: 1) 20mm partiti on plates

43、 at buckstays are not in eluded in win dbox height.2) Oil firing for warmup and coal ignition.3) M-SOFA WB setting height is minimum per Std.#292-76-02.圖13:煤粉燃燒器風(fēng)箱計算簡圖7.88 m Compromised Height-C-L CCOFA1.29 mC-L Top Coal9.46 mC-L Bottom Coal813 mm Wide WB1、燃燒器布置特點(diǎn)：主風(fēng)箱共設(shè)有3層暖爐輕油槍和高能點(diǎn)火槍，共12套，布置在相鄰2層煤 粉

44、噴嘴之間的1只直吹風(fēng)噴嘴內(nèi)。暖爐輕油槍推薦采用蒸汽霧化方式。 12支油 槍按照帶30%BMC鍋爐負(fù)荷設(shè)計。在主風(fēng)箱上部設(shè)有2層緊湊燃盡風(fēng)（CCOF）中心線距離上排一次風(fēng)為1.16 米。在主風(fēng)箱下部設(shè)有1層UFA（ Underfire Air ，火下風(fēng)）噴嘴。在主風(fēng)箱上部布置有SOFA風(fēng)箱，包括5層可水平擺動的分離燃盡風(fēng)（SOFA 噴嘴。SOFA風(fēng)箱距離CCOF中心線為7.88米，距離上排一次風(fēng)為9.17米。煤粉燃燒器平面布置圖參見圖14。圖14：煤粉燃燒器平面布置圖2、鍋爐不同負(fù)荷時燃燒器的投入方式。運(yùn)行方式鍋爐負(fù)荷MCR5磨運(yùn)行50 % 105%4磨運(yùn)行40 % 84%3磨運(yùn)行24 % 60

45、%2磨運(yùn)行（10% 30%BMC煤油混燒）17 % 40 %油槍運(yùn)行0 30%注：1臺磨運(yùn)行對應(yīng)燃燒器同層 4只煤粉噴嘴投運(yùn)。3、鍋爐不同負(fù)荷時燃燒器所選取的主要設(shè)計參數(shù)單位BMCRBRL75%THA50%THA30%BMCRHPOTHA一次風(fēng)量kg/s101.29299.87886.36473.19558.910115.26796.508二次風(fēng)量kg/s462.611440.693342.103227.610153.235411.074402.051一次風(fēng)率%21.6422.1821.7922.8321.9023.0123.27二次風(fēng)率%73.3672.6271.5867.6764.6471

46、.4971.17一次風(fēng)溫C323321294270259259318二次風(fēng)溫C332329300273267267326一次風(fēng)阻力kPa0.4370.4290.3080.2180.1540.5100.405二次風(fēng)阻力kPa0.6800.6310.3970.1940.1050.5020.5344、燃燒器二次風(fēng)門檔板的控制燃燒器每層風(fēng)室均配有相應(yīng)的二次風(fēng)門擋板。每角主燃燒器配有26只風(fēng)門擋板，相應(yīng)配有20只氣動或電動執(zhí)行機(jī)構(gòu)，其中在每層煤粉風(fēng)室上下的二只 CFS 風(fēng)室由一只執(zhí)行機(jī)構(gòu)，通過連桿進(jìn)行控制。每角SOFA燃燒器配有5只風(fēng)門擋板， 相應(yīng)配有5只執(zhí)行機(jī)構(gòu)，這樣每臺鍋爐共配有100只執(zhí)行機(jī)構(gòu)。在

47、鍋爐兩側(cè)布置有燃燒器連接風(fēng)道（大風(fēng)箱），風(fēng)速較低，保證四角風(fēng)量分 配的均勻性。SOFA燃燒器由單獨(dú)的連接風(fēng)道供風(fēng)，在連接風(fēng)道上共設(shè)計布置有 4只SOFA風(fēng)量測量裝置，便于控制調(diào)節(jié) SOFA風(fēng)量。各層二次風(fēng)門擋板用來調(diào)節(jié)總的二次風(fēng)量在每層風(fēng)室中的分配，以保證良好的燃燒工況和指標(biāo)。其中煤粉風(fēng)室檔板用來控制周界（燃料）風(fēng)量，以調(diào)節(jié)一次 風(fēng)氣流著火點(diǎn)，通常是相應(yīng)層給粉機(jī)轉(zhuǎn)速的函數(shù)。輔助風(fēng)室檔板用來控制風(fēng)箱一 爐膛壓差。CCOFA和SOFA風(fēng)室檔板的開度是鍋爐負(fù)荷的函數(shù)，主要用于控制 NOx的排放。這些檔板的開度控制需要通過燃燒調(diào)整試驗(yàn)來最終確定。5、燃燒器的支吊。主燃燒器和SOFA燃燒器的絕大部分重量通過恒力彈簧吊架傳遞到鋼架上， 大大減少由螺旋水冷壁來支承的重量，防止對螺旋水冷壁造成破壞。三、洛電三期鍋爐燃燒系統(tǒng)性能總結(jié) 洛河電廠三期鍋爐燃燒方式采用從美國阿爾斯通能源公司引進(jìn)的低 NOx 同 軸燃燒系統(tǒng)（ LNCFSTM ），對有關(guān)燃燒性能采取如下措施：1、防止?fàn)t膛結(jié)渣和高溫腐蝕。根據(jù)設(shè)計、 校核煤種的結(jié)渣特性， 為防止?fàn)t膛結(jié)渣和高溫腐蝕， 根據(jù)阿爾斯 通和上海鍋爐廠有限公司的設(shè)計經(jīng)驗(yàn)和業(yè)績， 除合理選擇爐膛熱力參數(shù)外， 在燃 燒器設(shè)計中還采取了以下措施：a.預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴（CFS設(shè)計；b.合理的燃燒器各