h型鍋爐高硫無煙煤煙氣濕式石灰法除塵脫硫一體化系統設計

1、1 文獻綜述1.1 前言針對發(fā)展中國家投入到煙氣脫硫的資金不多，特別是面廣量大的中小型鍋爐用戶，對 排煙脫硫費用承受能力有限又不便于集中統一管理的實際情況，而開發(fā)一些投資省，運行 費用低，便于維護的，適合我國國情的除塵脫硫裝置，即一臺設備同時除塵又脫硫，從而 減低系統的投資費用和占地面積。對此原則是：首先要求主體設備“地租高效”，在不增 加動力的前提下，對細微塵粒有較高的補集率和較強的脫硫功能；其次是源于價格低廉的 脫硫劑：包括可利用的堿性廢渣，廢水等，從而降低運行費用。本課程設計主要介紹濕式石灰脫硫功能及對除塵的處理，目前世界各地用于煙氣脫硫 的方法，主要有石灰石 / 石灰洗滌法，雙堿法，韋

2、爾曼洛德法，氧化法及氨法等。這些方法 大致可分為兩類：一類為干法，即采用粉狀或粒狀吸收劑，吸附劑或催化劑來脫除煙氣中 的二氧化硫；另一類為濕法，即采用液體吸收劑洗滌煙氣，以及吸收煙氣中的二氧化硫。1.2 反應原理1.2.1 吸收原理吸收液通過噴嘴霧化噴入吸收塔，分散成細小的液滴并覆蓋吸收塔的整個斷面。這些 液滴與塔內煙氣逆流接觸，發(fā)生傳質與吸收反應，煙氣中的SQ SO及HCI、HF被吸收。SQ吸收產物的氧化和中和反應在吸收塔底部的氧化區(qū)完成并最終形成石膏。為了維持吸收液恒定的pH值并減少石灰石耗量，石灰石被連續(xù)加入吸收塔，同時吸收 塔內的吸收劑漿液被攪拌機、氧化空氣和吸收塔循環(huán)泵不停地攪動，以

3、加快石灰石在漿液 中的均布和溶解。1.2.2 化學過程強制氧化系統的化學過程描述如下：（1）吸收反應煙氣與噴嘴噴出的循環(huán)漿液在吸收塔內有效接觸，循環(huán)漿液吸收大部分SQ,反應如下:SO+HSQ （溶解）HSO?1+ HSO （電離）吸收反應的機理：吸收反應是傳質和吸收的的過程， 水吸收 SO2 屬于中等溶解度的氣體組份的吸收， 根據 雙膜理論，傳質速率受氣相傳質阻力和液相傳質阻力的控制，吸收速率二吸收推動力/吸收系數（傳質阻力為吸收系數的倒數）強化吸收反應的措施：a）提高SO2在氣相中的分壓力（濃度），提高氣相傳質動力。b）采用逆流傳質，增加吸收區(qū)平均傳質動力。c）增加氣相與液相的流速，高的Re

4、數改變了氣膜和液膜的界面，從而引起強烈的傳質。d）強化氧化，加快已溶解SO2的電離和氧化，當亞硫酸被氧化以后，它的濃度就會降低， 會促進了 SO2的吸收。e）提高PH值，減少電離的逆向過程，增加液相吸收推動力。f）在總的吸收系數一定的情況下，增加氣液接觸面積，延長接觸時間，如：增大液氣比，減小液滴粒徑，調整噴淋層間距等。g）保持均勻的流場分布和噴淋密度，提高氣液接觸的有效性。（ 2）氧化反應一部分HSO在吸收塔噴淋區(qū)被煙氣中的氧所氧化，其它的HSG在反應池中被氧化空氣完全氧化，反應如下：HS0 + 1/2O2 HSOTHSO4?H+ SO42氧化反應的機理：氧化反應的機理基本同吸收反應，不同的

5、是氧化反應是液相連續(xù)，氣相離散。水吸收Q屬于難溶解度的氣體組份的吸收，根據雙膜理論，傳質速率受液膜傳質阻力的控制。強化氧化反應的措施：a）降低PH值，增加氧氣的溶解度b）增加氧化空氣的過量系數，增加氧濃度c）改善氧氣的分布均勻性，減小氣泡平均粒徑，增加氣液接觸面積。（3）中和反應吸收劑漿液被引入吸收塔內中和氫離子，使吸收液保持一定的pH值。中和后的漿液在吸收塔內再循環(huán)。中和反應如下：Ca + + C（32 + 2H+ SO2_+ H2OCaSO 2H2O+ COT2H+ + CQ2H.C+ COT中和反應的機理：中和反應伴隨著石灰石的溶解和中和反應及結晶，由于石灰石較為難溶，因此本環(huán)節(jié) 的關鍵

6、是，如何增加石灰石的溶解度，反應生成的石膏如何盡快結晶，以降低石膏過飽和 度。中和反應本身并不困難。強化中和反應的措施：a）提高石灰石的活性，選用純度高的石灰石，減少雜質。b）細化石灰石粒徑，提高溶解速率。c）降低PH值，增加石灰石溶解度，提高石灰石的利用率。d）增加石灰石在漿池中的停留時間。e）增加石膏漿液的固體濃度，增加結晶附著面，控制石膏的相對飽和度。f）提高氧氣在漿液中的溶解度，排擠溶解在液相中的CO2強化中和反應。（4）其他副反應煙氣中的其他污染物如 SO、Cl、F和塵都被循環(huán)漿液吸收和捕集。SO、HCl和HF與 懸浮液中的石灰石按以下反應式發(fā)生反應：SO + FbO 2H+ + S

7、Q2-CaCO+2 HCICaCl2 +CQ 汁HOCaCO+2 HF CaF2 +CQ ?+HO副反應對脫硫反應的影響及注意事項：脫硫反應是一個比較復雜的反應過程，其中一些副反應，有些有利于反應的進程，有 些會阻礙反應的發(fā)生，應當在設計中予以重視如 Mg的反應：漿池中的Mg元素，主要來自于石灰石中的雜質，當石灰石中可溶性Mg含量較高時（以 MgCO形式存在），由于MgCO活性高于CaCO：會優(yōu)先參與反應，對反應的進行是有利但過多時，會導致漿液中生成大量的可溶性的 MgSO3它過多的存在，使的溶液里S03 濃度增加，導致SO吸收化學反應推動力的減小，而導致 SO吸收的惡化。另一方面，吸收塔漿液

8、中 Mg濃度增加，會導致漿液中的 MgSOL）的含量增加，既漿 液中的SO4-增加，會對導致吸收塔中的懸浮液的氧化困難，從而需要大幅度增加氧化空氣 量，氧化反應原理如下：HSO + 1/2O2 HSO(1) +2 HSO ?H+ + SQ(2)因為（2）式的反應為可逆反應，從化學反應動力學的角度來看，如果 SO2-的濃度太高 的話，不利于反應向右進行。因此噴淋塔一般會控制 Mj離子的濃度，當高于5oooppm寸, 需要通過排出更多的廢水，此時控制準則不再是 CL小于20000ppm 1.3脫硫方法及優(yōu)缺點干法脫硫的優(yōu)點是流程短，無污水，污酸的排出，且凈化后煙氣溫度降低很少，利用煙 囪排氣擴散。

9、但干法脫硫效率低，設備龐大，操作技術要求高，發(fā)展較慢。濕法脫硫具有 設備較小，操作較容易，且脫硫效率較高的優(yōu)點，但脫硫后，但煙氣溫度降低，不利于煙 囪排氣的擴散，這一缺點可通過煙氣再加熱的方法來解決，因此國外對濕式脫硫工藝研究 較多，使用也廣泛。根據國際能源機構煤炭研究組織調查統計，濕式脫硫占世界安裝煙氣 脫硫機組總容量的85%其中石灰石法占36.7%，其他濕法脫硫占48.7%1.4濕法石灰法煙氣脫硫工藝流程將配好的石灰漿液由泵送入吸收塔頂部，與從塔頂送入的含二氧化硫煙氣逆流流動經洗 滌凈化后的煙氣從塔頂排空。石灰漿液吸收二氧化硫后成為三、硫酸鈣及亞硫酸鈣的混合 液，將此混合液在母液槽中用硫酸

10、調整 PH值到4左右，用泵送入氧化塔并向塔內送入 490 千帕的壓縮空氣驚醒氧化。生成的石膏經稠厚器使其沉積，上清液返回吸收系統循環(huán)，石 膏漿經離心泵分離的成品石膏，氧化塔排出的尾氣因含有微量二氧化硫可送回吸收塔內。吸收設備由于采用石灰石或石灰漿液作為吸收劑，易在設備內造成結垢和堵塞，因此在選擇和使用吸收設備時，應充分考慮這個問題。一般應選用氣液間相對氣速高，塔持液量 大，內部構件少，阻力降小的設備，常用的吸收塔可選用篩板塔，噴霧塔及文丘里洗滌塔 等，國內曾用過大孔徑傳流塔和湍球塔。本設計應用填料塔。工藝流程一般為如下設計：圖1-1石灰石/石灰-石膏濕法煙氣脫硫工藝流程811.5濕法石灰煙氣脫

11、硫工藝系統設施簡述1.5.1石灰石制備系統將石灰石粉由罐車運到料倉存儲，然后通過給料機、輸粉機將石灰石粉輸入漿池，加水 制備成固體質量分數為10%-158的漿液。1.5.2 吸收與氧化系統吸收塔。吸收塔是煙氣脫硫系統的核心裝置，要求氣液接觸面積大，氣體的吸收反應 良好，壓力損失小，并且適用于大容量煙氣處理。吸收塔主要有四種類型噴淋塔、填料 塔、雙回路塔和噴射鼓泡法。a 噴淋塔。它是濕法工藝的主流塔型，多采用逆流方式布置，煙氣從噴淋區(qū)下部進入 吸收塔，與均勻噴出的吸收漿液逆流接觸。煙氣流速為 3m/s 左右，液氣比與煤含硫量和脫 硫率關系較大，一般在 8-25 L/m3。噴淋塔優(yōu)點是塔內部件少，

12、故結垢可能性小，壓力損 失小。逆流運行有利于煙氣與吸收液充分接觸，但阻力損失比順流大。b 填料塔。采用塑料格柵作填料，相對延長了氣液兩相的接觸時間，從而保證了較高 的脫硫率。格柵填料塔為順流和逆流，順流時氣速約為 4-5m/s, 與逆流相比結構較緊湊。 壓降因格柵填充高度而異。c 雙回路塔。這類吸收塔被一個集液斗分成倆個回路：下段作為預冷卻區(qū)，并進行一 級脫硫，控制較低的PH有利于氧化和石灰石的溶解，防止結垢和提高吸收劑的利用率； 上段為吸收區(qū)，其排水經集液斗引入塔外另設的加料槽，在此加入新鮮的石灰石漿液，維 持較高的PH值，以獲得較高的脫硫率。d 噴射鼓泡塔。工藝采用鼓泡反應器，煙氣通過噴射

13、分配器以一定的壓力進入吸收液 中，形成一定的高度的噴射氣泡層，可省去再循環(huán)泵和噴淋裝置。凈化后煙氣經上升管進 入混合室，除霧后排放。此塔型的特點是系統可在低 PH值下運行，生成的石膏顆粒大，易 于脫水；脫硫率的高低與系統的壓降有關，可通過增大噴射管的浸沒深度來提高壓降，提 高脫硫率。脫硫率為 95%時，系統壓降在 3000 帕左右。(2).除霧器。凈煙氣出口設除霧器，通常為二級除霧器，裝在塔的圓筒頂部或塔出口彎 道后的平直煙道上。后者允許煙氣流速高于前者，并設沖洗水，間歇沖洗除霧器。冷煙氣 中殘余水分一般不能超過 100mg/m3，更不允許超過200mg/m3，否則會玷污熱交換器、 煙道和風機

14、等。.氧化槽。其功能是接收和儲存脫硫劑，溶解石灰石，鼓風氧化亞硫酸鈣，潔凈生成 石膏。早期的濕式石灰 / 石灰石法幾乎都是在脫硫塔外另設氧化塔， 即由脫硫塔排出的亞硫 酸鈣的漿液再被引入專門的壓力氧化槽中，并添加硫酸，在 PH為3-4的條件下鼓風氧化。這種結構易發(fā)生結垢和堵塞問題隨著工藝的發(fā)展，將氧化系統組合在塔底的漿池中，利用大容積漿池完成石膏的結晶過 程，即就地強制氧化。循環(huán)的吸收劑在氧化槽內設計的停留時間為4-8分鐘，與石灰石反應性能無關。石灰石反應性越差，為使之完全溶解，則要求他在池內滯留時間越長。氧化 空氣采用羅茨風機或離心機鼓入，壓力約為 5 104 -8.6 104帕。1.5.3

15、其他裝置系統經過洗滌的煙氣溫度已經低于露點，是否需進一步再熱，取決于各國的環(huán)保要求。常規(guī) 做法是煙氣再加熱器對洗滌后的煙氣進行再加熱，達到一定的溫度后通過煙囪排放。德國 把凈化煙氣引入自然通風冷卻塔排放，借助煙氣動量的攜帶熱量的提高，使煙氣擴散的更 好。美國一般不采用煙氣再加熱系統，而采用對煙囪的防腐措施。裝設煙氣脫硫裝置后，整個脫硫系統的煙氣阻力約為2940帕，單靠原有鍋爐引風機不足以克服這些阻力，需設助催風機，或稱脫硫風機。濕式石灰石洗滌工藝管道、設備需要使用防腐材料或涂層。在煙氣通道中，應采用下表:設備溫度酸露點材料100未凈化煙氣管道858585進口區(qū)域1601801008585非合金

16、材料 鱗片狀玻璃涂層85軟橡膠襯里鱗片狀玻璃涂層 鉻鎳鐵合金板耐鹽酸鎳合金板 軟橡膠襯里 軟橡膠襯里聚丙烯 玻璃鋼管 碳化硅噴嘴 軟橡膠涂層 非合金鋼鱗片狀玻璃涂層 2%煤的機組、或大容量機組(200MW及以上)的電廠鍋爐建設煙氣 脫硫裝置時，宜優(yōu)先采用石灰石-石膏濕法脫硫工藝，脫硫率應保證在 90%以上。燃用含硫量Sar2%煤的中小電廠鍋爐(200MW以下)，或是剩余壽命低于10年的老 機組建設煙氣脫硫裝置時，在保證達標排放，并滿足SQ排放總量控制要求，且吸收劑來源 和副產物處置條件充分落實的情況下，宜優(yōu)先采用半干法、干法或其他費用較低的成熟技 術，脫硫率應保證在75%以上。燃用含硫量Sar

17、 1%煤的海濱電廠，在海域環(huán)境影響評價取得國家有關部門審查通 過，并經全面技術經濟比較合理后，可以采用海水法脫硫工藝；脫硫率宜保證在90%以上。電子束法和氨水洗滌法脫硫工藝應在液氨的來源以及副產物硫銨的銷售途徑充分落 實的前提下，經過全面技術經濟比較認為合理時，并經國家有關部門技術鑒定后，可以采 用電子束法或氨水洗滌法脫硫工藝。脫硫率宜保證在 90%以上。脫硫裝置的可用率應保證在95%以上。2.1.3石灰/石灰石法各種洗滌器的比較形式SQ2% 吸收率煙氣量液氣比傳質單元數阻力總傳質系數液體量入口 出口 %kg/m2.h L/m3NQGPa104kg/m2.h柵 0.128-0.144 70-9

18、2 5000-10500 0.5-1.5 1.224100m時,:Y（2）.有上部逆溫時，設計的高煙囪 Hs200,必須考慮上部逆溫層的影響。觀測證明， 當有效源高H等于混合層高度D時，即H=D寸最不利，此時地面濃度約為一般情況下的2-2.5 倍，如按此條件設計，煙囪高度將大大增加。因此應對混合層高度出現頻率作調查，避開煙囪有效高度H與出現頻率最高或較多的混合層高度口相等的情況。逆溫層較低時，煙囪的有效高度 HD為好。.煙氣抬升公式的選擇是煙囪設計中重要一環(huán)，必須注意煙氣抬升公式適用的條件, 進行慎重的選擇。.煙囪高度不得低于周建筑物的2倍，這樣可以避免煙流受建筑物背風面渦流區(qū)的影 響，對于排

19、放生產性粉塵的煙囪，其高度從地面算起不得低于15m排氣口高度應比主廠房最咼點咼出3m以上。煙氣出口流速應為20-30米每秒，排煙溫度不宜過低。.增加排氣量，又煙氣抬升高度公式知，即使同樣的噴出速度與煙氣溫度，如果增加 排氣量，對動量抬升和浮力抬升均有利。因此分散的煙囪不利于產生較高的抬升高度。若 需要在周圍設幾個煙囪時，應盡量采用多管集合煙囪，但在集合溫度相差較大的煙囪排煙 時，要認真考慮。3設計計算3.1高硫無煙煤燃燒計算.標準準態(tài)下的理論空氣量Qa =4.76 (1.876Cy 5.56H y 0.7Sy - 0.7Oy )(m3 / kg)(1-1 )式中：cy,hy,sy,oy分別為煤

20、中各元素所含的質量分數。.標準狀態(tài)下理論煙氣量(設空氣含濕量12.93 g/m3)I 86/VVV QQSY產 11.2HY 12.4Wy 0.016Qa 0.79Qa 0.8NY(m3/kg)(1-2)(CY +0.375SY )式中：Qa標準狀態(tài)下理論空氣量，m3/kg；WY 煤中水分的質量分數；NY N元素在煤中的質量分數。.標準狀態(tài)下實際煙氣量Qs 二Qs 1.016(： -1)Qa(1-3)式中:空氣過剩系數，取1.2;QS標準狀態(tài)下的理論煙氣量，m3/kg ;Qa標準狀態(tài)下的理論空氣量，m3 / kg標準狀態(tài)下的煙氣流量 Q應以 m3/h計，因此，Q = Qs 設計耗煤量Qs =8

21、.5071.016 (1.2 -1) 5.923 =9.711m3 / kg.煙氣含塵濃度計算C = dsh(kg/m3) Qs(1-4)式中：dsh排灰中飛灰占煤中不可燃成份的質量分數;ay 煤中不可燃成份的含量;Qs標準狀態(tài)下實際的煙氣量，m3/kg.標準狀態(tài)下煙氣中的二氧化硫濃度的計算 式中：SY 煤中硫的質量分數； 3.2煙氣體積計算.處理煙氣量：QO =QO2 QN2 Qrq QH2O式中：Qrq為各元素氧化物的含量，m3/kg。設助燃空氣溫度為20C，查表得Go =18.9g/m3Qh2。=0122Hy 0.0124Wy 0.0012。： Qa.160 C時實際煙氣量：(1-5)(

22、2-1)(2-2)273pc p(2-3)式中：Q處理爐氣氣量m3，本設計Qo =9.1215m3T爐氣允許工作溫度C，本設計取160 CPo當地大氣壓，本設計取 Pg= 0.99 3 25 1 05 PaP 工作壓力，本設計為P = -3000PaC0漏風率，取C0=10%6055160 C 時二氧化硫的濃度 二 100%464mg/m313.05設計耗煤量：2400kg/h在排煙溫度下,每小時實際煙氣量Q”實二13.05 2400 =31320m3/h.煙氣密度計算：有上述式子：根據:44rCO218rH 2O 64rSO228rN232rQ22.414(2-4).除塵效率計算:C=(1

23、s) 100%C(2-5)式中：C 標準狀態(tài)下煙氣含塵濃度， mg/m3Cs 標準狀態(tài)下鍋爐煙塵排放標準中規(guī)定值，mg/m3.工況下煙氣的流量計算：T 3Q = Q (m /h)T式中： Q標準狀態(tài)下煙氣的流量，m3/h(2-6)T工況下煙氣溫度，K ；T標準狀態(tài)下溫度，K。則煙氣流速為VS Q 10.27m/s3600(2-7)3.3填料塔的設計計算.塔徑的計算：(3-1)式中： Q氣體的體積流量，m/s ;u 空塔速度，m/s ;D塔徑，m。填料選塑料齒形柵條50 50 10的齒形柵條，選空塔速度為0.8m/s取整為D=4m，塔徑確定后，應對填料尺寸進行校核，由于為齒形柵條，塔徑應一 35

24、一50 d，而實際D -4m 50 50m校核合格。.填料層高度計算：Z 二 Hog Nog（ 3-2）式中： Hog 氣相傳質單元高度，可取1.5-1.8 m ；Nog 氣相傳質單元數，查表取 2.4 ；Z填料層高度，m?？紤]到適應操作條件波動留有調節(jié)控制的余地，因此應該進行修正。.噴淋密度：U（ 3-3）A式中： L塔頂噴淋劑量；上一一截面積。設塔頂噴淋劑量為20kg/s，其U5m3/（m2.h），滿足最小噴淋密度的要求.填料層阻力（應用阻力系數法）：u：p-（Pa）（3-4）2式中:p 填料層壓降，Pa ；阻力系數，取10;Z填料層高度，m ；u空塔氣速， m/s ;：氣體密度，kg/m

25、3填料塔總高：首先由標準經驗值規(guī)定吸收液質量濃度一般為 10%-15%本設計取13%液氣比通常為825L/m3，本設計取15L/m3，反應時間通常為35s，考慮到反應的穩(wěn)定性取 3s， 填料塔內流速通常為1 5m/s，本設計取5m/s由反應時間可知：H z = v t（ 3-5）式中：Hz填料塔總咼，m ；v 塔內流速，取5m/s ；t 取3s。蓋頂考慮排氣部分定為0.5 m，出口液體部分取0.5m，則實際填料塔高高度為:物料衡算：由液氣比為15L/m3，則供應吸收液量為:QWQ L1000(3-6)式中：L液氣比；根據標準經驗值鈣硫比在1.11.3之間取，本設計取1.2則新鮮吸收液供應量為：

26、小MXNXRXQs2Qt3600式中：M耗煤量；N 石灰漿分子量，取74；R鈣硫比，取1.2 ；Qsc2 每千克煤所含二氧化硫量。(3-7)需水量:QH2O - QT (1 -；)(3-8)式中： ；Ca(OH)2 濃度，為 8%15% 取 g =10%3.4管道系統設計.管道的管徑計算：粉塵性質屬于煤灰，一般其垂直管最低氣流速度為10m/s，水平管最低氣流速度為12m/s，見表 2-3 5。粉塵性質垂直管水平管粉塵性質垂直管水平管粉狀的粘土的1113鐵和鋼（屑）1820砂1417灰土、沙塵1618耐火泥1416鋸屑、刨屑1214重礦物粉塵1214大塊干木屑1415輕礦物粉塵1113干微塵81

27、0干型砂1518染料粉塵14161618煤灰1012大塊濕木屑1820濕土1315谷物粉塵1012鐵和鋼（塵末）810麻812棉絮81218 22水泥粉塵表2-3除塵管道內最低氣流速度=13m/ s ；本設計取管道內氣流速度為v管3600(4-1)31320=0.818mmr13 3600 二取整得r = 820mm.管道的阻力計算 管道系統總壓力損失:沿程壓力損失:(4-2)式中:摩擦阻力系數，金屬一般取0.02氣體的密度為：t =1.34kg m3 ； 管道長度為：L=150m局部阻力損失：90 ,30個壓頭壓力損失為：-Pm2(4-3)式中：一一局部阻力系數，取0.25。管道系統總阻力損

28、失：P 一 R：Pm =424.6 849.2 =1273.8Pa（4-4）3.5煙囪設計鍋爐的蒸發(fā)量為20t/h，污染物排放按照鍋爐大氣污染物排放標準中U類區(qū)新建排污項 目執(zhí)行，可以假定煙囪的高度為 50m。Qv.煙囪截面積：(5-1 )式中：s煙囪截面積，m；Q煙氣流量，m/s ;v 煙氣出口流速，取 12m/s 代入數據得：.煙囪直徑：(5-2)式中：d煙囪直徑，ms煙囪截面積，m代入數據得:煙氣熱釋放率:Qh =0.35Pa Qv TTaTs式中：Q H煙氣熱釋放率，kWq煙氣流量，mVs ；Pa大氣壓力，取本地900, Pa；Ts煙囪出口處的煙氣溫度，K;Ta環(huán)境大氣溫度，Ko代入數

29、據得：.煙氣抬升高度：ALJ 2(1.5vD + 0.01Qh)-Hu式中： h煙氣抬升高度，mQ煙氣熱釋放率，Kwd 煙囪直徑，m；v煙氣出口流速，m/s；(5-3)(5-4)u 煙囪出口處平均風速，m/s。代入數據得：.煙囪高度：H =HS H式中：H 煙囪的有效高度，m設為50 m； h煙氣抬升高度，m氣一一煙氣幾何高度，kW代入數據得：(6).煙囪阻力：(5-5)Du2(5-6)式中：P 煙囪阻力，Pa；d煙囪直徑，m入摩擦阻力系數；u煙囪內流體平均流速， m/s;l煙囪咼度，m。代入數據得：.校核地面最大濃度：(5-7)2Q二H 2 ue max式中：二一一取值0.6 -1.0 ；根

30、據國家地面最大允許濃度為 0.5mg/m3，實際計算濃度0.512mg/m大于國家允許濃度,校核有誤，因此更正幾何高度為 H S =52m，得出H = 52 2 77m。校核合格。3.6風機與電機的選擇與計算正確選擇風機，是保證通風系統正常、經濟運行的一個重要條件。所謂正確選擇風機， 主要是指根據被輸送氣體的性質和用途選擇不同用途的風機；選擇的風機要滿足系統所需 要的風量，同時風機的風壓要能克服系統的阻力， 而且在效率最高或經濟使用范圍內工作。 具體選擇方法和步驟如下：.根據被輸送氣體的性質，選用不同用途的風機。例如，輸送清潔空氣，或含塵氣 體流經風機時已經過凈化，含塵濃度不超過 150mg/

31、 m時，可選擇一般通風換氣用的風機; 輸送腐蝕性氣體，要選用防腐風機；輸送易燃、易爆氣體或含塵氣體時，要選用防爆風機 或排塵風機。但在選擇具體的風機型號和規(guī)格時，還必須根據某種類型風機產品樣本上的 性能表或特性曲線圖才能確定。(2) .考慮到管道系統可能漏風，有些阻力計算不大準確，為了使風機運行可靠，選用 風機的風量和風壓應大于通風除塵系統的計算風量和風壓。.根據選用風機的風量，風壓，在風機產品樣本上選定風機的類型，確定風機的機 號、轉速和電動機功率。為了便于接管和安裝，還要選擇合適的風機出口位置和傳動方式。 所選擇風機的工作點應在經濟范圍內，最好處于最高效率點的右側。.除非選擇任何一臺風機都

32、不能滿足要求，或在使用時要求風機的風壓和風量有大 幅度變動，否則應盡量避免把兩臺或數臺風機并聯或串聯使用。因兩臺或數臺風機聯合工 作時，每臺風機所起的作用都要比其單獨使用時差。（5）.近年來由于我國對風機的結構不斷改進，使風機的效率不斷提高，噪聲不斷降低， 一些新型風機正在逐步取代一些老風機。為了節(jié)約能源和減小噪聲危害，在滿足所需風量 和風壓的前提下，應盡可能選用效率高、噪聲低的新型風機。通風機的風量計算：Qr 二（1 kg（6-1）式中：ki漏風率，取 0.1-0.15 ；通風機的風壓計算：P0巾0 =（1 k2）- P-（6-2）式中： :Po 通風機風壓， Pa ；P 管道系統的總阻力損失，Pa ；k2 安全系數，取 0.15-0.2；?0通風機性能表中給出空氣密度，1.2 kg/m3?運行工況下進入風機時的氣體密度，1.34 kg/m3。根據查表4得到風機為：Y 250M-4，電機為：JO291-4。結束語：通過對濕式石灰法脫硫除塵的設計計算，從中我了解濕式石灰法脫硫是采用石灰石粉（CaCO