135循環(huán)流化床鍋爐畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、河北工業(yè)大學(xué)2012屆畢業(yè)論文河北工業(yè)大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書 作 者： 史宏偉 學(xué) 號(hào)： 085715 系 ： 能源與環(huán)境工程專業(yè) 專 業(yè)： 熱能與動(dòng)力工程 題 目： 135t/h循環(huán)流化床鍋爐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 指導(dǎo)者： 劉聯(lián)勝 教授 (姓 名) (專業(yè)技術(shù)職務(wù))評(píng)閱者： (姓 名) (專業(yè)技術(shù)職務(wù)) 2012年 06月 01日135噸/小時(shí)循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì) 摘要：此次設(shè)計(jì)研究了循環(huán)流化床鍋爐的國(guó)內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀和發(fā)展歷程，對(duì)其進(jìn)行了結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的分析和優(yōu)缺點(diǎn)的對(duì)比，然后對(duì)循環(huán)流化床鍋爐的爐膛、旋風(fēng)分離器、過(guò)熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器等進(jìn)行簡(jiǎn)要的介紹，最后進(jìn)行了方案論證。在整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程中進(jìn)行了熱力計(jì)算和煙

2、風(fēng)阻力計(jì)算。熱力計(jì)算包括爐膛、高溫過(guò)熱器、低溫過(guò)熱器、省煤器以及空氣預(yù)熱器的計(jì)算。煙風(fēng)阻力計(jì)算包括煙道阻力計(jì)算和空氣阻力計(jì)算。最后對(duì)鼓風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)進(jìn)行了選擇。在此基礎(chǔ)上，利用CAD繪制鍋爐結(jié)構(gòu)圖、水系統(tǒng)圖、煙風(fēng)系統(tǒng)圖、省煤器。關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床鍋爐，熱力計(jì)算，煙風(fēng)阻力計(jì)算，旋風(fēng)分離器 The Design of 135t/h CFBBAbstract:The design study of circulating fluidized bed boiler development in the world and the course of development,carried out the

3、 analysis of structural characteristics and the advantages and disadvantages of contrast,and a brief introduction to the circulating fluidized bed boiler furnace, cyclone, superheater, economizer, air preheater, etc.Finally, the circulating fluidized bed boilers have been a demonstration program.Thr

4、oughout the design process, the thermodynamic calculation and the smoke wind resistance.Thermodynamic calculation of the furnace, high temperature superheater, low temperature superheater, economizer and air preheater of calculation.Smoke wind resistance calculation include calculation of flue resis

5、tance and air resistance calculation.Blowers and induced draft fan to choose.On this basis, the use of CAD drawing the boiler chart diagram of the water system, breathing air system, economizer figure.Keywords： CFB;thermal calculatio; flue-gas and air resistance calculation; The Cyclone Separator目 錄

6、1 緒論61.1 國(guó)外、內(nèi)研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)71.1.1 國(guó)外循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展現(xiàn)狀71.1.2 國(guó)內(nèi)循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展現(xiàn)狀71.2 主要研究?jī)?nèi)容81.2.1傳統(tǒng)燃煤鍋爐發(fā)展到循環(huán)流化床鍋爐的過(guò)程81.2.2 循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)缺點(diǎn)分析81.3 本章小結(jié)92 鍋爐結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)簡(jiǎn)介92.1 循環(huán)流化床鍋爐概述92.2 鍋爐基本特性92.2.1鍋爐主要技術(shù)參數(shù)102.2.2 燃料特性102.2.3主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)112.2.4 燃料的燃燒計(jì)算112.3 爐膛設(shè)計(jì)112.4 本章小結(jié)123 方案論證124 鍋爐結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介144.1 鍋筒及爐內(nèi)設(shè)備144.1.1 鍋筒144.1.2 水冷壁144.1.3鍋

7、爐基本尺寸144.2 燃燒設(shè)備154.2.1 布風(fēng)板154.2.2 分離器154.3 對(duì)流受熱面設(shè)計(jì)174.3.1 過(guò)熱器174.3.2省煤器184.3.3 空氣預(yù)熱器194.3.4管子特性194.4 循環(huán)流化床鍋爐排放控制204.5 鋼架及平臺(tái)樓梯214.6 爐墻及保溫結(jié)構(gòu)214.7 鍋爐閥門儀表及管道214.8 本章小結(jié)215 135t/h CFBB 熱力計(jì)算226 煙氣側(cè)阻力計(jì)算237 空氣側(cè)阻力計(jì)算238 風(fēng)機(jī)的選擇249 計(jì)算說(shuō)明書2410 風(fēng)機(jī)型號(hào)參照表24結(jié) 論25參考文獻(xiàn)26致 謝28第一章 熱力計(jì)算291 設(shè)計(jì)任務(wù)291.1 燃料特性301.2空氣過(guò)剩系數(shù)及各段煙道的漏風(fēng)系數(shù)

8、的選取301.3 空氣量、煙氣量及煙氣焓計(jì)算311.4 鍋爐的各項(xiàng)熱損失311.5 煙氣特性計(jì)算321.6煙氣焓溫表341.7 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算371.8 爐膛設(shè)計(jì)391.8.1爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)391.8.2布風(fēng)裝置設(shè)計(jì)401.8.3爐膛的設(shè)計(jì)步驟401.9 稀相區(qū)傳熱計(jì)算401.10高溫過(guò)熱器設(shè)計(jì)及傳熱計(jì)算461.10.1高溫過(guò)熱器結(jié)構(gòu)計(jì)算461.10.2高溫過(guò)熱器傳熱計(jì)算471.11 低溫過(guò)熱器結(jié)構(gòu)計(jì)算501.11.1 低溫過(guò)熱器結(jié)構(gòu)計(jì)算501.11.2低溫過(guò)熱器傳熱計(jì)算501.13省煤器設(shè)計(jì)及傳熱計(jì)531.13.1省煤器結(jié)構(gòu)計(jì)算531.13.2 省煤器傳熱計(jì)算541.14空氣預(yù)熱器

9、設(shè)計(jì)計(jì)算571.14.1空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)計(jì)算571.14.2空氣預(yù)熱器傳熱計(jì)算581.15熱力計(jì)算結(jié)果匯總表601.16本章小結(jié)61第二章 煙風(fēng)阻力計(jì)算612 煙道阻力計(jì)算622.1爐膛真空度622.2旋風(fēng)分離器阻力計(jì)算622.2.1進(jìn)口煙道阻力計(jì)算622.2.2旋風(fēng)分離器本體阻力計(jì)算632.2.3出口煙道阻力計(jì)算662.2.4旋風(fēng)分離器總阻力計(jì)算672.3煙道轉(zhuǎn)向室阻力計(jì)算672.4 高溫過(guò)熱器阻力計(jì)算682.5低溫過(guò)熱器阻力計(jì)算692.6煙道截面變化阻力計(jì)算702.7 省煤器阻力計(jì)算712.8空氣預(yù)熱器阻力計(jì)算722.9除塵器阻力計(jì)算742.10煙囪阻力計(jì)算742.11煙氣側(cè)自生通風(fēng)力計(jì)算7

10、42.12鍋爐煙氣側(cè)煙總流阻75第三章 空氣側(cè)阻力計(jì)算753空氣側(cè)阻力計(jì)算753.1冷風(fēng)道阻力計(jì)算753.2空氣預(yù)熱器阻力計(jì)算753.2.1空氣沖刷錯(cuò)列管簇阻力753.2.2空氣預(yù)熱器空氣側(cè)自身通風(fēng)力計(jì)算763.2.3空氣預(yù)熱器空氣側(cè)自身通風(fēng)力計(jì)算773.3熱風(fēng)道阻力773.4爐膛風(fēng)室壓力計(jì)算773.4.1配風(fēng)裝置上料層阻力計(jì)算773.4.2配風(fēng)裝置阻力計(jì)算773.4.3爐膛風(fēng)室壓力計(jì)算803.5爐膛空氣進(jìn)口處真空度計(jì)算803.6鍋爐空氣側(cè)總流阻計(jì)算80第四章 風(fēng)機(jī)的選擇804.1 送風(fēng)機(jī)的選擇804.2引風(fēng)機(jī)的選擇815本章小結(jié)82第五章 風(fēng)機(jī)型號(hào)參照表821 緒論 隨著鍋爐這種將能量的化學(xué)

11、能轉(zhuǎn)化為動(dòng)能的設(shè)備廣泛的應(yīng)用和發(fā)展，導(dǎo)致環(huán)境嚴(yán)重的污染。尤其是燃煤鍋爐燃燒排放出大量的灰渣、二氧化硫等氣固污染物，嚴(yán)重影響生態(tài)環(huán)境。再由于煤等化石燃料的燃燒而日益枯竭，高效率、低污染的燃燒方式就顯得格外重要。循環(huán)流化床鍋爐是從上世紀(jì)七十年代發(fā)展的清潔燃燒技術(shù)，對(duì)環(huán)境問(wèn)題的解決及其重要。循環(huán)流化床燃燒技術(shù)對(duì)燃煤適應(yīng)性強(qiáng)。燃燒高硫煤加入石灰石，可以降低脫硫成本，代替成本較高的脫硫設(shè)備。燃燒過(guò)程中的溫度很低，空氣又分兩級(jí)送入，生成的氮氧化物濃度很低，灰渣活性強(qiáng)，便于綜合利用。循環(huán)流化床鍋爐燃燒技術(shù)與鏈條爐和煤粉爐燃燒等常規(guī)燃煤技術(shù)相比，最突出的特點(diǎn)是：燃燒溫度比較低，湍流混合強(qiáng)烈、燃燒強(qiáng)度大，負(fù)荷調(diào)

12、節(jié)性能強(qiáng)等一系列優(yōu)點(diǎn)。由于上述優(yōu)點(diǎn)使得循環(huán)流化床燃燒技術(shù)特別適合我國(guó)以煤為主的燃燒的國(guó)情，在較短的時(shí)間內(nèi)得到了迅速的發(fā)展和應(yīng)用。1.1 國(guó)外、內(nèi)研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)1.1.1 國(guó)外循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展現(xiàn)狀1、國(guó)外的先進(jìn)性表現(xiàn)在：基礎(chǔ)工作扎實(shí)。鍋爐的再用效率較高1。燃燒效率高。負(fù)荷調(diào)節(jié)性好, 自動(dòng)控制水平高。 2、目前國(guó)外CFBB設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)上主要分為三大流派。德國(guó)魯奇公司為代表的魯奇型CFBB芬蘭奧斯龍公司的百寶爐型CFBB 美國(guó)福斯特惠勒公司的CFBB 2。 3、1985年9月德國(guó)杜易斯堡的電站級(jí)CFB B的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)為其后國(guó)際上電站級(jí)CFBB的應(yīng)用起到了先導(dǎo)作用3。4、1995年11月,法國(guó)普羅

13、旺斯電站投入商業(yè)運(yùn)行的250 M W CFBB，成為大型循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展史上的一個(gè)里程碑4。目前,由由法國(guó)通用電氣阿爾斯通斯坦因工業(yè)公司主導(dǎo)設(shè)計(jì)的亞臨界CFBB已投入運(yùn)行。該公司的超臨界CFBB也已設(shè)計(jì)完成。1.1.2 國(guó)內(nèi)循環(huán)流化床鍋爐發(fā)展現(xiàn)狀1、目前，我國(guó)CFBB在飛速發(fā)展過(guò)程中存在一些問(wèn)題：目前大型CFBB技術(shù)基本是從技術(shù)品種單一的法國(guó)的阿爾斯通公司引進(jìn)的，存在一定的技術(shù)風(fēng)險(xiǎn)。就更遠(yuǎn)目標(biāo)來(lái)說(shuō)，也不利于我國(guó)CFBB技術(shù)向更良性發(fā)展5。近年來(lái)電煤越來(lái)越緊張，目前投運(yùn)的許多中小容量的CFBB所使用的燃料多數(shù)存在不合理使用的現(xiàn)象，從而造成鍋爐磨損嚴(yán)重、燃料可用率低等嚴(yán)重的運(yùn)行安全問(wèn)題6和浪費(fèi)現(xiàn)

14、象。認(rèn)為大型循環(huán)流化床鍋爐是劣質(zhì)燃料利用的設(shè)備，這一定位不利于CFBB技術(shù)的良性發(fā)展。對(duì)超臨界CFBB的開發(fā)急功近利。 超臨界循環(huán)流化床鍋爐在世界范圍內(nèi)也是剛剛發(fā)展。我國(guó)若想在這尖端領(lǐng)域占有一席之地，必須先對(duì)我國(guó)燃料和國(guó)情與發(fā)展超臨界CFBB的關(guān)系進(jìn)行認(rèn)真研究論證，這個(gè)問(wèn)題直接關(guān)系到超臨界CFBB在我國(guó)的市場(chǎng)開拓空間問(wèn)題7。1.2 主要研究?jī)?nèi)容循環(huán)流化床鍋爐的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，發(fā)展趨勢(shì)，應(yīng)用情況，旋風(fēng)分離器及對(duì)爐膛的設(shè)計(jì)和排放的控制等進(jìn)行研究。1.2.1傳統(tǒng)燃煤鍋爐發(fā)展到循環(huán)流化床鍋爐的過(guò)程因?yàn)閭鹘y(tǒng)的燃煤鍋爐因其燃煤利用率低、傳熱性差、煤種單一且脫硫脫銷裝置的投資和運(yùn)行費(fèi)用高昂而受到挑戰(zhàn)。這樣，作為第

15、一代循環(huán)流化床鍋爐的鼓泡硫化床鍋爐就隨之誕生。它強(qiáng)化了燃燒和傳熱，燃料適應(yīng)性廣，爐溫低，能減少NOx生成,加入石灰石脫硫的優(yōu)點(diǎn)8。尤其最近幾年，第二代CFBB迅猛發(fā)展。它保留了鼓泡床鍋爐的上述優(yōu)點(diǎn)，而又克服了鼓泡床鍋爐的揚(yáng)析率高、燃燒效率和石灰石利用率低、難以大型化的缺點(diǎn)9。1.2.2 循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)缺點(diǎn)分析1、循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)點(diǎn)主要表現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：煤種適應(yīng)性廣。它除了燃用一般種類的煤外，還可以燃燒低熱值的煤矸石、煤泥、造氣爐渣、生活垃圾等，從而對(duì)處理城市垃圾、能源的綜合利用和減少環(huán)境污染有著非常顯著的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。 高效脫硫。由于循環(huán)流化床鍋爐燃燒溫度在850-950之間，對(duì)

16、脫硫非常有利，且分離器效率高，脫硫劑很細(xì)，再加上物料循環(huán)使脫硫劑得以循環(huán)利用，石灰石的利用率高，因此脫硫效率高10。燃燒效率高。CFBB燃燒效率高是因?yàn)?:空氣和燃料混合充分；燃燒速率高：對(duì)粗燃料分離效率高，未燃盡的燃料會(huì)被循環(huán)裝置再循環(huán)至爐膛再次燃燒11。 氮氧化物排放低。循環(huán)流化床鍋爐 的爐膛溫度一般較低，再通過(guò)合理配風(fēng)、組織分段燃燒，可以有 效地減少 的生成。也可易于實(shí)現(xiàn)灰渣 的綜合利用10。 2、同時(shí)CFBB也存在著一些缺點(diǎn)，具體表現(xiàn)如下：支持燃料沸騰的一次風(fēng)由鼓風(fēng)機(jī)從爐膛底部噴入，但受風(fēng)機(jī)功率的限制，影響了鍋爐的出力。CFBB的運(yùn)行維護(hù)比較煩繁瑣。循環(huán)流化床更容易結(jié)焦。爐膛密相區(qū)磨損

17、嚴(yán)重，密封性差 11。1.3 本章小結(jié) 通過(guò)對(duì)循環(huán)流化床鍋爐國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀對(duì)比分析，了解到國(guó)外的目前發(fā)展情況，也給我國(guó)沖擊尖高端領(lǐng)域指明方向。在分析了循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)缺點(diǎn)之后，我們更加清楚地認(rèn)識(shí)到對(duì)其如何改進(jìn)，意識(shí)到我們的不足，盡力使其達(dá)到效率高，污染小，經(jīng)濟(jì)性最佳。2 鍋爐結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)簡(jiǎn)介 通過(guò)對(duì)循環(huán)流化床鍋爐的結(jié)構(gòu)了解，在給定參數(shù)的情況下，從而進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。2.1 循環(huán)流化床鍋爐概述此次設(shè)計(jì)的CFBB可分為兩個(gè)部分。第一部分由爐膛、旋風(fēng)分離器、物料循環(huán)裝置等組成，形成固體物料循環(huán)系統(tǒng)。第二部分為對(duì)流煙道，布置有高溫過(guò)熱器、低溫過(guò)熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器等。循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行時(shí)，給煤機(jī)將煤和

18、石灰石送入爐膛下部，一、二次風(fēng)分別由爐膛的 底部和側(cè)墻送入，燃燒主要發(fā)生在爐膛，脫硫劑固定生成的二氧化硫，燃燒產(chǎn)生的熱量被爐膛四周布置的膜式水冷壁吸收。旋風(fēng)分離器將大部分煙氣帶走的固體物料分離出來(lái)，送入返料器返回爐膛。煙氣帶著分離器出來(lái)的細(xì)顆粒飛灰進(jìn)入尾部煙道，尾部受熱面吸收余下熱量，通過(guò)除塵器由煙囪排入大氣12。本次設(shè)計(jì)為135噸/小時(shí)循環(huán)流化床鍋爐。定蒸汽壓力5.29MPa，屬于中壓自然循環(huán)鍋爐。鍋爐爐膛布置膜式水冷壁，以減少漏風(fēng)。分離器為一個(gè)高溫旋風(fēng)分離器。尾部受熱面中過(guò)熱器兩級(jí)布置。采用前墻給煤方式，流化風(fēng)全部由一次風(fēng)供給，一、二次風(fēng)各占70%、30%，二次風(fēng)在布風(fēng)板以上5m處送入爐膛

19、。2.2 鍋爐基本特性通過(guò)對(duì)鍋爐的主要技術(shù)參數(shù)、燃燒特性等的分析、計(jì)算，從而得出鍋爐特性和管子特性。2.2.1鍋爐主要技術(shù)參數(shù)表2-1鍋爐主要技術(shù)參數(shù)名稱符號(hào)數(shù)值單位鍋爐蒸發(fā)量 D135t/h額定蒸汽壓力5.29Mpa額定蒸汽溫度450給水溫度（省煤器出口溫度）150一次風(fēng)預(yù)熱溫度150二次風(fēng)預(yù)熱溫度150排煙溫度145鍋爐設(shè)計(jì)熱效率85%-88%脫硫效率85%鈣硫比1.522.2.2 燃料特性表2-2 燃料特性序號(hào)名稱符號(hào)單位貧煤1碳%60.622氫%2.383氧%1.494氮%0.965硫%3.746水分%6.57灰分%24.318揮發(fā)分%13.289低位發(fā)熱量23073注意：設(shè)計(jì)參數(shù)參閱

20、手冊(cè)自行選定2.2.3主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)表2-3主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)鍋爐效率,排煙溫度燃料耗 /s給水溫度 88.1114536.351502.2.4 燃料的燃燒計(jì)算 燃燒計(jì)算包括指定燃料燃燒所需提供的空氣量、燃燒生成的煙氣量和空氣焓及煙氣焓的計(jì)算，是鍋爐設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程中的最基礎(chǔ)部分，這些計(jì)算為鍋爐各個(gè)部分的熱平衡計(jì)算、傳熱計(jì)算和通風(fēng)設(shè)備的選擇提供可靠的依據(jù)。2.3 爐膛設(shè)計(jì) 爐膛設(shè)計(jì)是循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)成功的關(guān)鍵。屬于爐膛設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容有：爐膛溫度，爐膛傳熱計(jì)算，爐膛深度和爐膛寬度，高度等等14。 1、爐膛溫度，是CFBB設(shè)計(jì)時(shí)的關(guān)鍵數(shù)據(jù)之一。它會(huì)影響鍋爐的燃燒效率和水冷壁的吸熱量以及吸收劑的利用情

21、況，從而滿足和的排放要求。爐膛溫度的選取，必須綜合考慮燃料燃燒特性和排放控制要求15。 2、爐膛傳熱計(jì)算是分段進(jìn)行的。循環(huán)流化床鍋爐的爐膛由膜式水冷壁構(gòu)成，保證了良好的氣密性。底部為一次風(fēng)區(qū)。一次風(fēng)經(jīng)布風(fēng)板上的風(fēng)帽均勻進(jìn)入爐膛底部，確保底部流化狀態(tài)，使燃燒粒子充分混合。二次風(fēng)離底部約5m高處射入爐膛燃燒?；亓峡诩敖o煤口、啟動(dòng)點(diǎn)火燃燒器均位于爐膛的下部16。 3、燃燒室截面寬度與深度的設(shè)計(jì) 爐膛尺寸主要為爐膛深度、寬度、高度和爐膛下部界面收縮部分的尺寸。燃燒室的截面寬度與深度的確定應(yīng)考慮如下主要因素：燃燒室受熱面、局部受熱面、分離器的布置等相協(xié)調(diào)；二次風(fēng)在燃燒室內(nèi)的穿透深度；燃料、石灰石及回灰的

22、供給與擴(kuò)散17。 4、燃燒室高度的設(shè)計(jì) 燃燒室的高度,是循環(huán)床鍋爐設(shè)計(jì)的一個(gè)重要參數(shù)。高度的確定應(yīng)綜合考慮幾個(gè)方面的要求：保證燃料流化完全燃燒；有足夠的空間布置受熱面保證吸熱量；保證脫硫所需的氣體最短停留時(shí)間；保證足夠的循環(huán)物料正常回送；與尾部受熱面布置所需的高度相協(xié)調(diào)。本設(shè)計(jì)鍋爐爐膛內(nèi)四壁由膜式水冷壁組成,膜式水冷壁采用的無(wú)縫鋼管，管節(jié)距為100mm。前墻水冷壁管屏下部與集箱連接，上部過(guò)爐頂后與上集箱連接，最后蒸汽由管子引入鍋筒。后墻水冷壁管屏與前墻相似，但不過(guò)爐頂。兩側(cè)水冷壁管屏下部分別與下級(jí)箱連接，上部與上集箱連接，再由管子引入鍋筒。2.4 本章小結(jié) 通過(guò)對(duì)循環(huán)流化床鍋爐的結(jié)構(gòu)分析，我們

23、了解到從給煤到一、二次風(fēng)，然后水冷壁的分配、布置，旋風(fēng)分離器的位置，以及尾部煙道的合理分配。從給定的參數(shù)，我們可以進(jìn)行熱力計(jì)算。3 方案論證135噸/小時(shí)循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)，屬水管式中壓自然循環(huán)鍋爐，應(yīng)以運(yùn)行的安全性和可靠性為前提。設(shè)計(jì)過(guò)程中，主要考慮的是受熱面的磨擦損失問(wèn)題；爐膛內(nèi)的著火穩(wěn)定性及熱流密度的橫向均勻性；合理的煙氣流速和合理的排煙溫度；足夠的傳熱量；煤的燃盡程度；旋風(fēng)分離器的分離效率，物料的平衡問(wèn)題及鍋爐的脫硫效率等等。本鍋爐屬于中型中壓鍋爐，受熱面主要為蒸發(fā)受熱面。在尾部煙道中布置有高溫過(guò)熱器、低溫過(guò)熱器、鋼管式省煤器和管式空氣預(yù)熱器?？諝忸A(yù)熱器用于預(yù)熱燃燒所用的空氣，減少排煙

24、熱損失，減少燃料消耗量，從而提高鍋爐效率。由于鍋爐容量不大，受熱面可以滿足鍋爐的吸熱要求，不布置高溫旋風(fēng)分離器等其他受熱面，鍋爐本體、旋風(fēng)分離器和尾部煙道一字排開。循環(huán)流化床鍋爐屬于室燃爐，爐膛設(shè)計(jì)中應(yīng)首先確定爐膛的截面熱負(fù)荷，確定其截面積，然后確定容積熱負(fù)荷，進(jìn)而確定爐膛高度。而截面熱負(fù)荷選擇與運(yùn)行風(fēng)速的選擇是息息相關(guān)。循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行風(fēng)速一般為，運(yùn)行風(fēng)速提高，爐子緊湊，爐膛的截面熱負(fù)荷增大，爐膛高度增加，磨損加劇，鍋爐造價(jià)、能耗增加。然而運(yùn)行風(fēng)速過(guò)低則影響循環(huán)流化床鍋爐的效率，因此對(duì)每種燃料都具有最佳運(yùn)行風(fēng)速。對(duì)本次設(shè)計(jì)煤種運(yùn)行風(fēng)速為6.14 m/s。截面熱負(fù)荷一般在3-5MW/m2，

25、在此風(fēng)速下截面熱負(fù)荷取4.099 MW/m2。床溫的選擇要考慮鍋爐結(jié)焦，燃燒效率，脫硫效率，NOx的排放等一系列問(wèn)題。當(dāng)床溫升高時(shí)，NOx排放量上升；當(dāng)床溫高于900時(shí)，床溫升高，脫硫效率很快下降，但燃燒效率有所提高。因此床溫應(yīng)控制在左右，一般不超過(guò)950。對(duì)于本次設(shè)計(jì)，床溫取918。在設(shè)計(jì)中，鍋爐的排煙溫度和熱空氣溫度是給定的基本參數(shù)。排煙溫度低時(shí)，鍋爐排煙熱損失提高，使熱效率提高；但會(huì)使得煙氣側(cè)與工質(zhì)側(cè)的溫差降低，增加受熱面。同時(shí)，排煙溫度過(guò)低，會(huì)使煙氣中的硫酸蒸汽低于受熱面壁溫，引起受熱面低溫腐蝕13。對(duì)于該設(shè)計(jì)煤種特性全水分為6.5%，鍋爐容量135t/h，排煙溫度選取為145。熱空氣

26、溫度的選擇主要應(yīng)保證燃料在鍋爐內(nèi)迅速著火。結(jié)合該煤種揮發(fā)分為13.28%，較易著火，熱空氣溫度選取為150。過(guò)量空氣系數(shù)對(duì)CFBB的運(yùn)行有較大影響。如果選擇過(guò)小，則燃料不能充分燃燒，使?fàn)t膛完全熱燃燒損失增加；如果選擇過(guò)大，會(huì)增加排煙熱損失。燃燒室中過(guò)量空氣系數(shù)一般在之間，因此，在本次設(shè)計(jì)中，爐膛出口的過(guò)量空氣系數(shù)取。在循環(huán)流化床鍋爐燃燒過(guò)程中，為降低的排放和降低鼓風(fēng)機(jī)的功率，將燃燒用空氣分成一、二次風(fēng)分別從底部和側(cè)墻送入爐內(nèi)。二次風(fēng)的送入，對(duì)脫硝和降低能耗有利。一次風(fēng)率過(guò)低，不能保證密相區(qū)顆粒正常流化，而且大顆粒燃料無(wú)法燃盡。在此次設(shè)計(jì)中，一、二次風(fēng)配比為7:3，二次風(fēng)單層送入，風(fēng)速為，二次風(fēng)

27、入口位于距布風(fēng)板5m處。4 鍋爐結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介本鍋爐為室內(nèi)布置，由前部爐膛及尾部豎井煙道組成。前部爐膛為懸吊結(jié)構(gòu)，爐膛由膜式水冷壁組成，增強(qiáng)鍋爐密封性。自下而上依次為一次風(fēng)室、密相區(qū)、二次風(fēng)口、懸浮段、蒸發(fā)管。尾部豎井采用支承結(jié)構(gòu)，布置有高溫過(guò)熱器，低溫過(guò)熱器，鋼管式省煤器及管式空氣預(yù)熱器，爐膛和尾部煙道之間由旋風(fēng)分離器相連，分離器下部接返料裝置。燃燒室內(nèi)布置有布風(fēng)板、膜式水冷壁13。4.1 鍋筒及爐內(nèi)設(shè)備4.1.1 鍋筒內(nèi)徑，壁厚，筒身長(zhǎng)。上鍋筒筒身用20#鋼板熱卷冷澆而成，封頭為20#鋼沖壓而成的橢圓形封頭，封頭和筒身壁厚都為。4.1.2 水冷壁 鍋爐爐膛內(nèi)在保證水冷壁均勻布置的情況下盡可能多的

28、布置水冷壁。對(duì)于中壓鍋爐來(lái)說(shuō)，水冷壁的吸熱量占鍋爐總吸熱量的60%以上。水冷壁吸收了大部分爐膛燃燒的輻射熱，保護(hù)爐墻免受高溫破壞，使灰渣不易粘結(jié)在爐墻上，防止?fàn)t膛被過(guò)熱沖刷磨損破壞。它是自然循環(huán)鍋爐構(gòu)成水循環(huán)回路的重要部件。4.1.3鍋爐基本尺寸表4-1鍋爐基本尺寸爐膛寬度爐膛深度鍋筒中心高度鍋爐外形尺寸長(zhǎng)寬高單位數(shù)值500050003100027002700317214.2 燃燒設(shè)備循環(huán)流化床鍋爐的燃燒設(shè)備包括啟動(dòng)燃燒器、給煤機(jī)、風(fēng)室、布風(fēng)板、風(fēng)口、分離器、回料器等。4.2.1 布風(fēng)板布風(fēng)板作為重要的布風(fēng)裝置，其在流化床鍋爐中作用有三個(gè)：一是支承靜止的燃料層：二是使布風(fēng)板上具有均勻的氣流速度

29、分布：三是維持流化床層的穩(wěn)定。本鍋爐采用風(fēng)帽式布風(fēng)板。 一般來(lái)說(shuō)，風(fēng)帽上小孔的面積之和遠(yuǎn)小于布風(fēng)板的面積，通過(guò)風(fēng)帽上的小孔的氣流速度很大，高速氣流進(jìn)入床層的底部，對(duì)床層顆粒產(chǎn)生強(qiáng)烈的擾動(dòng)，氣固質(zhì)量交換強(qiáng)烈，這對(duì)于均勻床層和提高流化質(zhì)量都是非常重要的17。風(fēng)帽外徑為42mm，內(nèi)徑28mm，正方形布置，間距，共布置2500只風(fēng)帽。每只風(fēng)帽開孔14個(gè)，孔徑為5mm。耐火保護(hù)層厚度為150mm，花板厚度為20mm。布風(fēng)板阻力為整個(gè)床層阻力的%才可以維持床層穩(wěn)定運(yùn)行。其結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2-1。圖2-1 布風(fēng)板及風(fēng)帽4.2.2 分離器旋風(fēng)分離器是循環(huán)流化床鍋爐系統(tǒng)的核心部件。它實(shí)現(xiàn)了 鍋爐的灰平衡和熱平衡，保證爐

30、內(nèi)燃燒的穩(wěn)定與高效。分離器的設(shè)計(jì)和、布置關(guān)系到鍋爐的經(jīng)濟(jì)性和可靠性。本鍋爐采用高溫旋風(fēng)分離器。因?yàn)楦邷匦L(fēng)分離器技術(shù)成熟，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，性能穩(wěn)定，分離效率高。 1、介紹 旋風(fēng)分離器是一種控制循環(huán)流化床固體循環(huán)速率的重要組成部分。是鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的關(guān)鍵13。 2、工作原理傳統(tǒng)的旋風(fēng)分離器由進(jìn)氣管、排氣管、下料管及圓錐形的筒體組成。含塵氣流以一定的速度與筒體成切線方向作高速旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，使粉塵顆粒在離心力的作用下飛向筒體內(nèi)壁，然后沿內(nèi)壁滑落并從下料管排至返料器。然而氣體和固體細(xì)小固體顆粒向上旋流經(jīng)排氣管排出，從而使粉塵顆粒從氣相物料中分離出來(lái)，達(dá)到氣固分離的目的14。 3、特點(diǎn)旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造

31、、安裝方便，投資少； 屬靜態(tài)設(shè)備，操作維護(hù)容易； 性能穩(wěn)定，操作彈性大； 不受氣體種類、氣體中固體顆粒濃度以及溫度、壓力的限制，應(yīng)用范圍非常廣 15。該分離器內(nèi)直徑D0為6000mm，筒體高h(yuǎn)為5500mm，總高度H為12000mm，排灰口直徑D0為1100mm，分離器入口高度a為3000mm，分離器入口寬度b為1000mm，排氣管內(nèi)直徑De為2000mm，排氣管插入深度hc 為2300mm，排氣管總長(zhǎng)度L為4000mm。分離器從內(nèi)到外分別是耐火層、保溫層、鋼外殼?？偙诤?00mm。其結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2-2。圖2-2 旋風(fēng)分離器4.3 對(duì)流受熱面設(shè)計(jì)高溫分離器接著連接尾部對(duì)流煙道，布置有過(guò)熱器、省煤器

32、和空氣預(yù)熱器。在高溫與低溫過(guò)熱器之間，布置有噴水減溫器，使過(guò)熱蒸汽溫度在設(shè)計(jì)允許的范圍內(nèi)波動(dòng)。過(guò)熱器之后，布置有省煤器，省煤器出口煙溫比給水溫度高為適宜，使省煤器和空氣預(yù)熱器之間達(dá)到最佳吸熱比?？諝忸A(yù)熱器，通常為管式，以減少漏風(fēng)，煙氣速度一般取。過(guò)熱器和省煤器，無(wú)須使用吹灰器。這意味著它們的灰粘污系數(shù)比煤粉爐中低18。4.3.1 過(guò)熱器從鍋筒出來(lái)的飽和蒸汽，經(jīng)過(guò)過(guò)熱器被加熱到額定過(guò)熱溫度送入汽輪機(jī)。過(guò)熱器分成兩級(jí) 布置在尾部豎井煙道中，低溫過(guò)熱器布置在煙氣較低部分，逆流布置，材料為20#鋼；高溫過(guò)熱器布置在煙氣的高溫部分，順流布置，以降低溫壓，避免過(guò)熱損壞，材料為20#鋼。蒸汽從頂棚管出來(lái)后經(jīng)

33、低溫過(guò)熱器進(jìn)口集箱進(jìn)入低溫過(guò)熱器，出低溫級(jí)出口集箱后進(jìn)入自制冷凝水噴水減溫器（圖上未畫出），調(diào)節(jié)汽溫后，進(jìn)入高溫過(guò)熱器，最后經(jīng)過(guò)高溫級(jí)出口集箱進(jìn)入蒸汽總管被輸往汽輪機(jī)利用。高溫過(guò)熱器管子規(guī)格，雙管圈，順列布置，橫向節(jié)距110mm，縱向平均節(jié)距110mm，橫向管排數(shù)45排，縱向管排數(shù)20排，全部受熱面積356.26mm2。低溫過(guò)熱器管子規(guī)格，雙管圈，順列布置，橫向節(jié)距95mm，縱向平均節(jié)距90mm，橫向管排數(shù)45排，縱向管排數(shù)30排，全部受熱面積389.48mm2。其結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2-3和圖2-4，具體尺寸見(jiàn)鍋爐總圖。 圖2-3高溫過(guò)熱器圖2-4 低溫過(guò)熱器4.3.2省煤器省煤器用于加熱鍋爐給水，降低

34、排煙溫度，提高煙氣利用率，節(jié)約燃料消耗量。中壓鍋爐采用鋼管式省煤器。省煤器聯(lián)箱布置在側(cè)墻，采用單面進(jìn)水方式。管子規(guī)格為的無(wú)縫鋼管，錯(cuò)列布置，橫向節(jié)距90mm，縱向節(jié)距60mm，橫向管排數(shù)41/42排，平均橫向管排數(shù)41.5排，縱向管排數(shù)35排，總受熱面積673.16 m2。其結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2-5，具體尺寸見(jiàn)鍋爐總圖。圖2-5 省煤器4.3.3 空氣預(yù)熱器本鍋爐采用管式空氣預(yù)熱器，單極布置，有兩個(gè)管組，每個(gè)管組由三個(gè)并列管箱組成， 上、下流程分別由4550根長(zhǎng)3000mm，鋼管組成，錯(cuò)列布置，橫向節(jié)距65mm，縱向節(jié)距40mm，上、下流程間隔800mm，空氣預(yù)熱器總高度6800mm。空氣在管外橫向沖刷

35、，煙氣在管內(nèi)自上而下流動(dòng)，空氣兩次交叉流動(dòng)后由熱空氣管道進(jìn)入爐膛，空氣預(yù)熱器的總受熱面積為1650.99m2。其結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2-6。 圖2-6 空氣預(yù)熱器4.3.4管子特性表4-2管子特性名稱管徑厚度節(jié)距排列及氣流流向符號(hào)橫向縱向管子排列方式煙氣沖刷方式煙氣與工質(zhì)流向單位mmmmmm水冷壁100高溫過(guò)熱器110110順列橫向交叉流低溫過(guò)熱器9590順列橫向交叉流省煤器9060錯(cuò)列橫向交叉流空氣預(yù)熱器6540錯(cuò)列縱向交叉流4.4 循環(huán)流化床鍋爐排放控制 燃煤循環(huán)流化床鍋爐要對(duì)主要有碳?xì)浠衔锖头蹓m排放物作控制。1、SO2排放的控制 燃用煤中大部分含有硫分，硫會(huì)氧化成，成為煙氣成分之一。當(dāng)溫度在時(shí)，把

36、石灰石加入爐床中，經(jīng)鍛燒后，形成CaO 其吸熱反應(yīng)如下： 固體CaO 與氣體和O2發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，生成CaSO4，其放熱反應(yīng)如下：在流化床運(yùn)行溫度下為穩(wěn)定的化合物固體，可以從爐床中排出。2、 的排放控制循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)燃燒方式，可以抑制燃料型NOx生長(zhǎng)。控制一次風(fēng)量小于理論燃燒空氣量，爐膛中部分段送入二次風(fēng)來(lái)實(shí)現(xiàn)，使燃料中氮在爐膛底部釋放出為，而不是燃料型。3、CO和碳?xì)浠衔锏呐欧趴刂?循環(huán)流化床鍋爐，要獲得較高的燃燒效率，必須得減少煙氣中的可燃物、和碳?xì)浠衔铩＿@通過(guò)對(duì)合適給煤量、床溫、足夠爐膛停留時(shí)間、一、二次風(fēng)比、和合適二次風(fēng)系統(tǒng)，使得燃料充分混合而燃燒完全。 4、粉塵排放的控制為了

37、滿足粉塵排放的控制要求，必須采用末級(jí)除塵器，通常為靜電除塵器和布袋除塵器。當(dāng)用石灰石脫硫時(shí)，一般采用布袋除塵器19。但因和會(huì)影響導(dǎo)電阻和電離勢(shì)，故不用石灰石脫硫時(shí)，一般采用靜電除塵20。4.5 鋼架及平臺(tái)樓梯鍋爐鋼架為采用八根型鋼柱,通過(guò)頂板及連系梁承受鍋爐所有重量。柱腳與鋼筋混凝土基礎(chǔ)固接。 凡屬操作、檢修、測(cè)試門孔處及連通道均設(shè)有平臺(tái)和樓梯，平臺(tái)采用柵格結(jié)構(gòu)，固定支撐在鋼架上。4.6 爐墻及保溫結(jié)構(gòu)燃燒室外部使用管上爐墻，有三層。第一層用超細(xì)玻璃棉壓實(shí)于模式水冷壁；第二層為珍珠巖磚；第三層為密封抹面。尾部煙道采用輕型板壁爐墻，第一層為耐火混凝土；第二層為保溫混凝土；第三層為絕熱層。在分離器

38、、回送裝置、空氣預(yù)熱器、汽水及灰管道外側(cè)均設(shè)有硅酸鈣或巖棉組成的保溫層。4.7 鍋爐閥門儀表及管道鍋爐為單母管給水，給水經(jīng)給水操作臺(tái)進(jìn)入省煤器入口集箱，給水由一條主管路及一條旁路組成。正常運(yùn)行時(shí)使用主管路自動(dòng)調(diào)節(jié)，升火啟動(dòng)及低負(fù)荷時(shí)使用旁路手動(dòng)調(diào)節(jié)。在鍋筒上裝有2只， 過(guò)熱器集汽集箱上裝有一只彈簧安全閥，在過(guò)熱器集汽集箱出口裝有電動(dòng)主汽閥，其它水位表排污、加藥、取樣等表計(jì)和閥門均按常規(guī)設(shè)置。4.8 本章小結(jié)本次設(shè)計(jì)的題目是135噸/小時(shí)循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)，本章首先對(duì)鍋爐的整體概況進(jìn)行了簡(jiǎn)單介紹，并結(jié)合設(shè)計(jì)題目，列出鍋爐規(guī)范，燃料特性，管子特性，以及主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)。根據(jù)選題作了方案論證，并簡(jiǎn)要

39、介紹了鍋筒及爐內(nèi)設(shè)備，水冷壁，燃燒設(shè)備，過(guò)熱器，省煤器，空氣預(yù)熱器，鋼架，平臺(tái)，扶梯，爐墻以及閥門儀表。5 135t/h CFBB 熱力計(jì)算在本次循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)中，所做的熱力計(jì)算的步驟如下：1、 根據(jù)燃料特性和空氣過(guò)剩系數(shù)及各段煙道的漏風(fēng)系數(shù)，計(jì)算出空氣量、煙氣量及煙氣焓。2、 鍋爐的各項(xiàng)熱損失計(jì)算。氣體、固體不完全燃燒熱損失和一次風(fēng)率根據(jù)表查得。3、 煙氣特性計(jì)算。根據(jù)上級(jí)的數(shù)據(jù)分別計(jì)算出稀相區(qū)、過(guò)熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器的空氣過(guò)剩系數(shù)，水蒸氣和煙氣的體積，各氣體的分壓力和飛灰的各項(xiàng)參數(shù)。4、 煙氣焓溫表計(jì)算。根據(jù)三原子氣體、氮?dú)?，水蒸氣、煙氣和空氣的體積計(jì)算出各自的焓值。再計(jì)算出稀相區(qū)

40、、過(guò)熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器的實(shí)際煙氣量。5、 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算。鍋爐的輸入熱量 ，確定鍋爐的總熱損失和鍋爐效率，最后計(jì)算出鍋爐的輸出熱量和計(jì)算煤耗量等項(xiàng)目的計(jì)算。6、 爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。確定爐膛的截面積和體積計(jì)算出爐膛的高，最后計(jì)算出爐墻的面積。7、 稀相區(qū)的傳熱計(jì)算。由進(jìn)入稀相區(qū)的熱量、稀相區(qū)的煙速等，最后由稀相區(qū)的煙氣焓確定稀相區(qū)的溫度。8、 過(guò)熱器的熱力計(jì)算。由過(guò)熱器的水蒸氣和煙氣的焓值知，確定煙氣的放熱量和水蒸汽的吸熱量，根據(jù)過(guò)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸最終確定過(guò)熱器的傳熱面積。9、 省煤器的熱力計(jì)算。由省煤器的給水和煙氣的焓值知，確定煙氣的放熱量和給水的吸熱量，根據(jù)省煤器的結(jié)構(gòu)尺寸最終確

41、定省煤器的傳熱面積。10、 空氣預(yù)熱器的傳熱計(jì)算。由空氣預(yù)熱器的送風(fēng)和煙氣的焓值知，確定煙氣的放熱量和空氣的吸熱量，根據(jù)空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸最終確定空氣預(yù)熱器的傳熱面積。11、 熱力計(jì)算匯總表6 煙氣側(cè)阻力計(jì)算1、 爐膛真空度根據(jù)平衡通風(fēng)情況給出的爐膛出口負(fù)壓取值范圍為20-30 Pa，在此取爐膛真空度 Pa。2、 旋風(fēng)分離器阻力計(jì)算。進(jìn)口煙道阻力計(jì)算包括煙氣加速突變損失、灰粒加速突變損失、煙氣加速漸變損失、灰粒加速漸變損失和進(jìn)口煙道沿程阻力損失等的計(jì)算。本體阻力計(jì)算包括通體摩擦阻力、煙氣返程阻力、煙氣壓縮損失和導(dǎo)渦管煙氣沿程阻力損失等。出口煙道阻力計(jì)算包括平面彎頭阻力損失、出口煙道煙氣擴(kuò)張損

42、失、水平彎頭阻力損失和煙氣加速突變損失等計(jì)算。3、 煙道轉(zhuǎn)向室阻力計(jì)算。根據(jù)煙道煙氣溫度、密度、進(jìn)出口截面積等確定它的動(dòng)壓頭，從而確定煙道轉(zhuǎn)向室阻力。4、 過(guò)熱器阻力計(jì)算。根據(jù)煙氣溫度、密度、流速和管子的結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算出過(guò)熱器的阻力=。5、 省煤器阻力計(jì)算。根據(jù)省煤器側(cè)煙氣溫度、密度、流速、原始阻力等進(jìn)而求得省煤器阻力。6、 空氣預(yù)熱器阻力計(jì)算。依據(jù)空氣預(yù)熱器側(cè)的煙氣溫度、流速、密度和空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸等確定其的阻力。7、 最后確定除塵器阻力計(jì)算、煙囪阻力計(jì)算、煙氣側(cè)自生通風(fēng)力計(jì)算、鍋爐煙氣側(cè)煙總流阻。7 空氣側(cè)阻力計(jì)算1、 冷風(fēng)道阻力計(jì)算 按實(shí)際設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，取進(jìn)口冷風(fēng)道阻力=400 Pa2、

43、空氣預(yù)熱器阻力計(jì)算 。 空氣沖刷錯(cuò)列管簇阻力由空氣的溫度、流速和原始阻力等獲得 空氣預(yù)熱器空氣側(cè)自身通風(fēng)力計(jì)算由熱空氣、冷空氣溫度和密度，煙氣密度等計(jì)算所得。3、 熱風(fēng)道阻力假定為=200Pa4、 爐膛風(fēng)室壓力計(jì)算由配風(fēng)裝置上料層阻力計(jì)算和配風(fēng)裝置阻力計(jì)算組成。5、 爐膛風(fēng)室壓力為布風(fēng)板阻力加料層阻力，即整個(gè)床層阻力。=+=6020.44Pa。6、 爐膛空氣進(jìn)口處真空度計(jì)算=20+0.95319.81=308.9Pa7、鍋爐空氣側(cè)總流阻計(jì)算=+-=9150.74Pa。8 風(fēng)機(jī)的選擇 循環(huán)流化床鍋爐依靠引風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)一起維持爐膛內(nèi)及其部分的正常壓力，只有各部分壓力環(huán)境正常，鍋爐才能得到正常運(yùn)轉(zhuǎn)。

44、所以，選擇風(fēng)機(jī)型號(hào)是非常重要的。在選擇風(fēng)機(jī)前要計(jì)算鍋爐各部分的阻力計(jì)算，上面我們已經(jīng)將鍋爐的各部分阻力計(jì)算完畢，但是在風(fēng)機(jī)選型中依然需要注意以下幾點(diǎn)：1、鍋爐的風(fēng)機(jī)宜單爐配置；2、單爐配置風(fēng)機(jī)時(shí)，風(fēng)量富余量為 10% ，風(fēng)壓富余量宜為 20% ；3、集中配置風(fēng)機(jī)時(shí)，送、引風(fēng)機(jī)均不少于兩臺(tái)，其中各有一臺(tái)備用，并應(yīng) 使風(fēng)機(jī)并聯(lián)使用；4、應(yīng)選用高效、節(jié)能和低噪聲風(fēng)機(jī)；5、應(yīng)使風(fēng)機(jī)常年運(yùn)行中處于較高的效率范圍。通過(guò)計(jì)算本次設(shè)計(jì)選擇的引風(fēng)機(jī)型號(hào)型號(hào)為：Y4-1.1-11NO 27 D；送風(fēng)機(jī)型號(hào)：G4-1.1-11NO 22 D 由風(fēng)機(jī)型號(hào)參照表查得9 計(jì)算說(shuō)明書見(jiàn)附表10 風(fēng)機(jī)型號(hào)參照表見(jiàn)附表結(jié) 論

45、由于個(gè)人水平有限，此次設(shè)計(jì)中難免有不懂之處。但是經(jīng)過(guò)此次設(shè)計(jì)，一定程度上掌握了鍋爐的一般設(shè)計(jì)計(jì)算方法，加強(qiáng)了理論知識(shí)與實(shí)踐的結(jié)合，為以后走向工作崗位奠定了基礎(chǔ)。在這篇論文中，基于任務(wù)書所給定的參數(shù)以及一些經(jīng)驗(yàn)數(shù)值，做了如下工作：首先對(duì)鍋爐的整體布置進(jìn)行了論證，選定了適合的結(jié)構(gòu)方案；然后對(duì)各個(gè)部分進(jìn)行了熱力計(jì)算，以確定各個(gè)部位的具體結(jié)構(gòu)尺寸：根據(jù)尺寸繪制了精確的鍋爐總圖、水系統(tǒng)圖、省煤器圖、煙風(fēng)系統(tǒng)圖；對(duì)鍋爐的煙道和風(fēng)道進(jìn)行阻力計(jì)算，在此基礎(chǔ)上計(jì)算了所需要的引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)功率。參考文獻(xiàn)1趙果然;循環(huán)流化床鍋爐國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀概述J.鍋爐制造,2009,(04):19-21. 2姜健，梁凌，概述循環(huán)流化

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