鋼結(jié)構(gòu)雨篷設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、.鋼結(jié)構(gòu)雨篷設(shè)計(jì)計(jì)算書1 基本參數(shù)1.1 雨篷所在地區(qū)：蘇州地區(qū)；1.2 地面粗糙度分類等級：按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)A 類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B 類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；C 類：指有密集建筑群的城市市區(qū)；D 類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類標(biāo)準(zhǔn)，本工程按 B 類地形考慮。2 雨篷荷載計(jì)算2.1 玻璃雨篷的荷載作用說明：玻璃雨篷承受的荷載包括：自重、風(fēng)荷載、雪荷載以及活荷載。(1)自重：包括玻璃、連接件、附件等的自重，可以按照2400N/m 估算：(2)風(fēng)荷載：是垂直作用于雨篷表面的荷載，按G

2、B50009采用；(3)雪荷載：是指雨篷水平投影面上的雪荷載，按GB50009采用；(4)活荷載：是指雨篷水平投影面上的活荷載，按GB50009，可按2采500N/m用；在實(shí)際工程的雨篷結(jié)構(gòu)計(jì)算中，對上面的幾種荷載，考慮最不利組合，有下面幾種方式，取用其最大值：A ：考慮正風(fēng)壓時：a.當(dāng)永久荷載起控制作用的時候，按下面公式進(jìn)行荷載組合：Sk+=1.35Gk +0.6 1.4wk+0.7 1.4S k( 或 Qk )b. 當(dāng)永久荷載不起控制作用的時候，按下面公式進(jìn)行荷載組合：Sk+=1.2Gk+1.4 wk+0.7 1.4Sk ( 或 Qk)B ：考慮負(fù)風(fēng)壓時：按下面公式進(jìn)行荷載組合：S k-

3、=1.0Gk+1.4wk.2.2 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB50009-2012)計(jì)算：wk+=gzz s1+w0年版 wk- =gzz s1- w0上式中：w k+：正風(fēng)壓下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (MPa)； w k- ：負(fù)風(fēng)壓下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (MPa)；Z ：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高： 4m；gz：瞬時風(fēng)壓的陣風(fēng)系數(shù)；根據(jù)不同場地類型 , 按以下公式計(jì)算 ( 高度不足 5m按 5m計(jì)算 ) ：gz=K(1+2f )其中 K 為地面粗糙度調(diào)整系數(shù)， f 為脈動系數(shù)A類場地： gz=0.92 (1+2 f )其中： f =0.387 (Z/10) -0.12B類場地：

4、gz=0.89 (1+2 f )其中： f =0.5(Z/10) -0.16C類場地： gz=0.85 (1+2 f )其中： f =0.734(Z/10) -0.22D類場地： gz=0.80 (1+2 f )-0.3其中： f =1.2248(Z/10)對于 B 類地形， 5m高度處瞬時風(fēng)壓的陣風(fēng)系數(shù)：-0.16 z ：風(fēng)壓高度變化系數(shù)；根據(jù)不同場地類型 , 按以下公式計(jì)算：A 類場地： z=1.379 (Z/10) 0.24當(dāng) Z300m時，取 Z=300m，當(dāng) Z350m時，取 Z=350m，當(dāng) Z400m時，取 Z=400m，當(dāng) Z450m時，取 Z=450m，當(dāng) Z30m時，取 Z

5、=30m；對于 B 類地形， 5m高度處風(fēng)壓高度變化系數(shù)： z =1.000 (Z/10) 0.32 =1 s1 ：局部風(fēng)壓體型系數(shù)，對于雨篷結(jié)構(gòu)，按規(guī)范，計(jì)算正風(fēng)壓時，取.s1+=2；計(jì)算負(fù)風(fēng)壓時，取 s1- =-2.0；另注：上述的局部體型系數(shù)s1(1)是適用于圍護(hù)構(gòu)件的從屬面積A 小于或2A 大于或等于2等于 1m 的情況，當(dāng)圍護(hù)構(gòu)件的從屬面積10m 時，局部風(fēng)壓體型系數(shù) s1(10) 可乘以折減系數(shù)0.8 ，當(dāng)構(gòu)件的從屬面積小于2210m 而大于 1m 時，局部風(fēng)壓體型系數(shù)s1(A) 可按面積的對數(shù)線性插值，即：s1(A)= s1(1)+s1(10)- s1(1)logA2222在上式

6、中：當(dāng) A10m 時取 A=10m；當(dāng) A1m 時取 A=1m；w 0：基本風(fēng)壓值 (MPa)，根據(jù)現(xiàn)行 GB50009-2012附表 D.4( 全國基本風(fēng)壓分布圖) 中數(shù)值采用，按重現(xiàn)期 50 年，蘇州地區(qū)取0.00045MPa；(1) 計(jì)算構(gòu)件的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：構(gòu)件的從屬面積：A=3 1.5=4.5m2 LogA=0.653 sA1+(A)= s1+(1)+ s1+(10)- s1+(1)logA =1.739 sA1-(A)= s1- (1)+ s1- (10)- s1- (1)logA=1.739wkA+= gzzsA1+w0=1.884411.739 0.00045=0.001474M

7、PawkA- = gzzsA1-w0=1.884411.739 0.00045=0.001474MPa(2) 計(jì)算面板部分的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：面板構(gòu)件的從屬面積：A=1.5 1.5=2.25m2 LogA=0.352 sB1+(A)= s1+(1)+ s1+(10)- s1+(1)logA =1.859 sB1-(A)= s1- (1)+ s1- (10)- s1- (1)logA.=1.859wkB+= gzzsB1+w0=1.884411.859 0.00045=0.001576MPawkB- = gzzsB1-w0=1.884411.859 0.00045=0.001576MPa2.3 風(fēng)荷

8、載設(shè)計(jì)值計(jì)算：wA+：正風(fēng)壓作用下作用在雨篷上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值(MPa)；wkA+：正風(fēng)壓作用下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；wA-：負(fù)風(fēng)壓作用下作用在雨篷上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值(MPa)；wkA- ：負(fù)風(fēng)壓作用下作用在雨篷上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；wA+=1.4 wkA+=1.40.001802=0.002523MPawA-=1.4 wkA-=1.40.001802=0.002523MPawB+：正風(fēng)壓作用下作用在雨篷玻璃上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值(MPa)；wkB+：正風(fēng)壓作用下作用在雨篷玻璃上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；wB-：負(fù)風(fēng)壓作用下作用在雨篷玻璃上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值(MPa)；wkB- ：負(fù)風(fēng)

9、壓作用下作用在雨篷玻璃上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；wB+=1.4 wkB+=1.40.001927=0.002698MPawB-=1.4 wkB-=1.40.001927=0.002698MPa2.4 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：Sk：作用在雨篷上的雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)S0：基本雪壓，根據(jù)現(xiàn)行GB50009-2012 取值，蘇州.地區(qū) 50 年一遇最大積雪的自重：0.0002MPa.r ：屋面積雪分布系數(shù)，按表，為 2.0 。根據(jù) GB50009-2012 公式屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：Sk=r S0=2.00.0002=0.0004MPa2.5 雪荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算：S ：雪荷載設(shè)計(jì)值 (MPa)；S=1.4

10、Sk=1.40.0004=0.00056MPa2.6 雨篷面活荷載設(shè)計(jì)值：Q：雨篷面活荷載設(shè)計(jì)值 (MPa)；2Qk：雨篷面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值?。?00N/mQ=1.4Qk=1.4500/1000000=0.0007MPa因?yàn)?SkQk，所以計(jì)算時活荷載參與正壓組合！2.7 雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計(jì)值：G+：正壓作用下雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計(jì)值(MPa)；G- ：負(fù)壓作用下雨篷構(gòu)件恒荷載設(shè)計(jì)值(MPa)；Gk：雨篷結(jié)構(gòu)平均自重取0.0004MPa；因?yàn)?Gk 與其它可變荷載比較，不起控制作用，所以：G+=1.2 Gk=1.20.0004=0.00048MPaG- =Gk=0.0004MPa2.8 選取計(jì)算荷載組

11、合：(1) 正風(fēng)壓的荷載組合計(jì)算：.SkA+：正風(fēng)壓作用下的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)；SA+：正風(fēng)壓作用下的荷載設(shè)計(jì)值組合(MPa)；SkA+=Gk+wkA+0.7Qk=0.002552MPaSA+=G+wA+0.7Q=0.003493MPaSkB+：正風(fēng)壓作用下的玻璃的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)；SB+：正風(fēng)壓作用下的玻璃的荷載設(shè)計(jì)值組合(MPa)；SkB+=Gk+wkB+0.7Qk=0.002677MPaSB+=G+wB+0.7Q=0.003668MPa(2) 負(fù)風(fēng)壓的荷載組合計(jì)算：SkA- ：負(fù)風(fēng)壓作用下的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)；SA-：負(fù)風(fēng)壓作用下的荷載設(shè)計(jì)值組合(MPa)；SkA-

12、=Gk+wkA-=0.001402MPaSA-=G-+wA-=1.0Gk +1.4wkA-=0.002123MPaSkB- ：負(fù)風(fēng)壓作用下的玻璃的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)；SB-：負(fù)風(fēng)壓作用下的玻璃的荷載設(shè)計(jì)值組合(MPa)；SkB- =Gk+wkB-=0.001527MPaSB-=G-+wB-=1.0Gk +1.4wkB-=0.002298MPa(3) 最不利荷載選?。篠kA：作用在構(gòu)件上的最不利荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)；SA：作用在構(gòu)件上的最不利荷載設(shè)計(jì)值組合(MPa)；按上面 2 項(xiàng)結(jié)果，選最不利因素 ( 正風(fēng)壓情況下出現(xiàn) ) ：.SkA=0.002552MPaSA=0.003493MP

13、aSkB：作用在玻璃上的最不利荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合(MPa)；SB：作用在玻璃上的最不利荷載設(shè)計(jì)值組合(MPa)；按上面 2 項(xiàng)結(jié)果，選最不利因素 ( 正風(fēng)壓情況下出現(xiàn) ) ：SkB=0.002677MPaSB=0.003668MPa3 雨篷桿件計(jì)算基本參數(shù)：1 ：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高： 4m；2 ：力學(xué)模型：懸臂梁；3 ：荷載作用：均布荷載 ( 無拉桿作用 ) ；4 ：懸臂總長度： L=1500mm6：分格寬度： B=1250mm7：懸臂梁用 200*200*8*10 T 型鋼，材質(zhì)： Q235；8：埋板用 300*250*12mm厚鋼板本處桿件按懸臂梁力學(xué)模型進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，受力模型如下：3.1 結(jié)構(gòu)的受力

14、分析：(1) 荷載集度計(jì)算：qk：組合荷載作用下的線荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值( 按矩形分布 )(N/mm) ；.q ：組合荷載作用下的線荷載集度設(shè)計(jì)值 ( 按矩形分布 )(N/mm) ；Sk：組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；S ：組合荷載設(shè)計(jì)值 (MPa)；B ：分格寬度 (mm)；qk=SkB=0.0025521500=3.828N/mmq=SB=0.003493 1500=5.24N/mm(2) 拉桿軸力計(jì)算：由于拉桿在雨篷外力作用下在鉸接點(diǎn)產(chǎn)生的位移量在垂直方向上的矢量代數(shù)和等于拉桿在軸力作用下產(chǎn)生的位移量在垂直方向上的矢量即：P ：拉桿作用力在垂直方向上的分力 (N) ；qL4 (3-4a/L+(a/

15、L)4)/24EI-Pb 3 /3EI=PL 拉桿 /EAE：材料的彈性模量，為206000MPa；3.2 選用材料的截面特性：(1) 懸臂的截面特性：材料的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f=215MPa；材料彈性模量： E=206000MPa；4主力方向慣性矩： I=15260000mm；3主力方向截面抵抗矩： W=181000mm；塑性發(fā)展系數(shù)： =1.05 ；材料彈性模量： E=206000MPa；3.3 梁的抗彎強(qiáng)度計(jì)算：抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足：NL/A+Mmax/ Wf上式中：NL：梁受到的軸力(N) ；3A：梁的截面面積 (mm) ；.Mmax：懸臂梁的最大彎矩設(shè)計(jì)值(Nmm)；W ：在彎矩作用方向的凈

16、截面抵抗矩3；(mm)：塑性發(fā)展系數(shù)，取 1.05 ；f：材料的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取215MPa；則：NL=Pctg=13551.688NNL/A+Mmax/ W=13551.688/2867+4031812.5/1.05/181000=25.941MPa215MPa懸臂梁抗彎強(qiáng)度滿足要求。3.4 梁的撓度計(jì)算：主梁的最大撓度可能在2 點(diǎn)出現(xiàn)，其一是C 點(diǎn)，另一點(diǎn)可能在AB段之間，下面分別計(jì)算：(1)C 點(diǎn)撓度的驗(yàn)算：dfp ：集中力作用下的C點(diǎn)撓度 (mm)；dfq ：均布荷載作用下的C點(diǎn)撓度 (mm)；dfc ：組合荷載作用下的C點(diǎn)撓度 (mm)；dfp =Pb2 L(3-b/L)/6EI=

17、16.842mmdfq =qL4 /8EI=16.877mmdfc =|d fp -d fq |=|16.842-16.877|=0.035mmddf,limf,lim：按規(guī)范要求，懸臂的撓度限值(mm)；=2L/250=24mmdfc =0.035mm df,lim=24mm懸臂梁件 C點(diǎn)的撓度滿足要求 !(2)AB 段最大撓度的驗(yàn)算：dfx ：懸臂梁AB段撓度計(jì)算值 (mm)；x：距固定端距離為x 處 ( 最大撓度處 ) ；.經(jīng)過計(jì)算機(jī)的優(yōu)化計(jì)算，得：x=1419mmdfx =|qL 4(3-4x/L+(x/L)4)/24EI-Pb 3 (2-3(x-a)/b+(x-a)3/b 3 )/6

18、EI|=0.382mmdfx =0.382mm df,lim=24mm懸臂梁桿件 AB段的撓度滿足要求 !4 雨篷焊縫計(jì)算基本參數(shù)：1 ：焊縫高度： hf =6mm；32：焊縫有效截面抵抗矩：W=128000mm；23：焊縫有效截面積： A=2200mm；4.1 受力分析：V ：固端剪力 (N) ；NL：軸力 (mm)，拉為正、壓為負(fù)；M ：固端彎矩 (N mm)；|V|=|P-qL|=|7819.275-5.24 3000|=7900.725NNL=13551.688N2|M|=|Pb-qL/2|=4031812.5Nmm4.2 焊縫校核計(jì)算：校核依據(jù)：(f / f ) 2+f 2 ) 0.

19、5 f f w上式中：f ：按焊縫有效截面計(jì)算，垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力(MPa)；f ：正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù)，取1.22 ；f ：按焊縫有效截面計(jì)算，沿焊縫長度方向的剪應(yīng)力 (MPa)； f f w：角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (MPa)；(f / f ) 2+f 2 ) 0.5.=(M/1.22W+NL/1.22A)2+(V/A) 2) 0.5=(4031812.5/1.22/128000+13551.688/1.22/2200)2 +(7900.725/2200) 2) 0.5=31.076MPa31.076MPaf f w=160MPa焊縫強(qiáng)度能滿足要求。5 雨篷埋件計(jì)算 ( 后錨固

20、結(jié)構(gòu) )5.1 校核處埋件受力分析：V ：剪力設(shè)計(jì)值 (N) ；N ：軸向拉 ( 壓 ) 力設(shè)計(jì)值 (N) ，本處為軸向壓力；M ：根部彎矩設(shè)計(jì)值 (N mm)；根據(jù)前面的計(jì)算，得：N=13551.688NV=7900.725NM=4031812.5N mm錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計(jì)算：按規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下 ( 下圖所示 ) ，進(jìn)行彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：1：當(dāng) N/n-My1/ yi 20 時：Nsdh=N/n+My1/ yi 222：當(dāng) N/n-My1/ yi 0 時：Nsdh=(NL+M)y1/ / yi /2ni321MN在上面公式中：

21、M：彎矩設(shè)計(jì)值；hNsd ：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值；y1，yi ：錨栓 1 及 i 至群錨形心軸的垂直距離；.y1/ ，yi / ：錨栓 1 及 i 至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；L：軸力 N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；在本例中：N/n-My1/ yi 2=13551.688/4-4031812.5 75/22500=-10051.453因?yàn)椋?10051.4530所以：h/2=16827.297NN sd=(NL+M)y1/ yi按 JGJ102-2003 的 5.5.7 中第七條規(guī)定，這里的sdh再乘以 2就是現(xiàn)場實(shí)際拉拔N應(yīng)該達(dá)到的值。5.2 群錨受剪內(nèi)力計(jì)算：按規(guī)

22、定，當(dāng)邊距 c10hef 時，所有錨栓均勻分?jǐn)偧羟泻奢d；當(dāng)邊距 c10hef 時，部分錨栓分?jǐn)偧羟泻奢d；其中：hef ：錨栓的有效錨固深度；c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：fc=200mm10he=1000mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設(shè)計(jì)值為：Vsdh=V/m=3950.362N錨栓鋼材破壞時的受拉承載力計(jì)算：NRd,s=kNRk,s / RS,N6.1.2-1JGJ145-2004N=A fstk6.1.2-2JGJ145-2004Rk,ss上面公式中：NRd,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力設(shè)計(jì)值；NRk,s ：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；k：地震作用下錨固承

23、載力降低系數(shù)，按表選??；As：錨栓應(yīng)力截面面積；f stk ：錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；.RS,N：錨栓鋼材受拉破壞承載力分項(xiàng)系數(shù)；NRk,s =As f stk=113.1 800=90480N =1.2fstk/fyk1.4表 4.2.6JGJ145-2004RS,Nf yk：錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； RS,N=1.2f stk /f yk=1.2800 /640=1.5?。?RS,N=1.5NRd,s=kNRk,s / RS,N=190480/1.5=60320N Nsdh=16827.297N錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！混凝土錐體受拉破壞承載力計(jì)算：因錨固點(diǎn)位于結(jié)構(gòu)受拉面，而該結(jié)構(gòu)為

24、普通混凝土結(jié)構(gòu)，故錨固區(qū)基材應(yīng)判定為開裂混凝土。混凝土錐體受拉破壞時的受拉承載力設(shè)計(jì)值NRd,c 應(yīng)按下列公式計(jì)算：NRd,c=kNRk,c / Rc,NNRk,c =NRk,c 0 Ac,N/A c,N 0 s,N re,N ec,N ucr,N在上面公式中：NRd,c：混凝土錐體破壞時的受拉承載力設(shè)計(jì)值；NRk,c ：混凝土錐體破壞時的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表選??； Rc,N ：混凝土錐體破壞時的受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表2004 采用，取 2.15 ；NRk,c 0：開裂混凝土單錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；NRk,c0=7.0fcu,k

25、0.5hef1.5( 膨脹及擴(kuò)孔型錨栓 )6.1.4JGJ145-2004NRk,c0=3.0 f cu,k0.5 (h ef -30) 1.5 ( 化學(xué)錨栓 )6.1.4條文說明 JGJ145-2004.其中：fcu,k ：混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)其在45-60MPa 間時，應(yīng)乘以降低系數(shù) 0.95 ；hef ：錨栓有效錨固深度；NRk,c 0=3.0 f cu,k 0.5 (h ef -30)1.5=9623.409NAc,N 0：混凝土破壞錐體投影面面積，按??；scr,N ：混凝土錐體破壞情況下，無間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界間矩。scr,N =3hef=

26、3100=300mmAc,N 0=scr,N 22=300=90000mm2Ac,N ：混凝土實(shí)有破壞錐體投影面積，按?。核?錨個NMM個錨栓nAc,N =(c 1+s1+0.5 scr,N ) (c 2+s2+0.5 scr,N )其中：c1、c2：方向 1 及 2 的邊矩；s1、s ：方向 1 及 2 的間距；2ccr,N ：混凝土錐體破壞時的臨界邊矩，取ccr,N =1.5h ef =1.5 100=150mm；c1ccr,Nc2ccr,Ns1scr,Ns2scr,NAc,N =(c 1+s1+0.5 scr,N ) (c 2+s2 +0.5 scr,N ).=(150+200+0.5

27、300) (100+150+0.5 300)=200000mm2 s,N ：邊矩c 對受拉承載力的降低影響系數(shù)，按采用： s,N =0.7+0.3 c/c cr,N 1 ( 膨脹及擴(kuò)孔型錨栓 s,N =1 ( 化學(xué)錨栓 )6.1.7條文說明 JGJ145-2004其中 c 為邊矩，當(dāng)為多個邊矩時，取最小值，且需滿足cmincccr,N ，按6.1.11JGJ145-2004 ：對于膨脹型錨栓 ( 雙錐體 ) cmin=3hef對于膨脹型錨栓cmin=2hef對于擴(kuò)孔型錨栓c=hminef s,N =0.7+0.3 c/c cr,N 1 =0.7+0.3 150/150 =1所以， s,N 取1

28、。 re,N ：表層混凝土因?yàn)槊芗浣畹牟Ａё饔脤κ芾休d力的降低影響系數(shù)，按采用，當(dāng)錨固區(qū)鋼筋間距 s150mm或鋼筋直徑 d10mm且 s 100mm時，取 1.0 ； re,N =0.5+h ef /200 1=0.5+100/200=1所以， re,N 取 1。ec,N：荷載偏心eN 對受拉承載力的降低影響系數(shù)，按采用； ec,N=1/(1+2e N/s cr,N )=1 ucr,N ：未裂混凝土對受拉承載力的提高系數(shù)，按規(guī)范對于非化學(xué)錨栓取1.4 ，對化學(xué)錨栓取2.44 ；把上面所得到的各項(xiàng)代入，得：NRk,c =NRk,c 0 Ac,N/A c,N 0 s,N re,N ec,N

29、ucr,N=9623.409 200000/9000011 1 2.44=52180.262N.NRd,c=kNRk,c / Rc,N=152180.262/2.15=24269.889NNsdg =13551.688N所以，群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！5.3 錨栓鋼材受剪破壞承載力計(jì)算：VRd,s=kVRk,s / Rs,V其中：VRd,s：鋼材破壞時的受剪承載力設(shè)計(jì)值；VRk,s ：鋼材破壞時的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表選??；Rs,V：鋼材破壞時的受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表選用：Rs,V=1.2fstk /fyk表 按規(guī)范，該系數(shù)要求不小于 1.2

30、5 、f stk 800MPa、f yk /f stk 0.8 ；對本例， =1.2fstk/fyk表 4.2.6JGJ145-2004Rs,V=1.2 800/640=1.5實(shí)際選取Rs,V=1.5 ；V Rk,s =0.5Asf stk6.2.2-2JGJ145-2004=0.5113.1 800=45240NVRd,s=kVRk,s / Rs,V=145240/1.5g=30160NVsd =7900.725N所以，錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！混凝土楔形體受剪破壞承載力計(jì)算：V Rd,c=kVRk,c / Rc,V6.2.3-1JGJ145-2004VRk,c =VRk,c 0

31、Ac,V /A c,V 0 s,V h,V a,V ec,V ucr,V在上面公式中：VRd,c：構(gòu)件邊緣混凝土破壞時的受剪承載力設(shè)計(jì)值；.VRk,c ：構(gòu)件邊緣混凝土破壞時的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表選??；Rc,V ：構(gòu) 件 邊 緣 混 凝 土 破 壞 時 的 受 剪 承 載 力 分 項(xiàng) 系 數(shù) ， 按 表采用，取 1.8 ；VRk,c 0 ：混凝土理想楔形體破壞時的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值，按2004 采用；Ac,V 0 ： 單錨 受剪 ，混凝土 理想 楔形 體破 壞時 在側(cè) 向的 投影 面積 ，按采用；Ac,V ：群錨受 剪， 混凝 土理 想 楔形 體破壞時 在側(cè)

32、向的 投影 面積，按采用； s,V ：邊距比c2/c 1 對受剪承載力的影響系數(shù)，按采用； h,V ：邊厚比c1/h對受剪承載力的影響系數(shù)，按采用；a,V ：剪切角度對受剪承載力的影響系數(shù)，按采用； ec,V ：偏心荷載對群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)，按2004 采用；f ucr,V ： 未 裂混 凝土 級錨 區(qū) 配 筋 對受 剪承 載力 的提 高 影響 系 數(shù) ，按采用；下面依次對上面提到的各參數(shù)計(jì)算：c1=150mmc2=100mm s,V =0.7+0.3 c2/1.5c 1 100/1.5/150 =0.8331?。?s,V =0.8330=0.45 (d nom)0.5(l f /d nom)0.2(f cu,k )0.51.56.2.4JGJ145-2004VRk,cc1其中：dnom：錨栓外徑 (mm)；l f ：剪切荷載下錨栓有效長度，取l f hef ，且 l f 8d，本處取 96mm；.V0=0.45 (d nom)0.5(l f /d nom)0.2(f cu,k )0.51.5Rk,cc1=0.45(12) 0.5(96/12)0.2(30) 0.5 1501.5=23774.897NAc,V0=4.5c 126.2.5JGJ145-20042=4.5150=101