材料性能學復習重點

1、第一章證明題顯然，真應力總是大于工程應力，真應變總是小于工程應變?？s頸的條件： 產生縮頸的載荷為影響材料彈性模數的因素：1、鍵合方式和原子結構：a、以共價健、離子鍵、金屬鍵結合的材料有較高的彈性模量。b、以分子鍵結合的材料，彈性模量較低。c、原子結構：a）非過渡金屬（b）過渡族金屬：原子半徑較小，且d層電子引起較大的原子間結 合力，彈性模數較高。且當d層電子等于6時，E有最大值2、晶體結構：a、單晶體材料，由于在不同的方向上原子排列的密度不同，故呈各向異性。b、多晶體材料，E為各晶粒的統(tǒng)計平均值，偽各向同性。c、非晶態(tài)材料彈性模量各向同性。3、 化學成分：（引起原子間距或鍵合方式的變化）（1）

2、純金屬主要取決于原子間的相互作用力。（2）固溶體合金：主要取決于溶劑元素的性質和晶體結構，彈性模量變化不大（3）兩相合金：與第二相的性質、數量、尺寸及分布狀態(tài)有關。（4）高分子：填料對E影響很大。4.微觀組織：金屬：微觀組織對彈性模量的影響較小晶粒大小對E無影響；陶瓷：工程陶瓷彈性模數與相的種類、粒度、分布、比例、氣孔率等有關。其中，氣孔率的影響較大。復合材料：增強相為顆粒狀，彈性模數隨增強相體積分數的增高而增大5、溫度：a、溫度升高，原子振動加劇，體積膨脹，原子間距 增大，結合力減弱，材料的彈性模量降低。如碳鋼， 每升高100，E值下降35%（軟化）b、當溫度變化引起材料的固態(tài)相變時，彈性模

3、數顯著變化。如碳鋼的奧氏體、馬氏體相變。6、 加載條件和負荷持續(xù)時間：a、加載方式（多向應力），加載速率和負荷持續(xù)時間對金屬、陶瓷類材料的彈性模數幾乎沒有影響。陶瓷材料的壓縮彈性模數高于拉伸彈性模數（與 金屬不同）。b、高分子聚合物，隨負荷時間的延長，E值逐漸下降（松弛）。滯彈性：材料在快速加載或卸載后，隨時間的延長而產生附加彈性變形的性能。即應變與應力不同步（相位），應變滯后 。粘彈性：是指材料在外力作用下變形機理，既表現(xiàn)出粘性流體又表現(xiàn)出彈性固體兩者的特性，彈性和粘性兩種變形機理同時存在（時間效應）。 特征：應變對應力的響應不是瞬時完成的， 應變與應力的關系與時間有關，但卸載后，應變恢復，

4、無殘余變形。偽彈性：是指在一定的溫度條件下，當應力達到一定水平后，金屬或合金將產生應力誘發(fā)馬氏體相變,從而產生大幅度的彈性變形的現(xiàn)象。應用：形狀記憶合金。包申格效應：是指金屬材料經預先加載產生少量塑性變形（殘余應變小于4%），然后再同向加載規(guī)定殘余伸長應力（0.01）增加；反向加載，規(guī)定殘余伸長應力（0.01）降低的現(xiàn)象。消除或減弱方法：再結晶退火滑移變形具有以下特點：（1）滑移在切應力作用下產生（2）滑移沿原子密度最大的晶面和晶向發(fā)生（3）滑移時兩部分晶體的相對位移是原子間距的整數倍滑移系數目與材料塑性的關系：1. 一般滑移系越多，塑性越好；2.與滑移面密排程度和滑移方向個數有關；3.與同時

5、開動滑移系數目有關（tk）。多晶體金屬材料的塑性變形的特點：（1） 各晶粒變形的不同時性和不均勻性（2）各晶粒變形的相互制約與協(xié)調性陶瓷材料的塑性變形：（1）鍵和方式:彈性模量大（2）晶體的滑移系少（3）位錯寬度小，柏氏矢量大固溶合金中，溶質原子與溶劑原子直徑不同，隨著溶質原子的進入，晶格產生畸變，使得位錯運動受阻，屈服強度升高（s）體心立方晶格金屬，屈服強度具有強烈的溫度效應，面心立方晶格的金屬，屈服強度溫度效應較小。應變硬化的意義: 應變硬化與塑性變形相配合，保證了金屬材料在截面上的均勻變形，得到均勻一致的冷變形產品應變硬化可以降低碳鋼的塑性，改善切削加工性能。 應變強化是金屬強化的一種重

6、要手段（不能熱處理強化的金屬）。應變硬化性能使金屬制件在工作中具有適當的抗偶然過載的能力，保證了機件的安全工作。 韌性斷裂：斷裂前材料有明顯宏觀塑性變形。裂紋擴展過程較慢.（晶粒變形拉斷） 斷口呈暗灰色，纖維狀 韌性斷裂斷口（低碳鋼）斷口呈杯錐狀：由纖維區(qū)、放射區(qū)、剪切唇三個區(qū)組成。脆性斷裂：斷裂前材料沒有明顯的宏觀塑性變形。 裂紋擴展速度極快（沒有預兆）。 斷口平齊，光亮（呈放射狀或結晶狀）穿晶斷裂：可以韌性斷裂，也可以脆性斷裂; 沿晶斷裂：斷裂沿晶界發(fā)生，多為脆性斷裂。解理臺階，河流花樣，舌狀花樣是解理斷口的基本微觀特征。韌度：靜力韌度、沖擊韌度、斷裂韌度。第二章正應力容易導致脆性的解理斷

7、裂；切應力容易導致材料的塑性變形和韌性斷裂。扭轉試驗的特點：可用來測定那些在拉伸時呈現(xiàn)脆性的材料（f/c=0.50.8）的強度和塑性。截面應力分布表面最大，心部最低，因此扭轉試驗對材料表面強化和表面缺陷的反映十分敏感，適用于表面強化材料的性能檢驗。扭轉試驗時正應力與切應力大致相等，而生產所使用的大部分金屬結構材料的cf，所以，扭轉試驗是測定金屬材料切斷強度的最可靠方法。彎曲試驗的特點：彎曲試驗常用于測量硬度很高，難以加工成拉伸試樣的脆性材料的斷裂強度，并能顯示出塑性差別。常用來比較、評定材料表面處理層的質量。不適合塑性材料壓縮試驗的特點：壓縮試驗主要用于脆性材料，以顯示靜拉伸不能反映的韌性 行

8、為。壓縮試驗不能使塑性材料斷裂。故多向不等壓縮試驗適用于脆性更大的材料，以反映塑性的微小差別。缺口三效應：缺口造成應力應變集中，這是缺口第一效應。由于缺口的存在，改變了平板中缺口截面的應力狀態(tài)。使單向拉伸變?yōu)閮上蚧蛉蚶?，這是缺口的第二效應。缺口使塑性材料得到“強化” 缺口的第三效應。布氏硬度值的表示方法：數字+硬度符號+數字 / 數字 / 數字硬度值 鋼球直徑 載荷量 載荷保持時間當保持時間為10-15s時，可不標注。HBW：硬質合金鋼球，HBS:淬火鋼球。500HBW5/750表示用直徑為5mm的硬質合金鋼球，在750kgf載荷作用下保持1015秒測得的布氏硬度為500。維氏硬度：維氏硬

9、度只能測定450HB（或650HB硬質合金頭）以下的材料。640HV30/20表示在載荷30kgf作用下，持續(xù)20秒測得的維氏硬度為640。b：扭轉強度極限；s：扭轉屈服強度；bN:抗拉強度；bb抗彎強度；pc規(guī)定非比例壓縮應力bc抗拉強度pb非比例彎曲應力sh剩余應力so松弛應力qe缺口敏感度（脆性qe1）p比限例極e彈性極限s屈服強度b抗拉強度第三章材料對多次沖擊的抗力影響因素a、沖擊能量高時，材料的抗多次沖擊能力主要取決于塑性；沖擊能量低時，材料抗多次沖擊能力則主要取決于強度。強度是影響零件壽命的主要因素。b、不同的沖擊能量要求不同的強度與塑性配合c、 k值對沖擊疲勞抗力的影響：材料強度

10、不同，塑性和沖擊韌性對沖擊疲勞抗力的影響不同。高強度鋼、超高強鋼，塑性和沖擊韌性作用大。tk 冷脆性轉變溫度NDT：當低于某一溫度時材料吸收的沖擊能量基本不隨溫度而變化，形成一平臺（低階能），以低階能開始上升的溫度定義tk。FTP：當溫度高于某一溫度時，材料吸收的能量基本不變，形成一個平臺（高階能），以高階能對應的度定義為tk。FTE：以高階能和低階能的平均值對應的溫度定義tk，V15TT：以Akv=15呎磅（20.3Nm）對應的溫度定義tk50%FATT或FATT50：溫度下降到某一臨界值時，纖維區(qū)面積突然減少，結晶區(qū)面積突然增大材料由韌變脆，當結晶區(qū)面積占整個斷口面積50%時的溫度定義為t

11、k。影響材料低溫脆性的因素：1、晶體結構的影響：體心立方、密排六方金屬及其合金存在低溫脆性，面心立方金屬及其合金一般不存在低溫脆性。2、化學成分的影響：間隙溶質元素含量增加， 晶格畸變程度加大，位錯運動阻力提高,屈服強度升高，脆性增大，韌脆轉變溫度提高。置換型溶質元素影響較?。ㄒ蔡岣呃浯嘈赞D變溫度）。雜質元素S、P、Pb、Sn、As偏聚于晶界，產生 沿晶脆性斷裂，提搞了冷脆性轉變溫度。3、顯微組織的影響：細化晶粒，可提高材料的韌性，冷脆性轉變溫度下降。晶界是裂紋擴展的阻力；晶界增多有利于降低應力集中，降低晶界上雜質度，避免產生沿晶界脆性斷裂。金相組織：a、較低強度水平（低碳鋼），回火索氏體最好

12、tk，下貝氏體組織次之tk，層片狀珠光體最差tk。b、中、高碳鋼，等溫淬火下貝氏體組織tk，優(yōu)于淬火+回火回火馬氏體組織。c、相同強度水平，上貝氏體的tk高于下貝氏體組織（低碳鋼低溫上貝氏體的韌性高于回火馬氏體的韌性）。d、低溫合金鋼，經不完全等溫處理獲得貝氏體和馬氏體的混合組織，其韌性比單一貝氏體或單一馬氏體組織好。e、馬氏體鋼中存在穩(wěn)定的殘余奧氏體，可抑制解理斷裂，從而顯著改善鋼的韌性。f、 第二相的影響取決于第二相的形狀、尺寸、分布狀態(tài)、第二相本身的性質以及與基體的結合力。4、溫度的影響；5、加載速率的影響：提高加載速率，其作用如同降低溫度，使材料脆性增大，冷脆性轉變溫度提高。高強度和超

13、高強度鋼的 tk對加載速率的敏感性較小。中、低強度鋼的 tk對加載速率比較敏感。6、試樣形狀和尺寸的影響：缺口曲率半徑越小，tk越高，即V缺口試樣的tk高于U缺口試樣。不改變缺口尺寸，只增加試樣的厚度時，tk升高；試樣各部分尺寸按比例增大時，tk升高。試樣尺寸增大，應力狀態(tài)變硬，且缺陷增多，脆性增大tk。第四章KIC或KC表示材料抵抗斷裂的能力。KIC表示平面應變斷裂韌度，KC表示平面應力斷裂韌度 ，顯然同一材料：KCKIC ，JIC稱為斷裂韌度 J積分用于開裂點判據完全正確，但用于失穩(wěn)擴展尚不準確。判據與J判據一樣，都是裂紋開始擴展的斷裂判據，而不是裂紋失穩(wěn)擴展的斷裂判據形成金屬間化合物并以

14、第二相形式析出的合金元素降低塑性，故可使斷裂韌度降低。細化晶粒既可提高強度，又可以提高塑性，斷裂韌度也提高。計算題有一火箭殼體承受很高的工作壓力，其周向最大工作壓力=1400MPa.采用超高強度鋼制造，焊接后往往發(fā)現(xiàn)有縱向表面半橢圓裂紋，尺寸為a=1.0mm,a/2c=0.3?，F(xiàn)有兩種材料，其性能如下：A: 0.2=1700MPa，KIc=78MPam1/2，B: 0.2=2800MPa，KIc=47MPam1/2第五章方法二有一大型圓筒容器由中高強度鋼焊接而成，鋼板厚度t=5mm。圓筒內徑D=1500mm。所用材料的0.2=1800MPa, KIc=62MPam1/2，焊接后發(fā)現(xiàn)焊縫中有縱向

15、半橢圓裂紋，尺寸為2c=6mm,a=0.9mm,試問該容器能否在p=6MPa的壓力下正常工作？(a/c=0.3,2=1.21)有一大型板件，材料0.2=1200MPa, KIc=115MPam1/2，探傷發(fā)現(xiàn)有20mm長的橫向穿透裂紋。若在平均軸向應力900MPa下工作，試計算KI和塑性區(qū)寬度，并判斷該件是否安全。需要修正不安全設有0.2=為415MPa，斷裂韌性KIc為132MPam1/2，厚度分別為100mm和260mm的兩塊很寬的合金鋼板。如果板都受400MPa拉應力作用，并設板內都有長為46mm的中心穿透裂紋，問此兩板內裂紋是否都擴展？ 薄板擴展，厚板不擴展第五章疲勞破壞的特點：從局部

16、區(qū)域開始的損傷，不斷累積，最終引起整體破壞。1、潛藏的突發(fā)性破壞，脆性斷裂（即使是塑性材料）2、屬低應力循環(huán)延時斷裂（滯后斷裂）。3、對缺陷十分敏感（可加速疲勞進程）疲勞的宏觀特征（疲勞條帶是微觀特征）：疲勞斷口的特征區(qū)：疲勞源，疲勞裂紋擴展區(qū)，瞬斷區(qū) 疲勞源： 特征：光亮，因為疲勞源區(qū)裂紋表面受反復擠壓、摩擦次數多。疲勞裂紋擴展區(qū)（貝紋線是疲勞區(qū)最典型的特征，）特征：斷口較光滑并分布有貝紋線或裂紋擴展臺階瞬斷區(qū)：斷口粗糙，脆性材料斷口呈結晶狀；韌性材料斷口在心部平面應變區(qū)呈放射狀或人字紋狀；表面平面應力區(qū)則有剪切唇區(qū)存在。駐留滑移帶：不均勻滑移：駐留滑移帶在表面加寬過程中，會形成擠出脊和侵入

17、溝，從而引起應力集中，形成疲勞微裂紋形核（萌生）。表面易產生疲勞裂紋的原因：（1）在許多載荷方式下，如扭轉疲勞，彎曲和旋轉彎曲疲勞等，表面應力最大。（2）實際構件表面多存在類裂紋缺陷，如缺口，臺階，鍵槽，加工劃痕等，這些部位極易由應力集中而成為疲勞裂紋萌生地。（3）相比于晶粒內部，自由表面晶粒受約束較小，更易發(fā)生循環(huán)塑性變形。（4）自由表面與大氣直接接觸，因此，如果環(huán)境是破壞過程中的一個因素，則表面晶粒受影響較大。 中循環(huán)應力也會引發(fā)銀紋，形成裂紋，但裂紋擴展速率較低（機理相同）。聚合物疲勞斷口可觀察到兩種特征的條紋： A、疲勞輝紋：聚合物相對分子量較高時，在 所有應力強度因子條件下，皆可形成

18、疲勞輝紋。B、疲勞斑紋：而相對分子量較低時，在較低應力強度因子時，易形成疲勞斑紋。復合材料的疲勞破壞機理： 復合材料疲勞破壞的特點：a、多種疲勞損傷形式：界面脫粘、分層、纖維斷裂、空隙增長等。b、不發(fā)生瞬斷，其疲勞破壞的標準與金屬不同，常以彈性模量下降的百分數1%-2%），共振頻率變化（1-2HZ）作為破壞依據。c、聚合物基復合材料，以熱疲勞為主，對加載頻率感。d、較大的應變引起纖維與基體界面開裂形成疲勞源（纖維、基體的變形量不同）壓縮應變使復合材料縱向開裂，故對壓縮敏感。e、復合材料的疲勞性能與纖維取向有關纖維是主要承載組分，沿纖維方向具有很好的疲勞強度；而沿纖維垂直方向，疲勞強度較低。基體

19、與纖維的E不同，變形量不同，故界面產生很大的剪切應力。 對稱彎曲：-1 ；對稱扭轉：-1 ；對稱拉壓：-1p ；同種材料的疲勞強度： 1 1P1 過載持久值：表征了材料對過載疲勞的抗力，過載持久值可由疲勞曲線傾斜部分確定：曲線傾斜度越大，持久值越高，表明材料在相同過載條件下能承受的應力循環(huán)次數越多。過載損傷界：過載損傷界到疲勞曲線間的區(qū)域過載損傷區(qū)。Kth稱疲勞裂紋擴展門檻值，表征材料阻止疲勞裂紋開始擴展的能力 Kth與-1的區(qū)別：-1代表光滑試樣的無限壽命疲勞強度，適用于無裂紋零件設計、校核依據。Kth代表裂紋試樣的無限壽命疲勞強度，適用于含裂紋零件的設計和校核。影響材料疲勞強度的因素: 1

20、、載荷條件 : 應力狀態(tài)，平均應力，應力比 在過載損傷區(qū)內的過載，會降低材料的疲勞強度、疲勞壽命 次載鍛煉材料尤其金屬在低于疲勞強度的應力循環(huán)一定周次后稱為次載鍛煉。 間歇效應：實驗表明，對應變時效材料，在循環(huán)加載運行過程中，若間歇空載一段時間或間隙時適當加溫，可提高疲勞強度，延長壽命。 載荷頻率：在一定頻率范圍內（1701000HZ），材料的疲勞強度隨加載頻率的增加而提高；在常用頻率范圍內50170HZ，材料的疲勞強度不受頻率 變化影響；低于1HZ的加載，-1降低。2、溫度:溫度降低，疲勞強度升高（與靜強度相似）；反之，疲勞強度降低。3、腐蝕介質：腐蝕介質的作用使材料表面產生蝕坑，而降低材料

21、的疲勞強度，導致腐蝕疲勞。熱疲勞的特點：是熱塑性應變損傷累積引起的破壞，服從低周應變疲勞的規(guī)律。第六章磨損的類型：粘著磨損。磨料磨損。腐蝕磨損，麻點磨損影響粘著磨損的因素：(1)脆性材料的抗粘著磨損能力比塑性材料高。(2)金屬性質越是相近的，構成摩擦副時粘著磨損也越嚴重。反之，金屬間互溶程度越小，晶體結構不同，原子尺寸差別較大，形成化合物傾向較大的金屬，構成摩擦副時粘著磨損就較輕微。(3)通過表面化學熱處理，如滲硫、硫氮共滲、磷化、軟氮化等熱處理工藝，使表面生成一化合物薄膜，或為硫化物，磷化物，含氮的化合物，使摩擦系數減小，起到減磨作用也減小粘著磨損。(4)改善潤滑條件。(5)粘著磨損嚴重時表

22、現(xiàn)為膠合。 影響磨粒磨損的因素：(1)磨料的硬度、大小及形狀，磨粒的韌性、壓碎強度等。(2)外界載荷大小、滑動距離及滑動速度。 (3)材料自身的硬度及內部組織 減輕粘著磨損的主要措施 ：1、合理選擇摩擦副材料： 互溶性少 粘著傾向小 強度高不易塑變 保護價值高的一方；2、避免兩摩擦副間直接接： 增大氧化膜的穩(wěn)定性，提高氧化膜的附著力 降低表面粗糙度，提高實際接觸面積 改善潤滑條件.斷裂韌度也影響金屬材料磨粒磨損耐磨性：1.磨損受斷裂過程控制，耐磨性隨KIC提高而提高2.當硬度跟斷裂韌度配合最佳時，耐磨性最高3.耐磨性隨硬度降低而下降，可見磨粒磨損抗力不唯一決定于硬度，還與材料的韌性有關提高接觸

23、疲勞抗力的措施： 1、采用脆性氧化物含量低的鋼材，或在鋼中形成適量塑性硫化物夾雜，能將脆性 氧化物夾雜包住形成共生夾雜物，降低氧化物的破壞作用。 2、調整馬氏體含碳量。3、改善碳化物形態(tài)及分布 4、合理控制材料表層、心部硬度及摩擦副 的硬度匹配。第七章蠕變變形的特點：高溫下晶界可能產生滑動，于是晶內和晶界都參與了變形；變形過程強化與軟化過程同時進行，在高溫下，原子擴散能促進各種形式的位錯運動，在很高的溫度下，應力很低的條件下，擴散將成為控制變形的主要機制。金屬材料蠕變斷裂斷口的宏觀特征： 一是在斷口附近產生塑性變形，在變形區(qū)域附近有很多裂紋，使斷裂機件表面出現(xiàn)龜裂現(xiàn)象。二是由于高溫氧化，斷口表

24、面往往被一層氧化膜所覆蓋。微觀特征主要是冰糖狀花樣的沿晶斷裂。！a、在給定溫度下，使試樣在蠕變第二階段產生規(guī)定穩(wěn)態(tài)蠕變速率的最大應力，稱為蠕變極限。如：500110-5=80MPa，表示在500下，第二階段的穩(wěn)態(tài)蠕變速率為110-5%/h的蠕變極限為80 MPa！b、在給定溫度和時間的條件下，使試樣產生規(guī)定的蠕變應變的最大應力定義為蠕變極限。 用T / t 表示，/t表示在給定的時間內產生的蠕變應變?yōu)槿纾?001/10000 = 100MPa表示在500時，10000h產生1%的蠕變應變的蠕變極限為100MPa。 ！持久強度是材料在一定溫度下和規(guī)定時間內，不發(fā)生蠕變斷裂的最大應力。用Tt 表示

25、 如600103=200MPa表示在600 下工作1000h的持久強度為200MPa松弛穩(wěn)定性：剩余應力sh 是評價材料應力松弛穩(wěn)定性的一個指標。 sh 越高，松弛穩(wěn)定性越好。材料在恒變形的條件下，隨時間的延長，彈性應力逐漸降低的現(xiàn)象稱為應力松弛。 對于金屬材料，存在著等強溫度：大于等強溫度：粗化晶粒；小于等強溫度：細化晶粒第八章各質點熱運動時動能總和就是該物體的熱量聲頻支振動 ：如果振動著的質點中包含頻率甚低的格波，質點彼此之間的位相差不大，則格波類似于彈性體中的應變波，稱為“聲頻支振動”。光頻支振動：格波中頻率甚高的振動波，質點彼此之間的位相差很大，鄰近質點的運動幾乎相反時，頻率往往在紅外

26、光區(qū)，稱為“光頻支振動”。恒壓熱容與恒容熱容的比較 ：Cp Cv 對于物質的凝聚態(tài)Cp和Cv的差異可以忽略。 但在高溫時， Cp和Cv的差別增大了元素的熱容定律杜隆一珀替定律（熱容是與溫度T無關的常數）：E=3NkT=3RT（N= 6.0231023 / mol 阿佛加德羅常數，k= R/N = 1.38110-23 J/K 玻爾茨曼常數，R= 8.314 J/ (kmol)，T熱力學溫度（K）在高溫時，愛因斯坦的簡化模型與杜隆珀替公式一致。CV值按指數規(guī)律隨溫度T而變化，而不是從實驗中得出的按T3變化的規(guī)律。 無機材料的熱容與材料結構的關系不大質點與斥力的機理：溫度越高，振幅越大，質點在r0

27、兩側受力不對稱情況越顯著，平衡位置向右移動越多，相鄰質點平均距離就增加得越多，以致晶胞參增大，晶體膨脹。熱膨脹與其他性能的關系：原子半徑越小，結合能越大，熔點越高，熱膨脹系數越小。溫度越高熱容越大，熱膨脹系數越大。影響熱膨脹的材料因素：1.晶體的各向異性 ：楊氏模量較高的方向將有較小的熱膨脹系數 2.晶體的密度和缺陷：結構緊密的晶體膨脹系數較大。點缺陷會引起體積變化，從而影響到熱膨脹性能。3.合金成分：固溶體的膨脹與溶質元素的膨脹系數及含量有關。當形成金屬間化合物時，情況就比較復雜5.相變：一級相變：轉變點處熱膨脹系數無窮大；二級轉變：膨脹系數有拐點固體材料熱傳導的微觀機理：固體導熱的基本方式

28、：晶格振動的格波；自由電子的運動光子的平均自由程lr：（a）lr與介質透明度的關系：透明介質，熱阻很小，lr較大，輻射傳熱大。不透明介質，熱阻很大，lr較小，輻射傳熱小。完全不透明，lr=0，在這種介質中，輻射傳熱可以忽略 。（b）lr與光子的吸收、散射的關系：吸收系數小的透明材料，當溫度為幾百度時，光輻射才是主要的 。吸收系數大的不透明材料，lr小，即使在高溫時，光子傳導也不重要無機非金屬材料溫度影響熱導率：a在溫度不太高的范圍內，主要是聲子傳導b溫度較高時，彈性模量迅速下降，平均速度減小。c熱容C在低溫下與T3成正比，所以也近似與T3成正比d. 聲子平均自由程 l 隨溫度升高而降低。實驗表

29、明，低溫下l 值的上限為晶粒的線度，高溫下l 值的下限為晶格間距。 第九章原子磁矩有3個來源：電子軌道磁矩電子自旋磁矩；原子核磁矩。磁化：外磁場作用下，各磁矩有規(guī)則的取向，使磁介質宏觀顯示磁性，這就叫磁化。 磁化的物理意義是單位體積的磁矩。物質的磁性鐵磁性分為兩類：(1)本征鐵磁性材料：在某一宏觀尺寸大小的范圍內，原子磁矩的方向趨于一致，此范圍稱為磁疇(2)亞鐵磁性 ：(3)反鐵磁性：抗磁性來源原子軌道中電子軌道的變化抗磁性：材料被磁化后，磁化矢量與外加磁場方向相反地稱為抗磁性。原因:主要是原子中電子軌道狀態(tài)的變化。順磁性：無外磁場作用時，材料中的原子磁矩無序排列，材料不表現(xiàn)宏觀磁性，受到外磁場作用時，原子磁矩能通過旋轉而沿外場方向擇優(yōu)取向，表現(xiàn)出宏觀磁性，這種磁性叫順磁性。金屬Cu，Ag，Cu，Cd，Hg等是抗磁性；所有的堿金屬都是順磁性的堿土金屬（除Be外）也都是順磁性的3價金屬也是順磁性的Ti, V, Cr, Mn等過渡族元素，強烈的順磁性產生鐵磁性的條件：（1）原子內部要有未填滿的電子殼層（