御邦 香苑閣住宅樓工程畢業(yè)設(shè)計

1、 河北工程大學畢 業(yè) 設(shè) 計御邦香苑閣住宅樓院系名稱: 成人教育學院 專業(yè)年級:二一一級土木工程 學 號: 學生姓名: 指導教師: 提交日期: 2013年 月 日 摘 要 本工程為御邦香苑閣住宅樓工程，采用框架結(jié)構(gòu)，主體為六層，本地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，近震，場地類別為ii類場地。基本風壓0.35kn/m2，基本雪壓0.45 kn/m2。樓屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。本設(shè)計貫徹“實用、安全、經(jīng)濟、美觀”的設(shè)計原則。按照建筑設(shè)計規(guī)范，認真考慮影響設(shè)計的各項因素。根據(jù)結(jié)構(gòu)與建筑的總體與細部的關(guān)系。本設(shè)計主要進行了結(jié)構(gòu)方案中橫向框架第7軸抗震設(shè)計。在確定框架布局之后，先進行了層間荷載代表值的計算,

2、接著利用頂點位移法求出自震周期，進而按底部剪力法計算水平地震荷載作用下大小，進而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。接著計算豎向荷載（恒載及活荷載）作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。是找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。 選取最安全的結(jié)果計算配筋并繪圖。此外還進行了結(jié)構(gòu)方案中的室內(nèi)樓梯的設(shè)計。完成了平臺板，梯段板，平臺梁等構(gòu)件的內(nèi)力和配筋計算及施工圖繪制。對樓板進行了配筋計算，本設(shè)計采用獨立基礎(chǔ)，對基礎(chǔ)進行了受力和配筋計算。 整個結(jié)構(gòu)在設(shè)計過程中，嚴格遵循相關(guān)的專業(yè)規(guī)范的要求，參考相關(guān)資料和有關(guān)最新的國家標準規(guī)范，對設(shè)計的各個環(huán)節(jié)進行綜合全面的科學性考慮。總之，適用、安全、經(jīng)濟、使用方便是本設(shè)計的

3、原則。設(shè)計合理可行的建筑結(jié)構(gòu)方案是現(xiàn)場施工的重要依據(jù)。關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)計，荷載計算，內(nèi)力計算，計算配筋目 錄一、設(shè)計資料及結(jié)構(gòu)選型11.1設(shè)計資料11.2結(jié)構(gòu)選型1二、框架計算簡圖及梁柱線剛度12.1確定框架計算簡圖32.2框架梁柱的線剛度計算3三、荷載計算43.1恒荷載計算43.2活荷載計算6四、豎向荷載下框架受荷總圖6五、水平地震作用計算及內(nèi)力、位移分析105.1重力荷載標準值計算105.2重力荷載代表值計算135.3等效總重力荷載代表值計算135.4橫向框架側(cè)移剛度計算13六、內(nèi)力組合14七、截面設(shè)計207.1框架梁截面設(shè)計207.2 框架柱截面設(shè)計27八、基礎(chǔ)設(shè)計428.1基礎(chǔ)

4、尺寸及埋置深度438.2 基礎(chǔ)高度驗算458.3 配筋計算468.4 抗震設(shè)計468.5 結(jié)論47九 、樓梯計算519.1 樓梯板配筋519.2 平臺板配筋529.3 平臺梁配筋52十、 施工組織部分設(shè)計5610.1編制依據(jù)和原則5610.2工程概況5610.3準備工作5810.4 各分部分項工程的施工方案5910.5屋面工程施工69第十一章 主要分項工程質(zhì)量控制措施7011.1施工測量質(zhì)量保證措施7011.2地基與基礎(chǔ)工程質(zhì)量保證措施71參考文獻75設(shè)計心得76致 謝77一、設(shè)計資料及結(jié)構(gòu)選型1.1設(shè)計資料1.1.1工程名稱：御邦.香苑閣住宅樓設(shè)計1.1.2工程概況：建筑高度17.4m，共6

5、層，層高2.9m，室內(nèi)外高差0.3m，具體情況可見結(jié)構(gòu)平面布置圖及剖面圖。1.1.3氣象條件：全年為偏南風，夏季為西南風，基本風壓w=0.35kn/m；基本雪壓w=0.45kn/m，1.1.4該地區(qū)屬抗震設(shè)計七度設(shè)防區(qū)，在此考慮抗震設(shè)防。1.1.5材料選用：混凝土：梁板柱均采用c25。 鋼筋：采用熱軋鋼筋hrb400。 墻體：采用mu10正壓灰沙多孔磚，容重不大于14 knm3，兩 側(cè)均為20mm厚抹灰。除圖上標注外，其余墻都為200mm。 窗： 均為鋁合金窗，= 0.4knm2 門： 木門 = 0.2 knm2，鋁合金門 = 0.4knm21.2結(jié)構(gòu)選型1.2.1結(jié)構(gòu)體系選型：采用鋼筋混凝土

6、現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。1.2.2屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形屋蓋，剛?cè)嵯嘟Y(jié)合的屋面，屋面板厚120mm。1.2.3樓面結(jié)構(gòu)：全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形樓蓋，板厚120mm。1.2.4樓梯結(jié)構(gòu)：采用鋼筋混凝土板式樓梯。 天溝：采用現(xiàn)澆天溝。二、框架計算簡圖及梁柱線剛度1 2 ,b=()h且b200mm，其中橫梁跨度：，縱梁。由此估算梁的截面尺寸如下：框架梁: 次梁： 圖1.標準層結(jié)構(gòu)布置圖3 柱截面尺寸的估算： ； ；由此估算柱的截面尺寸如下： 2.1確定框架計算簡圖 框架的計算單元如圖1所示，取7軸上的一榀框架計算。假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于

7、柱截面形心軸軸線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基礎(chǔ)標高根據(jù)地質(zhì)條件，定為-0.9米，二層樓面標高為2.9米，故底層柱高3.8米，其余各層柱高從樓面算至上一層樓面，均為2.9米。由此可繪出框架的計算簡圖（見圖二）。 2.2框架梁柱的線剛度計算對于中框架梁取i=2i0 令=1.0， 則， 圖2.框架梁柱相對線剛度三、荷載計算3.1恒荷載計算屋面：做法：1. 50厚c20細石混凝土，內(nèi)配 4雙向鋼筋距150粉平壓光 2. 20厚1:3水泥砂漿找平層 3. 50厚擠塑保溫板 4. sbs改性瀝青防水層 5. 20厚1:2.5水泥砂漿找平層 6. 水泥爐渣找坡層最薄處10厚 7. 120厚

8、現(xiàn)澆混凝土板 8.10厚板底抹灰屋面（主體建筑部分）恒荷載 屋面（陽臺部分）恒荷載樓面恒荷載瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 knm2結(jié)構(gòu)層 120厚現(xiàn)澆混凝土樓板 25 knm30.12m = 3knm2抹灰層 10厚混合砂漿 17 knm30.01m=0.17 knm2合計 3.72 knm2陽臺樓面恒荷載 1.10厚防滑地磚樓面，干水泥擦縫20knm30.01m =0.2knm2 2.5厚1:1水泥砂漿結(jié)合層 20knm30.005m =0.1knm2 防滑地磚樓面 3.30厚c20細石混凝土層 25knm30.03m =0.75knm2 4.聚氨酯三遍涂膜防水層 5.20厚1:3

9、水泥砂漿找平層（四周做圓弧狀） 20knm30.02m =0.4knm2 結(jié)構(gòu)層 100厚現(xiàn)澆混凝土樓板 25 knm30.1m =2.5knm2抹灰層 10厚混合砂漿 17 knm30.01m=0.17knm2合計 4.12knm2梁自重主梁 bh=250mm500mm 25 knm30.25m（0.5-0.12）m =2.38 knm抹灰層 10厚混合砂漿 17 knm30.25m+(0.5-0.12) m20.01m=0.17knm合計 2.55 knm 次梁 bh=250mm400mm 25 knm30.25m（0.4-0.12）m = 1.75 knm抹灰層 10厚混合砂漿 17 k

10、nm30.25 m+(0.4-0.12)m20.01m=0.14 knm合計 1.89 knm基礎(chǔ)梁 bh=250mm400mm 25 knm30.25m0.4m =2.5 knm4方柱自重bh=400mm400mm 25 knm30.4m0.4m =4knm抹灰層 10厚混合砂漿 417 knm30.4m0.01m=0.27 knm合計 4.27 knm5墻自重墻厚為200mm，兩側(cè)各有20厚水泥抹墻厚為100mm，兩側(cè)各有20厚水泥抹外縱墻自重（g軸） 內(nèi)縱墻自重（e軸） 內(nèi)縱墻自重（c軸） 外縱墻自重（a軸）外縱墻自重（陽臺部分） 內(nèi)橫墻的自重 3.2活荷載計算根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范gb5

11、0009-2001查得:不上人屋面：0.5knm2 樓面：2.0knm2 陽臺：2.5knm2 樓梯： 3.5kn/m2四、豎向荷載下框架受荷總圖從結(jié)構(gòu)布置圖中可知:陽臺的板為單向板體系（）由此可知版面均布荷載傳給縱向次梁和縱向框架梁。板傳至梁上的梯形荷載，為簡化計算采用等效原則轉(zhuǎn)化為均布荷載，荷載的傳遞示意圖見圖三。荷載的等效轉(zhuǎn)換：把梯形荷載化作等效均布荷載：qq=（1-22+3）q把三角形荷載化作等效均布荷載：qq1) ac軸間框架梁 a. 屋面板傳荷載 恒載： 活載： b. 樓面板傳荷載 恒載： 活載： 梁自重：2.55kn/mac軸間框架梁均布荷載屋面梁:恒載=梁自重+板傳荷載 =2.

12、55kn/m+19.02kn/m=21.57kn/m 活載=板傳荷載 =1.5kn/m樓面梁：恒載=梁自重+墻自重+板傳荷載 =2.55kn/m+3.6kn/m22.4m+11.19kn/m=22.38kn/m 活載=板傳荷載 =6.01kn/m2) ce軸間框架梁 a. 屋面板傳荷載 恒載： 活載： b. 樓面板傳荷載 恒載： 活載： 梁自重：2.55kn/mce軸間框架梁均布荷載屋面梁:恒載=梁自重+板傳荷載 =2.55kn/m+17.41kn/m=19.96kn/m 活載=板傳荷載 =1.38kn/m樓面梁：恒載=梁自重+墻自重+板傳荷載 =2.55kn/m+8.64kn/m+10.25

13、kn/m=21.44kn/m 活載=板傳荷載 =5.51kn/m3) eg軸間框架梁 a. 屋面板傳荷載 恒載： 活載： b.樓面板傳荷載 恒載： 活載： 梁自重：2.55kn/meg軸間框架梁均布荷載屋面梁:恒載=梁自重+板傳荷載 =2.55kn/m+12.25kn/m=14.8kn/m 活載=板傳荷載 =0.97kn/m樓面梁：恒載=梁自重+墻自重+板傳荷載 =2.55kn/m+8.64kn/m+7.21kn/m=18.4kn/m 活載=板傳荷載 =3.88kn/m4) 陽臺梁陽臺梁均布荷載梁自重： 25knm30.25m（0.5m-0.1m）m = 2.5knm抹灰層 10厚混合砂漿 1

14、7 knm30.25m+(0.5-0.1) m20.01m=0.1785knm合計 2.6785kn/m梁的均布荷載 2.6785 knm+8.64kn/m =11.32 kn/m5) a軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：女兒墻自重（做法：墻高500mm，100mm的混凝土壓頂）： 頂層柱恒載=女兒墻及天溝自重+梁自重+板傳荷載 = 頂層柱活載=板傳活載 = 標準層柱恒載=外縱墻自重+梁自重+板傳荷載 = 標準層柱活載=板傳活載 =基礎(chǔ)頂面恒載=底層外縱墻自重+基礎(chǔ)梁自重 =6) 風荷載為了簡化計算，作用在外墻面上的風荷載可近似用作用在屋面和樓面梁處的等效集中荷載替代。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的

15、集中風荷載標準值： k =zsz0(hj+hi)b/2式中0 基本風壓，0 = 0.35 knm2s 風荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查得s =1.3 ；z 風壓高度變化系數(shù)，建設(shè)地點位于城郊，所以地面粗糙度為b類；z 風振系數(shù)，建筑高度為17.7m30m,h/b1.5,取z=1.0；hj 上層柱高，頂層為女兒墻高度的2倍；hi 下層柱高； b 迎風面寬度，b=3.9m 表1. 集中風荷載標準值離地高度z/mzzs0 （knm2）hi / mhj/mk / kn女兒墻頂18.31.2321.01.30.350.60.65617.71.2161.01.30.352.90.63.77614.81.

16、1341.01.30.352.92.95.83611.91.0531.01.30.352.92.95.41991.01.01.30.352.92.95.1466.11.01.01.30.352.92.95.1463.21.01.01.30.353.22.95.412五、水平地震作用計算及內(nèi)力、位移分析（本結(jié)構(gòu)由抗震規(guī)范知可不進行豎向地震作用的分析與計算）采用底部剪力法進行分析計算。5.1重力荷載標準值計算1) 各層梁、柱、板自重標準值各層梁、柱、板自重標準值詳見表2、表3、表4。表2柱重力荷載代表值層數(shù)柱編號截面寬/mm截面高/mm凈高/mgk/(kn/m) 數(shù)量gki/kn1kz140040

17、0 3.684.2752817.1817.12-6kz14004002.784.2752617.27617.27注：表中kz1為框架柱表3板重力荷載代表值層數(shù)板面積/1-6樓地面449.3053.721671.4151868.29陽臺地面28.34754.12116.792樓梯17.944.46480.084屋 面495.59256.323132.143132.14 注：表中樓梯部分板的gk按樓地面的1.2倍考慮。表4梁重力荷載標準值層數(shù)梁編號截面尺寸/mmmm凈跨長/mgk/(kn/m)數(shù)量16層kl12505004.72.55223.97973.73kl22505004.22.551313

18、9.23kl32505003.62.5513119.34kl42505002.22.55422.44kl52505003.12.55431.62kl62505003.32.55433.66kl72505002.42.55424.4816層kl82505002.72.55855.08kl92505002.32.55846.92kl102505003.52.5516142.8kl112505006.42.5511179.52l12503502.11.5826.64l22503502.451.5827.74l32503500.951.5823l42503501.5751.5824.98l525040

19、03.91.89214.74l62504003.3751.89212.76l725040031.89634.02l82504002.31.89626.08l92504003.7251.89214.08l102504003.651.89212.8l112504003.3251.89212.57l122503501.351.5824.27 注：表中kl表示框架梁，l表示次梁或其他小梁。2) 各層墻（外墻）自重標準值計算1. 女兒墻重總重 2. 標準層墻自重 總重gk1=31.104kn+36.288kn+40.608kn+11.232kn+2(1.248kn 4+11.232kn+15.4105k

20、n+13.575kn+40.608kn3+16.128kn 31.104kn+18.144kn+13.536kn+16.128kn+15.264kn+18.72kn +17.28kn+11.808kn+10.08kn+9.504kn+10.656kn+18.72kn+ 9.504kn+57.717kn+75.524kn+12.582kn+22.086kn+33.3kn+ 20.736kn3+29.7kn+13.446kn2+23.814kn+15.615kn+ 7.575kn+13.728kn+26.784kn+10.368kn+24.678kn2+23.328kn +6.684kn2+31.

21、104kn3+22.464kn+4.55kn+8.5kn+27.888kn+ 28.827kn+26.784kn)=2318.99kn3. 首層墻自重 總重gk1=2318.99kn各層（各質(zhì)點）自重標準值計算1 首層（墻+梁+板+柱） gk1=2318.99kn+973.73kn+1868.29kn+(817.1kn+617.27kn)/2=5878.2kn2 標準層（墻+梁+板+柱） gk1=2318.99kn+973.73kn+1868.29kn+617.27kn=5778.3kn3 頂層（墻+梁+板+柱） gk1=（2318.99kn+293.8kn）/2+973.73kn+3132.

22、14kn+617.27kn/2=5720.9kn5.2重力荷載代表值計算 重力荷載代表值g取結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重標準值和各可變荷載組合值之和，各可變荷載組合值系數(shù)取為雪荷載：0.5，屋面活荷載：0.5，按等效均布荷載計算的樓面活載 ：0.5。1） 首層(墻+梁+板+柱) g=恒載+0.5【（樓板面積+樓梯面積）活載標準值】 g1=5878.2kn+0.5(449.305m2+28.3475m2+17.94m2)2kn/m2=6373.8kn2） 標準層(墻+梁+板+柱) g=恒載+0.5【（樓板面積+樓梯面積）活載標準值】 g1=5778.3kn+0.5(449.305m2+28.3475m2+17

23、.94m2)2kn/m2=6273.9kn3） 頂層(墻+梁+板+柱) g=恒載+0.5屋面面積活荷載 g1=5720.9kn+0.5495.5925m20.5kn/m2=5844.8kn5.3等效總重力荷載代表值計算因本設(shè)計抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計地震分組為第一組，場地類別為二類場地，可查得=0.08，=0。35s,結(jié)構(gòu)總的重力荷載代表值=6373.8kn+6273.9kn4+5844.8kn=37314.2kn結(jié)構(gòu)等效重力荷載代表值：=0.8537314.2kn=31717.07kn5.4橫向框架側(cè)移剛度計算中框架柱側(cè)移剛度計算 一般層： 表5一般層中框架柱側(cè)移剛度計算表柱編號根數(shù)a軸柱4.

24、1190.6732.22.92.112911c軸柱2.9830.5992.22.91.880391.3730.4072.22.91.27762e軸柱3.3050.6232.22.91.955711g軸柱1.6950.4592.22.91.439911首層：表6首層中框架柱側(cè)移剛度計算表柱編號根數(shù)a軸柱5.40.7971.683.81.113111c軸柱3.9110.7461.683.81.041991.80.6051.683.80.84472e軸柱4.3330.7631.683.81.065511g軸柱2.2220.6451.683.80.900111六、內(nèi)力組合各種荷載作用下的內(nèi)力分析結(jié)果取

25、得后，結(jié)構(gòu)所有構(gòu)件進行內(nèi)力組合，具體組合方法見內(nèi)力組合表格。對于梁，左右梁端及跨中截面為最不利截面；對于柱，柱頂和柱底為最不利截面。這里取底層、頂層ac、ce跨梁，以及底層、3層和a柱、c柱進行內(nèi)力組合。而且因為要考慮抗震設(shè)防，所以要考慮和非抗震內(nèi)力組合后確定截面設(shè)計的內(nèi)力依據(jù)。用于承載力計算的框架梁考慮地震作用效應(yīng)與其他荷載效應(yīng)的組合見表，由于抗震要求應(yīng)考慮強剪弱彎，故梁的剪力根據(jù)框架抗震等級進行調(diào)整。用于承載力計算的框架柱考慮地震作用效應(yīng)與其他荷載效應(yīng)的基本組合表見表。由于抗震設(shè)計要求，柱端彎矩除考慮一般組合外，還要考慮強柱弱梁的作用，對柱段彎矩組合值之和的計算應(yīng)考慮在相應(yīng)梁端彎矩組合值之

26、和的基礎(chǔ)上做相應(yīng)的調(diào)整，然后再按柱端線剛度的比例分配給各柱端，得到柱彎矩的組合值。式中3.3為底層柱的凈高,0.8仍為還原系數(shù).最后為基礎(chǔ)設(shè)計對柱底進行了內(nèi)力標準值及設(shè)計值的組合,因為基底面積計算時要用到標準值組合,而基礎(chǔ)高度的搞沖切驗算及基底配筋計算用到設(shè)計值組合.所以基頂作用效應(yīng)非抗震標準值組合及設(shè)計值組合表見表;基頂作用效應(yīng)抗震標準值組合及設(shè)計值組合表見表。78 表19用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表 層號截面內(nèi)力恒載活載風載及相應(yīng)的v及相應(yīng)的v及相應(yīng)的m左右組合項目組合值組合項目組合值組合項目組合值wl-ac左m-65.44-2.910.19-0.081.72-1.

27、72+1.26(+)-84.46+1.26(+)-84.46v61.123.83-0.110.03-0.450.4578.7778.77中m20.561.97-0.095-0.0050.54-0.54+1.26(+)27.83右m-39.26-3.29-0.380.07-0.640.64+1.26(+)-52.54+1.26(+)-52.54v-50.67-3.97-0.110.03-0.450.45-66.51-66.51wl-ce左m-37.32-0.52-2.060.050.75-0.75+1.26(+)-48.98+1.26(+)-48.98v46.850.153.1-0.05-0.3

28、40.3460.7460.74中m17.57-0.181.42-0.070.015-0.015+1.26(+)22.89右m-28.590.16-2.09-0.19-0.780.78+1.26(+)-38.16+1.26(+)-38.16v-42.970.15-3.11-0.05-0.340.34-55.97-55.97wl-eg左m-30.380.25-0.52-1.380.82-0.82+1.26(+)-39.88+1.26(+)-39.88v35.6-0.120.172.09-0.510.5146.2146.21中m11.74-0.005-0.1550.870.25-0.25+1.26(

29、+)15.5右m-11.41-0.260.21-1.15-1.321.32+1.26(+)-17.13+1.26(+)-17.13v-26.56-0.120.17-1.98-0.510.51-35.16-35.16注：恒載、活載和風載的荷載分項系數(shù)分別為1.2、1.4、1.4；組合系數(shù)分別為0.7、0.6；內(nèi)力組合值均乘以;為簡化取1.2+1.4進行組合。 表20用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表 層號截面內(nèi)力恒載活載風載及相應(yīng)的v及相應(yīng)的v及相應(yīng)的m左右組合項目組合值組合項目組合值組合項目組合值 一層kl-ac左m-59.9-10.650.83-0.224.69-24.69

30、+1.26(+)-116.66+1.26(+)-116.66v61.2615.23-0.560.09-6.756.75101.32101.32中m23.738.65-0.640.047.14-7.14+1.26(+)48.42右m-43.92-12.68-2.110.28-10.4110.41+1.26(+)-84.46+1.26(+)-84.46v-55.11-16.02-0.560.09-6.756.75-95.53-95.53 一層kl-ce左m-40-3.75-7.710.4212.22-12.22+1.26(+)-77.84+1.26(+)-77.84v49.861.1212.36-

31、0.38-5.245.2483.4283.42中m17.92-1.236.14-0.4450.43-0.43+1.26(+)29.78右m-32.71.29-7.9-1.31-11.3611.36+1.26(+)-65.16+1.26(+)-65.16v-46.621.12-12.42-0.38-5.245.24-78.67-78.67 一層kl-eg左m-34.161.01-2.95-5.2211.95-11.95+1.26(+)-66.34+1.26(+)-66.34v42.94-0.40.931.48-7.257.2563.763.7中m15.43-0.19-13.86-3.2753.2

32、75+1.26(+)27.51右m-16.12-0.510.95-4.17-18.518.5+1.26(+)-48.55+1.26(+)-48.55v-34.34-0.40.93-0.41-7.257.25-51.36-51.36注：恒載、活載和風載的荷載分項系數(shù)分別為1.2、1.4、1.4；組合系數(shù)分別為0.7、0.6；內(nèi)力組合值均乘以;為簡化取1.2+1.4進行組合。 表21用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表 層號截面內(nèi)力恒載活載及相應(yīng)的v及相應(yīng)的v及相應(yīng)的m組合項目組合值組合項目組合值組合項目組合值wl-ac左m-65.44-2.910.19-0.081.35+0.7

33、1.4(+)-91.271.35+0.7 1.4(+)-91.27v61.123.83-0.110.0386.2986.29中m20.561.97-0.095-0.0051.35+0.71.429.69右m-39.26-3.29-0.380.071.35+0.7 1.4(+)-56.61.35+0.7 1.4(+)-56.6v-50.67-3.97-0.110.03-72.4-72.4wl-ce左m-37.32-0.52-2.060.051.35+0.7 1.4(+)-52.911.35+0.7 1.4(+)-52.91v46.850.153.1-0.0566.4366.43中m17.57-0

34、.181.42-0.071.35+0.71.425.11右m-28.590.16-2.09-0.191.35+0.7 1.4(+)-40.831.35+0.7 1.4(+)-40.83v-42.970.15-3.11-0.05-61.11-61.11wl-eg左m-30.380.25-0.52-1.381.35+0.7 1.4(+)-42.881.35+0.7 1.4(+)-42.88v35.6-0.120.172.0950.2750.27中m11.74-0.005-0.1550.871.35+0.71.416.7右m-11.41-0.260.21-1.151.35+0.7 1.4(+)-16

35、.791.35+0.7 1.4(+)-16.79v-26.56-0.120.17-1.98-37.91-37.91 注：恒載、活載的荷載分項系數(shù)分別為1.35、1.4；組合系數(shù)分別為0.7；內(nèi)力組合值均乘以;計算取1.35+0.71.4進行組合。 表22 用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表 層號截面內(nèi)力恒載活載及相應(yīng)的v及相應(yīng)的v及相應(yīng)的m組合項目組合值組合項目組合值組合項目組合值一層kl-ac左m-59.9-10.650.83-0.21.35+0.7 1.4(+)-91.51.35+0.7 1.4(+)-91.5v61.2615.23-0.560.0997.7197.71中

36、m23.738.65-0.640.041.35+0.71.4(+)40.55右m-43.92-12.68-2.110.281.35+0.7 1.4(+)-73.791.35+0.7 1.4(+)-73.79v-55.11-16.02-0.560.09-90.65-90.65一層kl-ce左m-40-3.75-7.710.421.35+0.7 1.4(+)-65.231.35+0.7 1.4(+)-65.23v49.861.1212.36-0.3880.5280.52中m17.92-1.236.14-0.4451.35+0.71.430.21右m-32.71.29-7.9-1.311.35+0.

37、7 1.4(+)-53.171.35+0.7 1.4(+)-53.17v-46.621.12-12.42-0.38-75.48-75.48一層kl-eg左m-34.161.01-2.95-5.221.35+0.7 1.4(+)-54.121.35+0.7 1.4(+)-54.12v42.94-0.40.931.4860.3360.33中m15.43-0.19-13.861.35+0.71.424.61右m-16.12-0.510.95-4.171.35+0.7 1.4(+)-26.351.35+0.7 1.4(+)-26.35v-34.34-0.40.93-0.41-47.15-47.15 注

38、：恒載、活載的荷載分項系數(shù)分別為1.35、1.4；組合系數(shù)分別為0.7；內(nèi)力組合值均乘以;計算取1.35+0.71.4進行組合。七、截面設(shè)計 7.1框架梁截面設(shè)計以一層kl-ce梁為例計算，其余各梁通過表格形式計算，具體過程詳見截面設(shè)計表。7.1.1 選取最不利內(nèi)力組合 、非抗震情況左端: m=-77.84 v=83.42跨中： m=30.21右端： m=-65.16 v=-78.67、抗震情況左端： m=-107.52 v=95.52跨中： m=20.17 右端： m=-86.46 v=-78.58、實際所用計算內(nèi)力綜合、兩種情況選擇最不利內(nèi)力計算：左端： m=-107.52 v=95.52跨中： m=30.21右端： m=-86.46 v=-78.587.1.2 正截面受彎承載力計算混凝土強度等級：c25 鋼筋強度等級：hrb400級: 、一層kl-ce的c支座梁截面尺寸為250500;并且按矩形截面計算.=500-35=465=107.52/(1.011.9250)=0.167 =0.1839 v=95.52故滿足要求（非抗震時v也滿足）。、是否按構(gòu)造配箍=0.71.27250465=103.35kn v=95.52故可按構(gòu)造配箍。取雙肢箍c8100,非加密區(qū)取c8200。7.1.4 裂