土壓力與邊坡穩(wěn)定性PPT課件

1、 擋土墻擋土墻是防止土體坍塌的構(gòu)筑物，在工程建設(shè)領(lǐng)域是防止土體坍塌的構(gòu)筑物，在工程建設(shè)領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用。擋土墻的結(jié)構(gòu)型式可以分為得到廣泛應(yīng)用。擋土墻的結(jié)構(gòu)型式可以分為重力式重力式、懸懸臂式臂式和和扶壁式扶壁式。 土壓力土壓力：指擋土墻后的填土因：指擋土墻后的填土因自重自重或或外荷載外荷載作用作用對墻背產(chǎn)生的側(cè)向壓力。對墻背產(chǎn)生的側(cè)向壓力。1第1頁/共57頁土壓力是土壓力是擋土墻擋土墻的主要外部荷載，所以設(shè)計擋的主要外部荷載，所以設(shè)計擋土墻時首先要確定土墻時首先要確定土壓力的性質(zhì)、大小、方向土壓力的性質(zhì)、大小、方向和作用點。和作用點。土壓力土壓力主動土壓力主動土壓力靜止土壓力靜止土壓力被動土壓力

2、被動土壓力土壓力計算方法土壓力計算方法視為不同條件下的近似方法，適用范圍。視為不同條件下的近似方法，適用范圍。2第2頁/共57頁3第3頁/共57頁4第4頁/共57頁1.主動土壓力主動土壓力：當擋土墻當擋土墻向離開土體方向向離開土體方向偏移偏移至土體達到至土體達到主動極限平衡狀態(tài)時主動極限平衡狀態(tài)時,作用在墻上的土壓力，一般用作用在墻上的土壓力，一般用Ea表示。表示。 主動土壓力主動土壓力5第5頁/共57頁被動土壓力被動土壓力靜止土壓力靜止土壓力6第6頁/共57頁試驗研究表明：在試驗研究表明：在物理力學(xué)性質(zhì)物理力學(xué)性質(zhì)相同條件下，靜止土壓力大相同條件下，靜止土壓力大于主動土壓力而小于被動土壓力，

3、即有于主動土壓力而小于被動土壓力，即有EaE0 a 。ba7第7頁/共57頁 zK 00 kN/m2靜止土壓力系數(shù)靜止土壓力系數(shù)K K0 0 的確定：的確定：（a a）通過側(cè)限條件下的）通過側(cè)限條件下的試驗測定試驗測定；（b )b )采用采用經(jīng)驗公式計算經(jīng)驗公式計算，即，即與砂土的試驗結(jié)果吻合較好，對粘性土?xí)幸欢ǖ恼`差。與砂土的試驗結(jié)果吻合較好，對粘性土?xí)幸欢ǖ恼`差。（c )c )按表按表5-25-2提供的經(jīng)驗值酌定。提供的經(jīng)驗值酌定。 靜止土壓力系數(shù)隨靜止土壓力系數(shù)隨土體密實度土體密實度、固結(jié)程度固結(jié)程度的增加而增加，當?shù)脑黾佣黾樱斖翆犹幱诔瑝好軤顟B(tài)時，其值增大尤為顯著。通過實驗測定

4、。土層處于超壓密狀態(tài)時，其值增大尤為顯著。通過實驗測定。sinK 018第8頁/共57頁2001 2Eh K由上式可知，由上式可知，沿墻高呈三角形分布。作沿墻高呈三角形分布。作用在單位墻長上的靜止土壓力為：用在單位墻長上的靜止土壓力為：kN/m靜止土壓力的分布靜止土壓力的分布z Kz 0 z Kh 09第9頁/共57頁朗肯土壓力理論朗肯土壓力理論是根據(jù)是根據(jù)半空間的應(yīng)力狀態(tài)半空間的應(yīng)力狀態(tài)和和土的極限平土的極限平衡條件衡條件而得出的土壓力計算方法。而得出的土壓力計算方法。研究一表面為水平面研究一表面為水平面的半空間（土體向下和沿水平方向都伸展至無窮）。的半空間（土體向下和沿水平方向都伸展至無窮

5、）。當整個土體都處于靜止狀態(tài)時，各點都處于當整個土體都處于靜止狀態(tài)時，各點都處于彈性平衡彈性平衡狀態(tài)。狀態(tài)。假設(shè)條件：假設(shè)條件： 墻為剛體墻為剛體 墻背垂直、光滑墻背垂直、光滑 填土面水平填土面水平10第10頁/共57頁豎直截面上的法向應(yīng)力為：豎直截面上的法向應(yīng)力為：zz zKx 0 在離地表為在離地表為z 深度處取一單元體，單元體水深度處取一單元體，單元體水平截面上的法向應(yīng)力等于該處平截面上的法向應(yīng)力等于該處土的土的自重應(yīng)力自重應(yīng)力，即，即 zzxxz zM11第11頁/共57頁彈性平衡狀態(tài)時的莫爾圓彈性平衡狀態(tài)時的莫爾圓12第12頁/共57頁土體在水平方向伸展（擋土墻在土壓力作用下離開土體

6、的位移）土體在水平方向伸展（擋土墻在土壓力作用下離開土體的位移） 上述單元體在水平截面上的法向應(yīng)力上述單元體在水平截面上的法向應(yīng)力 z不變，而豎直截面不變，而豎直截面上的法向應(yīng)力上的法向應(yīng)力 x卻逐漸卻逐漸減小減小，直至滿足極限平衡條件為止（稱，直至滿足極限平衡條件為止（稱為為主動朗肯狀態(tài)主動朗肯狀態(tài)）。）。 此時，此時， x達到最低限值達到最低限值 a， a是小主應(yīng)力，是小主應(yīng)力， z是大主是大主應(yīng)力，莫爾圓與抗剪強度包線（破壞包線）應(yīng)力，莫爾圓與抗剪強度包線（破壞包線）相切相切。剪切破。剪切破壞面與壞面與水平面水平面的夾角為的夾角為 。245 0452 13第13頁/共57頁14第14頁/

7、共57頁土體在水平方向壓縮土體在水平方向壓縮( (被動朗肯狀態(tài)被動朗肯狀態(tài)) ) 上述單元體在水平截面上的法向應(yīng)力上述單元體在水平截面上的法向應(yīng)力 z不變而不變而豎直截面上的法向應(yīng)力豎直截面上的法向應(yīng)力 x卻逐漸卻逐漸增大增大，直至滿足極，直至滿足極限平衡條件為止（稱為限平衡條件為止（稱為被動朗肯狀態(tài)被動朗肯狀態(tài)）。此時，）。此時， x達到最高限值達到最高限值 p， p是大主應(yīng)力，是大主應(yīng)力， z是小主應(yīng)力，是小主應(yīng)力，莫爾圓與抗剪強度包線（破壞包線）莫爾圓與抗剪強度包線（破壞包線）相切相切。剪切破。剪切破壞面與壞面與豎直面豎直面的夾角為的夾角為 。45215第15頁/共57頁 0 zK0 z

8、 p tgcf 16第16頁/共57頁 0 zK0 z a p tgcf 17第17頁/共57頁 朗肯將上述原理應(yīng)用于擋土墻的土壓力朗肯將上述原理應(yīng)用于擋土墻的土壓力計算中，設(shè)想用計算中，設(shè)想用墻背直立墻背直立的擋土墻代替半空的擋土墻代替半空間左邊的土。如果墻背與土的接觸面上滿足間左邊的土。如果墻背與土的接觸面上滿足剪應(yīng)力為零剪應(yīng)力為零的的邊界應(yīng)力條件邊界應(yīng)力條件以及產(chǎn)生主動或以及產(chǎn)生主動或被動朗肯狀態(tài)的被動朗肯狀態(tài)的邊界變形條件邊界變形條件，由此可推導(dǎo)，由此可推導(dǎo)出主動和被動土壓力計算公式。而如果擋土出主動和被動土壓力計算公式。而如果擋土墻靜止不動，則墻后土體的應(yīng)力狀態(tài)不變。墻靜止不動，則墻

9、后土體的應(yīng)力狀態(tài)不變。18第18頁/共57頁 朗肯土壓力理論的假設(shè)：朗肯土壓力理論的假設(shè)： 1. 擋土墻背面垂直；擋土墻背面垂直； 2. 墻背光滑；墻背光滑； 3. 墻后填土面水平。墻后填土面水平。一、主動土壓力一、主動土壓力 由莫爾由莫爾- -庫倫強度理論知，當土體中某庫倫強度理論知，當土體中某點處于極限平衡狀態(tài)時，大主應(yīng)力點處于極限平衡狀態(tài)時，大主應(yīng)力 1和小主和小主應(yīng)力應(yīng)力 3之間滿足：之間滿足：19第19頁/共57頁粘性土粘性土)245(2)245( )245(2)245( 213231 tgctgtgctg或或無粘性土無粘性土c=0221331(45)(45)22tgtg或20第20

10、頁/共57頁主動朗肯狀態(tài)主動朗肯狀態(tài)，此時，此時 3= a ，1z2(45)2aKtg2aaazKc KaazK2(45)2(45)22atgctg z21第21頁/共57頁由以上公式可知：由以上公式可知：1.無粘性土無粘性土的主動土壓力強度與的主動土壓力強度與z成正比，沿墻成正比，沿墻高的壓力呈三角形分布。如取單位墻長，則主高的壓力呈三角形分布。如取單位墻長，則主動土壓力動土壓力Ea (kN/m)為：為：2221(45)2212aaaEh tgEh K或22第22頁/共57頁2. 粘性土的主動土壓力粘性土的主動土壓力強度包括兩部分：一部分是由土的自重引起的土壓力強度包括兩部分：一部分是由土的

11、自重引起的土壓力強度強度 ，另一部分是由粘聚力引起的負側(cè)壓力強，另一部分是由粘聚力引起的負側(cè)壓力強度度 ，這兩部分土壓力疊加的結(jié)果如圖所示。，這兩部分土壓力疊加的結(jié)果如圖所示。azK aKc2 ac K223第23頁/共57頁aKcz 20 ()()aaaaaEhzhKc Kch Kch K 02212212222(45)2(45)22atgctg z()aaEhzK 201224第24頁/共57頁 當墻受到外力作用而推向土體時，填土中任意一點的當墻受到外力作用而推向土體時，填土中任意一點的豎向應(yīng)力豎向應(yīng)力 仍不變，而水平向應(yīng)力仍不變，而水平向應(yīng)力 x卻逐漸增大，直卻逐漸增大，直至出現(xiàn)至出現(xiàn)被

12、動朗肯狀態(tài)被動朗肯狀態(tài)。此時，。此時， x達最大限值達最大限值 p ，因此，因此 p是大主應(yīng)力，也就是被動土壓力強度，而是大主應(yīng)力，也就是被動土壓力強度，而 z則是小主應(yīng)力則是小主應(yīng)力。由極限平衡條件公式可得由極限平衡條件公式可得zz 無粘性土無粘性土2(45)2pppztgzK或2(45)2(45)222ppppztgc tgzKc K或粘性土粘性土25第25頁/共57頁 從以上公式可知：無粘性土的被動土壓力強度呈從以上公式可知：無粘性土的被動土壓力強度呈三角形分布三角形分布；粘性土的被動土壓力強度呈；粘性土的被動土壓力強度呈梯形分布梯形分布。如取單位墻長計算，則被動土壓力可由下式計算：如取

13、單位墻長計算，則被動土壓力可由下式計算：212ppEh KEpphK3hh 1. 無粘性土無粘性土26第26頁/共57頁Ep2pphKc KpKc2hp2. 粘性土粘性土2122pppEh Kch K0023pphppphhh02ppc K2phpphKc K其中其中2(45)2pKtg27第27頁/共57頁當擋土墻后填土面有連續(xù)均布荷載作用時，當擋土墻后填土面有連續(xù)均布荷載作用時，土壓力的計算方法是土壓力的計算方法是將均布荷載換算成當量將均布荷載換算成當量的土重的土重。當填土面水平時，當量的土層厚度。當填土面水平時，當量的土層厚度為為qh A 填土面有連續(xù)的均布荷載填土面有連續(xù)的均布荷載 幾

14、種常見的主動土壓力的計算幾種常見的主動土壓力的計算以無粘性土為例以無粘性土為例28第28頁/共57頁填土面有均布荷載的土壓力計算填土面有均布荷載的土壓力計算) aazh K (Ea()ahh Khhq q1aaqK2)aahq K(形心形心0023aahpaahhh29第29頁/共57頁B 成層填土成層填土以無粘性土為例以無粘性土為例當墻后填土有幾種當墻后填土有幾種不同種類的水平土層不同種類的水平土層時。若求某層離填土面深時。若求某層離填土面深為為z處的土壓力強度，則需先求出該處的處的土壓力強度，則需先求出該處的豎向壓力豎向壓力，然后乘以該層，然后乘以該層的的主動土壓力系數(shù)主動土壓力系數(shù)即可。

15、由于土的性質(zhì)不同，各層土的土壓力系即可。由于土的性質(zhì)不同，各層土的土壓力系數(shù)也不同。數(shù)也不同。1a上1a下2a下2a上3a11, 22,33, 00a1 111aah K上11 12aah K下1 12222aahhK上（）21 1223aahhK下（）31 122333aahhhK（）30第30頁/共57頁C 墻后填土有地下水墻后填土有地下水填土有地下水填土有地下水1ah K 2ah K 2wh hh1h2+31第31頁/共57頁C 墻后填土有地下水墻后填土有地下水填土有地下水填土有地下水1ah K 2ah K 2wh hh1h21bah K2dwwh12daah Kh K+32第32頁/共

16、57頁當粘性土?xí)r當粘性土?xí)rac K21 12222222aaahhKcK上（）31 122333332aaahhhKcK（）)2aaazq Kc K(33第33頁/共57頁 以成層填土為例以成層填土為例粘性土粘性土當墻后填土有幾種不同種類的水平土層時。若求某層離填土面深當墻后填土有幾種不同種類的水平土層時。若求某層離填土面深為為z處的土壓力強度，則需先求出該處的豎向壓力，然后乘以處的土壓力強度，則需先求出該處的豎向壓力，然后乘以該層該層的主動土壓力系數(shù)的主動土壓力系數(shù)，最后一定要減去該層粘聚力所引起的拉應(yīng)力最后一定要減去該層粘聚力所引起的拉應(yīng)力。由于土的性質(zhì)不同，由于土的性質(zhì)不同，各層土的土壓

17、力系數(shù)和粘聚力各層土的土壓力系數(shù)和粘聚力也不同。也不同。0112 aacK1 111112aaah KcK上11 12222aaah KcK下1 12222222aaahhKcK上（）21 1223332aaahhKcK下（）31 122333332aaahhhKcK（）34第34頁/共57頁土壓力作用點的位置土壓力作用點的位置（a）三角形分布）三角形分布acK235第35頁/共57頁土壓力作用點的位置土壓力作用點的位置（b）梯形分布）梯形分布Ea()ahh Khhq q0023aahpaahhh36第36頁/共57頁土壓力作用點的位置土壓力作用點的位置（C）其他分布的情況）其他分布的情況37

18、第37頁/共57頁例子：例子：擋土墻高擋土墻高7米，墻背豎直、光滑，墻后填土面水米，墻背豎直、光滑，墻后填土面水平，并作用有均布荷載平，并作用有均布荷載q=20kPa,各填土層物理力學(xué)性各填土層物理力學(xué)性質(zhì)指標如下圖所示。試計算該擋土質(zhì)指標如下圖所示。試計算該擋土墻背總側(cè)壓力墻背總側(cè)壓力E及其及其作用點位置作用點位置，并繪出側(cè)壓力分布圖并繪出側(cè)壓力分布圖。3118/kN m0120112ckPa319.2/satkN m022626ckPa38第38頁/共57頁作業(yè)：已知某擋土墻高8米，墻背豎直、光滑，墻后填土面水平，墻后填土分為兩層，第一層粘性土：重度 ，飽和重度為 ，粘聚力c c1 1=1

19、8kPa=18kPa，內(nèi)摩擦角 1=200，土層厚H H1 1=4m=4m；第二層砂土：重度 ，飽和重度為 ，粘聚力c c2 2=0 =0 ，內(nèi)摩擦角 2=350 。試計算該擋土墻后朗肯主動土壓力和被動土壓力的分布、總壓力及其總作用點的位置。3118.4/kN m3119.5/satkN m3218/kN m3219.2/satkN m39第39頁/共57頁 庫倫土壓力理論庫倫土壓力理論是根據(jù)墻后土體處于極限是根據(jù)墻后土體處于極限平衡狀態(tài)并形成一平衡狀態(tài)并形成一滑動楔體滑動楔體時，從楔體的時，從楔體的靜力靜力平衡條件平衡條件得出的土壓力計算理論。得出的土壓力計算理論。 庫倫土壓力理論的基本假設(shè)

20、：庫倫土壓力理論的基本假設(shè)： 1. 墻后的填土是理想的散粒體（粘聚力墻后的填土是理想的散粒體（粘聚力c=0）；）； 2. 滑動破壞面為一通過滑動破壞面為一通過墻踵墻踵的平面；的平面； 3. 滑動土楔體為一剛塑性體，即本身無變滑動土楔體為一剛塑性體，即本身無變形。形。40第40頁/共57頁： 2. 2. 破壞面上的反力R R； 大小未知，與BCBC的法線成 角 1. 1. 土楔體的自重 ABCW按庫倫理論求主動土壓力按庫倫理論求主動土壓力按庫倫理論求主動土壓力按庫倫理論求主動土壓力REWREACBq qWREWREACBq qaaEKh 21241第41頁/共57頁朗肯理論與庫倫理論的比較朗肯理

21、論與庫倫理論的比較 朗肯理論與庫倫理論朗肯理論與庫倫理論建立在不同的假設(shè)基礎(chǔ)上，用建立在不同的假設(shè)基礎(chǔ)上，用不同的分析方法計算土壓力，只有在不同的分析方法計算土壓力，只有在最簡單最簡單的情況下，的情況下，采用這兩種理論的計算結(jié)果才相同，否則便得出不同的采用這兩種理論的計算結(jié)果才相同，否則便得出不同的結(jié)果。結(jié)果。42第42頁/共57頁（1）是根據(jù)）是根據(jù)半空間的應(yīng)力狀態(tài)半空間的應(yīng)力狀態(tài)和土和土的極限平衡條件的極限平衡條件而得出而得出的土壓力計算方法。的土壓力計算方法。（2）朗肯土壓力理論假設(shè)：）朗肯土壓力理論假設(shè)：a.擋土墻背面豎直；擋土墻背面豎直；b.墻背光滑；墻背光滑；c.墻后填土面為水平面

22、。墻后填土面為水平面。（3）對于）對于粘性土和無粘性土粘性土和無粘性土都可以用理論公式進行計算；都可以用理論公式進行計算；（4）朗肯土壓力理論概念明確，計算簡單，使用方便。但）朗肯土壓力理論概念明確，計算簡單，使用方便。但由于其假設(shè)條件，造成由于其假設(shè)條件，造成使用范圍有局限性使用范圍有局限性。另外，由于忽略。另外，由于忽略了墻背與填土之間的摩擦，計算出的了墻背與填土之間的摩擦，計算出的主動土壓力偏大主動土壓力偏大，被動被動土壓力偏小土壓力偏小。1.朗肯土壓力理論：朗肯土壓力理論：43第43頁/共57頁2. 庫倫土壓力理論：庫倫土壓力理論：（3）對于）對于無粘性土無粘性土可以直接用理論公式進行

23、計算，對于可以直接用理論公式進行計算，對于粘粘性土性土則不能用理論公式直接計算粘性土的土壓力；則不能用理論公式直接計算粘性土的土壓力；（4）庫倫土壓力理論）庫倫土壓力理論考慮了墻背與土之間的摩擦力考慮了墻背與土之間的摩擦力，并可，并可用于墻背傾斜，填土面傾斜的情況。庫倫理論用于墻背傾斜，填土面傾斜的情況。庫倫理論假設(shè)墻后填土假設(shè)墻后填土破壞時，破裂面是一平面破壞時，破裂面是一平面，但實際情況卻是一曲面，采用庫，但實際情況卻是一曲面，采用庫倫理論的計算結(jié)果與按倫理論的計算結(jié)果與按滑動面為曲面的計算結(jié)果有出入滑動面為曲面的計算結(jié)果有出入。（1）是根據(jù)擋土墻后的土體處于極限平衡狀態(tài)并形成一）是根據(jù)擋

24、土墻后的土體處于極限平衡狀態(tài)并形成一滑滑動楔體動楔體時，從楔體的時，從楔體的靜力平衡條件得出的土壓力靜力平衡條件得出的土壓力計算理論。計算理論。（2）庫倫土壓力理論假設(shè)：）庫倫土壓力理論假設(shè)： a. 擋土墻后的填土是理想的散粒體（粘聚力擋土墻后的填土是理想的散粒體（粘聚力c=0）；）； b. 滑動破壞面為一通過墻踵的平面滑動破壞面為一通過墻踵的平面; c. 滑動土楔體為一剛塑性體，即本身無變形。滑動土楔體為一剛塑性體，即本身無變形。44第44頁/共57頁一、擋土墻的類型一、擋土墻的類型: 重力式重力式, 懸臂式懸臂式, 扶壁式扶壁式1.重力式擋土墻重力式擋土墻 重力式擋土墻是以擋土墻自身重力來

25、維持擋土墻在重力式擋土墻是以擋土墻自身重力來維持擋土墻在土壓力作用下的穩(wěn)定。土壓力作用下的穩(wěn)定。 重力式擋土墻通常由重力式擋土墻通常由塊石或素混凝土塊石或素混凝土砌筑砌筑而成，因而墻體而成，因而墻體抗拉強度較小抗拉強度較小，作用，作用于墻背的土壓力所引起的傾覆力矩全靠墻于墻背的土壓力所引起的傾覆力矩全靠墻身自身自重產(chǎn)生的抗傾覆力重產(chǎn)生的抗傾覆力矩來平衡，因此，矩來平衡，因此，墻身必須做成厚而重的實體才能保證其穩(wěn)墻身必須做成厚而重的實體才能保證其穩(wěn)定，這樣，墻身的體積和重量都比較大。定，這樣，墻身的體積和重量都比較大。 重力式擋土墻具有重力式擋土墻具有結(jié)構(gòu)簡單，施工方結(jié)構(gòu)簡單，施工方便便，能夠就

26、地取材能夠就地取材等優(yōu)點，是工程中應(yīng)用等優(yōu)點，是工程中應(yīng)用較廣的一種型式。較廣的一種型式。45第45頁/共57頁2.懸臂式擋土墻懸臂式擋土墻 懸臂式擋土墻一般用鋼筋混凝土建造，由三個懸臂板組成：懸臂式擋土墻一般用鋼筋混凝土建造，由三個懸臂板組成：立壁立壁、墻趾懸臂墻趾懸臂和和墻踵懸臂墻踵懸臂。墻的穩(wěn)定性主要靠墻踵底板上的土。墻的穩(wěn)定性主要靠墻踵底板上的土重，而墻體內(nèi)的拉應(yīng)力則由鋼筋承擔(dān)。這類擋土墻的優(yōu)點是能充重，而墻體內(nèi)的拉應(yīng)力則由鋼筋承擔(dān)。這類擋土墻的優(yōu)點是能充分利用鋼分利用鋼筋混凝土的受力特性筋混凝土的受力特性，墻體截面較小。，墻體截面較小。46第46頁/共57頁3. 扶壁式擋土墻扶壁式擋

27、土墻 當擋土墻后的填土比較高時，為了增強當擋土墻后的填土比較高時，為了增強懸臂式擋土墻中懸臂式擋土墻中立壁的抗彎性能立壁的抗彎性能，常沿墻的縱向每隔一定距離設(shè)一道扶壁，常沿墻的縱向每隔一定距離設(shè)一道扶壁，扶壁間距為扶壁間距為(0.81.0)h (h為墻高為墻高)故稱為扶壁式擋土墻。故稱為扶壁式擋土墻。47第47頁/共57頁二、擋土墻的計算二、擋土墻的計算 48第48頁/共57頁1. 穩(wěn)定性驗算穩(wěn)定性驗算 擋土墻的穩(wěn)定性破壞通常擋土墻的穩(wěn)定性破壞通常有兩種形式，一種是在主動土壓力作用下外傾，對此有兩種形式，一種是在主動土壓力作用下外傾，對此應(yīng)進行應(yīng)進行傾覆穩(wěn)定性驗算傾覆穩(wěn)定性驗算；另一種是在土壓

28、力作用下沿；另一種是在土壓力作用下沿基底外移，需進行基底外移，需進行滑動穩(wěn)定性驗算滑動穩(wěn)定性驗算。a. 傾覆穩(wěn)定性驗算：繞墻趾的抗傾覆力矩與傾覆力矩傾覆穩(wěn)定性驗算：繞墻趾的抗傾覆力矩與傾覆力矩之比稱為之比稱為抗傾覆安全系數(shù)抗傾覆安全系數(shù)Kt1.6。 b. 滑動穩(wěn)定性驗算：抗滑力與滑動力之比稱為滑動穩(wěn)定性驗算：抗滑力與滑動力之比稱為抗抗滑安全系數(shù)滑安全系數(shù)Ks 1.3。49第49頁/共57頁2. 地基承載力驗算地基承載力驗算3. 墻身強度驗算墻身強度驗算50第50頁/共57頁第第6 6節(jié)節(jié) 土坡的穩(wěn)定性分析（了解）土坡的穩(wěn)定性分析（了解） 土坡的土坡的滑動滑動是指土坡在一定范圍內(nèi)整是指土坡在一定范圍內(nèi)整體地沿某一滑動面向下和向外移動而喪失體地沿某一滑動面向下和向外移動而喪失其穩(wěn)定性。其穩(wěn)定性。 土坡的失穩(wěn)往往存在土坡的失穩(wěn)往往存在外在外在和和內(nèi)在內(nèi)在