框架結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計

1、摘 要本工程為都江堰市區(qū)幸福小區(qū)b1住宅樓工程，采用框架結(jié)構(gòu)，主體為六層，本地區(qū)抗震設(shè)防烈度為8度，場地類別為ii類場地。主導(dǎo)風(fēng)向為西北，基本風(fēng)壓0.30kn/m2，基本雪壓0.25 kn/m2。樓屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。本設(shè)計主要進行了結(jié)構(gòu)方案中縱向框架第21號軸抗震設(shè)計。在確定框架布局之后，先進行了層間荷載代表值的計算,接著利用頂點位移法求出自震周期，進而按底部剪力法計算水平地震荷載作用下大小，進而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。接著計算豎向荷載（恒載及活荷載）作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。是找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。 選取最安全的結(jié)果計算配筋并繪圖。完成了平臺梁等構(gòu)件

2、的內(nèi)力和配筋計算及施工圖繪制。對樓板進行了配筋計算，本設(shè)計采用獨立基礎(chǔ)，對基礎(chǔ)進行了受力和配筋計算。整個結(jié)構(gòu)在設(shè)計過程中，嚴格遵循相關(guān)的專業(yè)規(guī)范的要求，參考相關(guān)資料和有關(guān)最新的國家標準規(guī)范，對設(shè)計的各個環(huán)節(jié)進行綜合全面的科學(xué)性考慮?？傊?，適用、安全、經(jīng)濟、使用方便是本設(shè)計的原則。設(shè)計合理可行的建筑結(jié)構(gòu)方案是現(xiàn)場施工的重要依據(jù)。 關(guān)鍵詞： 框架結(jié)構(gòu)；抗震設(shè)計；內(nèi)力計算 abstractthis works for the dujiangyan urban district happiness area b1 residential building project, using frame st

3、ructure, the subject into six layers, the seismic fortification intensity is 8 degrees, the site classification for class ii site. dominant wind direction to the northwest, basic wind pressure of 0.30kn / m2, 0.25 kn / m2 basic snow pressure. floor, roof were using cast-in-place reinforced concrete

4、structure.the design of the main structure of the programme in twenty-first axis longitudinal frame aseismic design. after determining the frame layout, the first conducted on behalf of the load between value calculation, then use vertex displacement method, from the earthquake cycle, then at the bo

5、ttom of the shear calculation of horizontal seismic loads under size, then calculated the level of load structure under the action of internal force ( bending moment, shearing force, the axial force ). then calculate the vertical load ( dead load and live load ) under the structure of internal force

6、s. is to identify the most disadvantaged group or several groups of endogenic force combination. select the most secure and reinforcement calculation of the results of drawing. completion of the platform and other components of the beam inner force and reinforcement of calculation and mapping. on th

7、e floor reinforcement calculation, the design is an independent foundation, on the basis of the force and reinforcement calculation.the entire structure in the design process, strictly abide by the related specialized standard request, the reference correlation data and the related new national stan

8、dards, to design each link carries on the synthesis comprehensive scientific considerations. in short, application, security, economic, user-friendly design is the principle. the design is reasonable and feasible construction organization plan is the important basis of construction site.keywords: fr

9、ame structure; seismic design; calculation of internal force目錄1.設(shè)計概況11.1 建設(shè)項目名稱11.2 建設(shè)地點11.3 設(shè)計資料11.3.1地質(zhì)水文資料11.3.2氣象資料11.3.3抗震設(shè)防要求11.3.4底層室內(nèi)主要地坪標12結(jié)構(gòu)方案布置及結(jié)構(gòu)選型23.1結(jié)構(gòu)布置方案及結(jié)構(gòu)選型見圖3-123.1.1結(jié)構(gòu)承重方案選擇23.1.2主要構(gòu)件選型及尺寸初步估算23.樓板設(shè)計和荷載計算53.1樓板設(shè)計53.1.1設(shè)計資料53.1.2樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置(見圖2-1)53.1.3 板的設(shè)計（彈性理論）53.2荷載標準值計算43.2.1 永

10、久荷載43.2.2 豎向可變荷載83.2.3風(fēng)荷載標準值計算83.2.4 水平地震作用計算93.3 荷載作用下框架的內(nèi)力分析113.3.1恒荷載作用下框架的內(nèi)力分析113.3.2活荷載作用下框架的內(nèi)力計算143.3.3風(fēng)荷載作用下內(nèi)力分析183.3.4地震作用下內(nèi)力分析214.內(nèi)力組合2541梁內(nèi)力組合2542柱內(nèi)力組合305. 截面設(shè)計3551梁截面設(shè)計355.1.1正截面受彎承載力計算355.1.2斜截面受彎承載力計算3752柱截面設(shè)計396.基礎(chǔ)設(shè)計4561基礎(chǔ)設(shè)計4562抗沖切檢驗4563配筋計算46參考文獻47一.設(shè)計概況1.1 建設(shè)項目名稱都江堰市幸福小區(qū)b1住宅樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計1.

11、2建設(shè)地點都江堰市，場地平整，地段交通方便，地勢平坦，東西兩地均為開發(fā)性用地1.3 設(shè)計資料1.3.1地質(zhì)水文資料由地質(zhì)勘察報告，其地質(zhì)土層構(gòu)造為：a層：耕植土，厚約0.7m，k=100kpa ；b層：淤泥質(zhì)土，厚約0.51m，k=80kpa ；c層：粘土，厚34m，硬塑狀態(tài)，塑性指數(shù)ip =14，液性指數(shù)i=0.17空隙比e=0.54，k=200kpa ；d層：粉質(zhì)粘土，厚約4m，硬塑，ip =14，i=0.17，e=0.75，k=180kpa 1.3.2氣象資料風(fēng)向：常年主導(dǎo)風(fēng)向為西北風(fēng)，基本風(fēng)壓300n/m2，基本雪壓250 n

12、/m2。月最高平均氣溫24.4，月最低平均氣溫4.6。1.3.3抗震設(shè)防要求八度。1.3.4底層室內(nèi)主要地坪標底層室內(nèi)主要地坪標高為±0.000，相當于絕對標高31.45m。二結(jié)構(gòu)方案布置及結(jié)構(gòu)選型3.1結(jié)構(gòu)布置方案及結(jié)構(gòu)選型見圖3-13.1.1結(jié)構(gòu)承重方案選擇根據(jù)建筑功能要求以及建筑施工的布置圖，本工程確定采用框架承重方案，框架梁、柱布置參見結(jié)構(gòu)平面圖。3.1.2主要構(gòu)件選型及尺寸初步估算1. 主要構(gòu)件選型（）梁板柱結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu) （）墻體采用：空心頁巖磚（）墻體厚度：內(nèi)外墻均為200mm （）基礎(chǔ)采用：柱下獨立基礎(chǔ)2. 梁柱截面尺寸估算（） 主要承重框架:因為梁的跨

13、度較接近（5600，6000）,可取跨度較大者進行計算.取l=6000 h=(1/101/15)l=500mm400mm 取h=500mm.b=250mm 滿足b>200mm且b/ 500/2=250mm故主要框架梁初選截面尺寸為：b×h=250mm×500mm（） 次要承重框架(見圖3-1)：圖3-1圖3-1次梁布置平面圖(2-4)次梁l1跨度2900mm次梁截面高度h=l/18l/12=2900/182900/12=160mm240mm，取h=250mm，截面寬度取b=120mm。次梁l2跨度4.1m，次梁截面高度取h=350mm，截面寬度取b=150mm。次梁l

14、3跨度4.4m，次梁截面高度取h=350mm，截面寬度取b=150mm。次梁l4跨度4.1m，次梁截面高度取h=350mm，截面寬度取b=150mm。次梁l5跨度4.4m，次梁截面高度取h=350mm，截面寬度取b=150mm。次梁l6跨度4.4m，次梁截面高度取h=250mm，截面寬度取b=120mm。次梁l7跨度4.2m，次梁截面高度取h=350mm，截面寬度取b=150mm。所有次梁尺寸均取h=400mm，b=200mm.根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布置圖,選定第(21)軸線作為計算單元. 如圖所示框架梁跨度(按柱中心線確定) ac跨: 6000 mm ce跨: 5600mm 框架柱高度：取底層:h1=

15、3000+450+550 =4000mm 其它層:h2=h3=h4=h5=h6=3000m框架計算簡圖如圖(圖3-2)3.1.3 梁柱慣性矩,線剛度,相對線剛度計算1. 梁柱慣性矩計算橫向框架主梁：縱向框架主梁：柱：2. 梁柱線剛度計算根據(jù)公式 i=ei/l,可以得出梁柱的線剛度如下(e=ec)梁：id c=2.66×109e/6000=4.43×105e ic a=2.66×109e/5600=4.75×105e柱：底層i=8.45×105e 標準層：i=10.25×105e3. 梁柱相對線剛度計算(圖3-2)三.樓板設(shè)計和荷載計算

16、3.1樓板設(shè)計3.1.1設(shè)計資料1）樓面做法：100mm鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，20mm石灰砂漿抹底，20mm水泥砂漿找平，水磨石面層 2）材料：混凝土強度等級為c30；梁內(nèi)受力縱筋為hrb335，其余為hpb235鋼筋3.1.2樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置(見圖2-1)圖2-1樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置3.1.3 板的設(shè)計（彈性理論）1）荷載計算恒荷載標準值：水磨石面層：0.65 kn/m2 20厚水泥沙漿找平0.02×20=0.4kn/m2100mm厚鋼筋混凝土樓板：0.10×25=2.5 kn/m2 20mm厚石灰沙漿抹底：0.01×17=0.34kn/m2小計 3.89kn/m2

17、荷載設(shè)計值：g=1.2×3.89=4.558kn/m2 ，q=1.4×2.0=2.8kn/m2q/2=1.4kn/m2，g+q/2=5.958kn/m2，g+q=7.35kn/m22）彎矩計算計算過程見下頁(表2-1)中。3）截面設(shè)計截面有效高度：假定選用8鋼筋，則l01方向跨中截面的h01=100-20=80mm；l02方向跨中截面的h02=70mm；支座截面h0=80mm。最小配筋率：取smin=0.2%，則asmin=0.2%×1000×100=200mm24）板的布置圖：(見圖2-2)圖2-2 表2-1彎矩值計算表abcdefghil01 (m)

18、250027003400290027002900250027003400l02 (m)290041004100440042004400290041004400l01/l020.860.660.770.690.640.660.860.660.77m1(0.0241+0.2×0.0158) ×5.96×2.52+(0.0316+0.2×0.0217) ×1.4×2.52=1.25(0.034+0.2×0.0099) ×5.96×2.72+(0.0295+0.2×0.0642) ×1.4&#

19、215;2.72=1.88(0.0241+0.2×0.0158) ×5.96×3.42+(0.0376+0.2×0.0195) ×1.4×3.42=1.28(0.0326+0.2×0.0109) ×5.96×2.92+(0.0497+0.2×0.014) ×1.4×2.92=2.23(0.0341+0.2×0.0091) ×5.96×2.72+(0.077+0.2×0.0261) ×1.4×2.72=1.28(0.0

20、34+0.2×0.0099) ×5.96×2.92+(0.0295+0.2×0.0642) ×1.4×2.92=1.28(0.0241+0.2×0.0158) ×5.96×2.52+(0.0329+0.2×0.0361) ×1.4×2.52=1.28(0.034+0.2×0.0099) ×5.96×2.72+(0.077+0.2×0.065) ×1.4×2.72=2.36(0.0286+0.2×0.0136

21、) ×5.96×3.42+(0.0322+0.2×0.046) ×1.4×3.42=2.69m2(0.00158+0.2×0.0241) ×5.96×2.52+(0.0217+0.2×0.0316) ×1.4×2.52=0.96(0.0099+0.2×0.034) ×5.96×2.72+(0.0642+0.2×0.0345) ×1.4×2.72=1.08(0.0136+0.2×0.029) ×5.96

22、15;3.42+(0.0195+0.2×0.0376) ×1.4×3.42=1.08(0.0109+0.2×0.0326) ×5.96×2.92+(0.0109+0.2×0.326) ×1.4×2.92=1.08(0.0091+0.2×0.0341) ×5.96×2.72+(0.0265+0.2×0.077) ×1.4×2.72=1.08(0.0099+0.2×0.0341) ×5.96×2.92+(0.0642+0

23、.2×0.0295) ×1.4×2.92=1.6(0.00155+0.2×0.0241) ×5.96×2.52+(0.0116+0.2×0.0526) ×1.4×2.52=1.08(0.0099+0.2×0.034) ×5.96×2.72+(0.0265+0.2×0.077) ×1.4×2.72=1.09(0.0136+0.2×0.0286) ×5.96×3.42+(0.046+0.2×0.0322) &#

24、215;1.4×3.42=1.08m1-0.0617×7.3×2.52=-2.66-0.076×7.3×2.72=-3.82-0.0916×7.3×3.42=-7.31-0.0741×7.3×2.92=-4.30-0.0771×7.3×2.72=-2.66-0.076×7.3×2.92=-4.41-0.0617×7.3×2.52=-2.66-0.076×7.3×2.72=-3.82-0.0687×7.3×3

25、.42=-5.48m2-0.0549×7.3×2.52=-2.37-0.057×7.3×2.72=-2.86-0.0756×7.3×3.42=-6.03-0.057×7.3×2.92=-3.3-0.0569×7.3×2.72=-2.86-0.057×7.3×2.92=-3.31-0.0549×7.3×2.52=-2.37-0.057×7.3×2.72=-2.86-0.0562×7.3×3.42=-4.48為了便于計算

26、，內(nèi)力臂系數(shù)近似取=0.95，計算過程見下表 (表2-2 2-3) 表2-2屋面板配筋計算表跨中截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋實配as (m2)al01方向801.251048200251l02方向700.96968200251bl01方向801.081578200251l02方向701.381388200251cl01方向802.672238200251l02方向701.661668200251dl01方向802.031868200251l02方向701.061098200251el01方向802.281908200251l02方向701.071078200251fl01方

27、向802.061808200251l02方向701.61608200251gl01方向801.281078200251l02方向701.081088200251hl01方向802.6361978200251l02方向701.091098200251il01方向802.692258200251l02方向702.072088200251表2-3邊緣支座截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋實配as (mm2)a80-6.69419.210180436bl01方向80-9.57599.610140561l02方向80-6.69419.210180436dl01方向80-4.75297.61

28、0200393l02方向80-3.90244.410200393el01方向80-5.25328.910200393l02方向80-4.62289.510200393f80-4.91305.110200393hl01方向80-9.57599.610180654l02方向80-6.69419.210180436 支座截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋實配as (mm2)a-b80-3.12598200251a-j80-2.11758200251b-e80-2.62178200251b-m80-3.12598200251b-j80-3.12598200251c-m80-4.84011

29、0200393c-l80-5.848410160491d-e80-3.42848180279d-j80-2.62178200251e-e80-2.31928200251e-h80-2.62178200251e-k80-3.12598200251f-k80-3.02518200251f-l80-3.52928170296g-h80-3.12598200251g-j80-2.11758200251h-j80-3.12598200251h-m80-3.12598200251i-l80-4.4136810180359板j,k,l,m按單向板處理，由于這些板不連續(xù)，因此假定其兩端固定，且不連續(xù)，且不考慮

30、雙向板的影響1）作用在單向板的荷載與雙向板相同q+g=7.35kn/m2）計算簡圖(圖2-3) 3）彎矩設(shè)計值m=1/12qj: 支座 m=1.47kn/m跨中m=0.74kn/m 同上：k: 支座 m=1.47 kn/m 跨中m=0.74 kn/ml: 支座m=0.28 kn/m 跨中m=0.14 kn/mm:支座m=1.47 kn/m 跨中m=0.74 kn/m因為當m=1.47 kn/m時，計算受拉鋼筋面積為124，所以單向板均按最小配筋取as =251，由于單向板支座處彎矩均小于雙向板彎矩，因此在單向板與雙向板相接處統(tǒng)一按雙向板考慮。 3.2荷載標準值計算3.2.1 永久荷載1. 作用

31、于框架梁上的荷載1) 屋面恒載三氈四油屋面防水層 0.4kn/m21:3水泥沙漿找平層 20mm 0.4kn/m2水泥蛭石板保溫層 60mm 0.12kn/m21:8水泥爐渣找坡 80mm 1.44kn/m21:3水泥沙漿找平層 20mm 0.4kn/m2現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 80mm 2.kn/m2板底抹灰 20mm 0.4kn/m2 合計5.1kn/m2 2) 樓面恒載 水磨石地面 0.65kn/m2現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 80mm 2.0kn/m2板底抹灰 20mm 0.4kn/m2 合計3.05kn/m3) 梁自重 橫向框架梁： 2.5kn/m 次要框架梁： 2kn/m4) 柱自重 上層柱： 1

32、8.75 kn /根底層柱： 20.25 kn /根 5）墻自重及兩面抹灰 女兒墻： 4.56kn/m 兩面抹灰： 0.68kn/m 共計：5.24kn/m26層：外墻標準層墻: 20.3kn/m 內(nèi)墻標準層墻: 13.1kn/m底層: 外墻標準層墻: 28.12kn/m 內(nèi)墻標準層墻: 28.12kn/m 圖3-32. 作用在框架梁恒載計算樓面荷載分配按雙向板進行荷載分配 為了便于計算，這里將三角形和梯形荷載換算為等效均布荷載： 短向分配（三角）：5aq/8 長向分配（梯形）：(參見圖3-3)a1=3（4.432-3.4）31.7=4.59m2 = a3 a2=33.431.7=2.89m2

33、=a4c3=3 （4.132-2.7）31.35=3.71m2 =c1 c2=32.731.35=1.82 m2=c1 d2=3（2.932-2.5）31.25=2.06m2 =d4 d1=32.531.25=1.56m2=d3頂層：g a1=5.134.59=23.4kn= g a3 gb1=5.130.3534.4= 7.85kng l1=1.334.4=6.56kn ga2=5.132.29=14074kn= ga4g f=0.835.134.1=16.73kn gl8=0.7532.9=2.18 kngl2=1.334.1=5.74kn gc1=5.133.71=18.92kngc2=

34、1.8235.1=9.28kn gd2=5.132.06=10.51 knfm = (gl2+ga1+ga3+gf1)+(ga2+gb1+gl1+ga1) 332=67.1kn fn =( g c2+ gd11+ g d2+ g c1+ g c3+ g l4)+ (ga2+ g b1+ gl1+ g a1) 332=64.44 knql3=1.3kn/m= ql9 qa3=6.54n/m qam=6.5432+2.5=15.58n/m qmc =2.5kn/m d1: qd1=4.52n/m qcn=4.332+2.5=11.1n/m qen =2.5+4.5232=11.54kn/m標準層:

35、ga1=ga3=3.39×4.59=15.56kn ga2=3.39×2.89=8.0kn= ga4 gb1 =3.39×0.35+4.4=5.22kn gf1=3.39×0.8×4.1=11.12kn gl1=(13.1+1.3)×4.4=63.36kn gl8=(13.1+0.75)×2.9=40.17kngl2=(13.1+1.3)×4.1=50.04kn gc1=3.39×3.71=12.58kn gc2 =3.39×1.82=6.17kn gd1=3.39×5.1=17.29

36、kn gd2=3.39×1.56=5.29kn ge1 =3.39×2.29×1.25=12.29knfm = ( g l2+ g a1+ g a3+ g f1)+ (ga2+ g b1+ gl1+ g a1) 332=116kn fn= ( g c2+ gd11+ g d2+ g c1+ g c3+ g l4)+ (ga2+ g b1+ gl1+ g a1) 332=125.73knqc2=××2.7×3.39=2.86kn/m qd1=0.669×1.95×3.55=4.631kn/mqa3= 0.5×

37、;3.4×3.39=4.53kn/m ql3=14.4kn/m qc2=0.709×1/2×2.5×3.39=3kn/m qcn=14.4+2.86×2=20.12kn/m2.1.2.2 恒荷載作用在框架柱上的集中荷載gl5=4.1×(2.5+5.2)=25.52kn g l5=20.2+8.7=91.02 kngl9=14kn g l9=14.4+13.1×6=93.6 kngl5=4.1×(2.5+5.2)=25.52kn g l5=20.2+8.7=91.02 kngl3=6×2.5=15 kn g

38、 l5=15+13.1×6=93.6 kn頂層：fa=(ga4+gb1+ga1+gl1)3+gl5+ga4+ga5+gl3+fm3/2=83.57knfc=(ga4+gb1+ga1+gl1)3+ gl5+ga4+ga5+gl3+fm3/2=131.8knfe =(ga4+gb1+ ga1+ gl1) 3+ gl5+ga4 +ga5+ gl3+fm3/2=89.18kn標準層： fa= 188.89 kn fc= 185.18 kn fe=230.9 kna列柱：六層： f6= 83.57 kn f6= 98.27 kn 五層： f5=287.66 kn f5= f5+15.19=30

39、2.85kn四層： f4= 491.94 kn f4= 506.93 kn 三層： f3= 695.82 kn f3= f3+15.19=711.11kn二層： f2= 899.9 kn f2= 915.09 kn 一層： f1= 1103.99 f1=1119.7knc列柱：六層： f6=131.8kn f6=146.99kn 五層： f5=332.17 kn f5=347.36 kn四層： f4= 532.54kn f4=547.33kn 三層： f3=732.91 kn f3= 748.1kn二層： f2= 933.28kn f2=948.7 kn 一層： f1= 1133.65kn f

40、1= 1153.9kne列柱： 六層： f6= 89.18kn f6= 104.37kn 五層： f5= 335.27kn f5=350.46 kn四層： f4= 581.36kn f4=596.55kn 三層： f3= 827.45kn f3= 842.64kn二層： f2=1073.54 kn f2= 1088.73kn 一層： f1= 1319.63kn f1= 1339.88kn 3.2.2 豎向可變荷載查荷載規(guī)范：樓面均布活荷載標準值為2.0kn/m2,上人屋面均布活荷載標準值為2.0kn/m2。 ac跨： am:q=5.13 kn/m ce跨： cn: q=3.38 kn/m ne

41、:3.55 kn/mfm= (1.89+1.69)31.5+(0.81+0.56)31.5+0.7533.331.5=21.78 kn fn=31.34kn fe=35 kn fc=48.46 kn fam=17.5 kn3.2.3風(fēng)荷載標準值計算風(fēng)壓標準值計算公式為：w=zsz0 本地區(qū)基本風(fēng)壓為：w0=0.3樓高h>30m；地面粗糙類別為c類；風(fēng)振系數(shù)：z=1+hi/h3/z 表3-1層次123456hi（第i層距離室外地面的高度）3.456.459.4512.4515.4518.45h=20.65m b11.6m h/b2 查表：脈動影響系數(shù)=0.45表3-2離地面高度（m）z3.

42、456.459.4512.4515.4518.45風(fēng)壓高度系數(shù)z0.40.590.70.770.850.91結(jié)構(gòu)高度h=20.2<30m,故取z=1.0,s=1.3 表3-3離地面高度（m）z3.456.459.4512.4515.4518.45k0.340.500.590.650.720.77轉(zhuǎn)化為集中荷載（受荷面與計算單元同）6層： fw6k=7.89kn 5層： fw5k=.9.16kn 4層： fw4k=8.43kn 3層： fw3k=7.63kn 2層： fw2k=6.7kn 1層： fw1k= 7.88kn（如圖6所示）3.2.4 水平地震作用計算1.重力荷載代表值（恒載+0

43、.5活載）1) 恒載屋面重力值：g面=2946k 樓板重力值：g板=1985kn梁重力值： g梁=811k 柱重力值： g上柱=731kn g底柱=789kn墻重力值：標準層g女兒墻=639kn g標墻=2480kng底墻=3527kn 底層600734/3=8009 kn2.4.1.2 活荷載 q=2.0348.9311.6=1155kn 2.4.1.3 重力荷載代表值 g6= g板+g梁+g上柱/2+g女兒墻+g標墻/2=7767（不包括屋面活荷載）g5= g板+g梁+g上柱+ g標墻+f活/2=10085kng2=g3=g4=g5 =10085kn g1= g板+g梁+g上柱/2+g底柱

44、/2+g標墻/2+g底墻+f活/2=11115kn質(zhì)點重力荷載代表值(見圖3-7) 圖3-72) 水平地震作用計算1各層d值匯總（d單位：104kn/m）計算過程見(表3-4)表3-4層次邊柱 (根)邊柱d中柱 (根)中柱d邊柱 (根邊柱dd六131.29132.36131.3765.26五131.29132.36131.3765.26四131.29132.36131.3765.26三131.29132.36131.3765.26二131.29132.36131.3765.26一131.59131.99131.6267.22頂點位移計算（將重力荷載代表值gi作為水平荷載）ut=+=0.3033

45、基本自振周期 s4基本自振周期水平地震影響系數(shù)設(shè)計地震分組第二組，場地類別類，tg=0.40s，地震加速度0.20g，多遇地震下max=0.085結(jié)構(gòu)底部剪力標準值 6各層水平地震作用標準值，故需考慮頂部附加地震作用 n=0.08t1+0.07=0.122頂部附加的集中水平地震作用為：fn=n·fek=0.12232516=282.6kn7各層水平地震層間剪力 8多遇地震下彈性層間位移 計算過程見下表（3-5）表3-5樓層hi (m)vi (kn)di (104kn/m)ue (m)ee六3803.765.260.001230.00041五31373.565.260.002100.0

46、007四 31836.565.260.002810.00094三32192.665.260.003360.00112二 32441.965.260.003740.00125一42598.967.60.0038410.00096故滿足要求 3.3 荷載作用下框架的內(nèi)力分析3.3.1恒荷載作用下框架的內(nèi)力分析恒荷載作用下框架的受荷簡圖如圖所示1.橫荷載作用下框架的彎矩計算1) 梁的固端彎矩可按下面方法求得ac跨：頂層：m a6c667.134.4431.62/6221kn m c6a657.7nm a6c6-46.8 m c6a646.8kn m a6c6 36.8 kn m c6a627.8kn

47、a c 標準層a6c6m a6c6-36.3n·m mc6a699.7kn·mm a6c6-82.5kn·m mc6a62.5kn·mm a6c6-24.5kn·m m c6a618.5kn·m總計：m a6c6-143.3n·m m c6a6ce跨： 標準層：m c5e5-88.09 m e5c588kn·mm c5e5-88.4kn·mm e5c588.4kn·m總計m c5e5-176.4kn·mm e5c5176.4kn·m頂層 m c6e6-45.1kn·mm e6c645.1kn·m m c6e6-108.3kn·m m e6c6108.3kn·m1. 梁的跨內(nèi)最大彎矩的求法。ce跨 c6e6段彎矩的求法：q c6e632.22knq e6c632.22knq c6e667.78knq e6c667.78kn跨中k點彎矩m76.7knc5e5段彎矩：e5c562.8knqe5c593.1knqc5e