FDFCC技術(shù)交流文章

1、FDFCC工藝技術(shù)的工業(yè)應(yīng)用洛陽(yáng)石油化工工程公司工程研究院 前言洛陽(yáng)石化工程公司在雙提升管催化裂化專利技術(shù)（ZL92105596.X）基礎(chǔ)上，開發(fā)了旨在降低FCC汽油烯烴和硫含量、提高汽油辛烷值并同時(shí)增產(chǎn)丙烯的催化裂化新工藝-靈活多效催化裂化工藝（Flexible Dual-riser Fluid Catalytic Cracking，簡(jiǎn)稱為FDFCC工藝）。洛陽(yáng)石化工程公司現(xiàn)已在中國(guó)石化集團(tuán)清江石化有限責(zé)任公司12萬(wàn)噸/年雙提升管催化裂化裝置工業(yè)試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，完成了FDFCC工藝技術(shù)的大型化工程技術(shù)開發(fā)，并在中國(guó)石化長(zhǎng)嶺分公司和中國(guó)石油大慶煉化分公司的百萬(wàn)噸/年催化裂化裝置進(jìn)行了FDFCC工

2、藝的工業(yè)應(yīng)用。FDFCC工業(yè)應(yīng)用結(jié)果表明：靈活多效催化裂化工藝操作穩(wěn)定可靠、工藝參數(shù)調(diào)節(jié)靈活，催化裂化汽油經(jīng)汽油提升管反應(yīng)器改質(zhì)后，烯烴含量可降低至16V%以下，硫含量可降低2447%，研究法和馬達(dá)法辛烷值分別提高12個(gè)單位，催化裂化裝置的丙烯產(chǎn)率提高35個(gè)百分點(diǎn)。2. 靈活多效催化裂化工藝技術(shù)特點(diǎn)靈活多效催化裂化(FDFCC)工藝在常規(guī)催化裂化裝置上增設(shè)一根提升管作為獨(dú)立的汽油改質(zhì)反應(yīng)器，汽油改質(zhì)反應(yīng)器與FCC主提升管反應(yīng)器并聯(lián)。這樣，就可以充分利用高活性狀態(tài)催化劑和大劑油比操作等有利條件，為汽油理想二次反應(yīng)提供獨(dú)立的改質(zhì)空間和充分的反應(yīng)時(shí)間，避免了汽油改質(zhì)與重油裂化的相互影響。由于汽油改質(zhì)

3、的比例不受限制，汽油改質(zhì)提升管反應(yīng)器操作條件相對(duì)獨(dú)立，F(xiàn)DFCC工藝的汽油改質(zhì)和增產(chǎn)丙烯的效果十分顯著。汽油改質(zhì)提升管反應(yīng)器的操作條件可以根據(jù)煉油企業(yè)的實(shí)際情況靈活調(diào)節(jié)；當(dāng)主要以降低汽油烯烴和硫含量為目的生產(chǎn)清潔汽油時(shí)，反應(yīng)溫度可以控制較低（一般為400450），使異構(gòu)化、氫轉(zhuǎn)移、芳構(gòu)化、烷基化等理想反應(yīng)占據(jù)絕對(duì)優(yōu)勢(shì)；當(dāng)需要多產(chǎn)液化氣和丙烯時(shí)，汽油改質(zhì)提升管反應(yīng)器的反應(yīng)溫度一般控制在550600又可以很高，使烷烴裂化和烯烴裂化等反應(yīng)占主導(dǎo)，同時(shí)實(shí)現(xiàn)提高柴汽比、降低汽油烯烴和硫含量生產(chǎn)高辛烷值清潔汽油的目的。3.靈活多效催化裂化技術(shù)的汽油改質(zhì)工藝形式以催化汽油改質(zhì)為主要目標(biāo)的FDFCC工藝具有以

4、下兩種不同形式的汽油改質(zhì)工藝流程,它們分別是:3.1、方案A：雙提升管單沉降器單分餾塔外供汽油改質(zhì)該方案是汽油改質(zhì)反應(yīng)器與重油提升管反應(yīng)器共用一個(gè)沉降器和一個(gè)分餾塔，需要改質(zhì)汽油由其它催化裂化裝置來(lái)提供，改質(zhì)后汽油返回主分餾塔與未改質(zhì)汽油混合后,進(jìn)入吸收穩(wěn)定系統(tǒng)，單沉降器、單分餾塔的FDFCC工藝流程詳見(jiàn)圖1。此方案的特點(diǎn)是模擬雙分餾塔情況，實(shí)現(xiàn)催化裂化汽油單程改質(zhì)。該流程適合存在有兩套催化裂化裝置的煉廠，可以通過(guò)改造一套催化裝置實(shí)現(xiàn)兩套裝置的汽油改質(zhì)，一般可以將兩套裝置的汽油烯烴含量降低到35v%以下，滿足新汽油規(guī)格要求。 3.2、方案B：雙提升管單沉降器單分餾塔自產(chǎn)汽油改質(zhì)該方案是汽油改質(zhì)

5、反應(yīng)器與重油提升管反應(yīng)器共用一個(gè)分餾塔，改質(zhì)汽油原料由本催化裝置提供，改質(zhì)汽油返回主分餾塔與未改質(zhì)汽油混合后,一部分進(jìn)入吸收穩(wěn)定系統(tǒng),另外一部分混合汽油進(jìn)入汽油改質(zhì)反應(yīng)器進(jìn)行循環(huán)改質(zhì)，單沉降器、單分餾塔自產(chǎn)汽油改質(zhì)的FDFCC工藝的原則流程詳見(jiàn)圖2。由于該方案的改質(zhì)汽油與重油提升管生產(chǎn)的粗汽油進(jìn)行混合循環(huán)改質(zhì)，增產(chǎn)丙烯的幅度比方案A小一些，但烯烴含量能夠降低到25v%以下，該工藝適宜對(duì)只有一套重油催化裝置的企業(yè)進(jìn)行FDFCC工藝技術(shù)改造，實(shí)現(xiàn)降低汽油烯烴含量和硫含量并增產(chǎn)丙烯的目標(biāo)。與雙分餾塔FDFCC工藝流程相比，單分餾塔FDFCC工藝流程的改造投資相對(duì)節(jié)省，適合于對(duì)具有一定的加工負(fù)荷余量（

6、1015%）的重油催化裂化裝置進(jìn)行技術(shù)改造。3.3、方案C：雙提升管雙沉降器雙分餾塔自產(chǎn)汽油改質(zhì)該流程在汽油改質(zhì)提升管反應(yīng)器出口設(shè)立第二沉降器和第二分餾塔，改質(zhì)汽油直接進(jìn)入吸收穩(wěn)定系統(tǒng)。這種流程因?yàn)槠透馁|(zhì)完全是獨(dú)立系統(tǒng)，就避免了改質(zhì)汽油與未改質(zhì)汽油的混合循環(huán)改質(zhì)，大幅度提高了汽油改質(zhì)的效率，同時(shí)也不會(huì)對(duì)重油催化裂化主分餾塔的操作帶來(lái)任何不利影響。雙沉降器、雙分餾塔自產(chǎn)汽油改質(zhì)的FDFCC工藝的原則流程詳見(jiàn)圖3。此方案的特點(diǎn)：汽油改質(zhì)是獨(dú)立系統(tǒng)，投資相對(duì)大一些，該工藝適合催化裝置無(wú)加工余量，或者希望多增產(chǎn)丙烯，對(duì)常規(guī)催化裂化RFCC加工時(shí)生成的較高烯烴含量和硫含量的催化汽油進(jìn)行改質(zhì)，可以實(shí)現(xiàn)汽

7、油全餾分改質(zhì)。采用雙提升管雙分餾塔的FDFCC工藝流程，催化汽油烯烴含量可降低至16V%以下，且硫含量可降低1530%，研究法和馬達(dá)法辛烷值也分別提高12個(gè)單位，該流程可以生產(chǎn)烯烴含量滿足歐排放標(biāo)準(zhǔn)的清潔汽油。3.4、方案D：雙提升管雙沉降器雙分餾塔輕質(zhì)汽油改質(zhì)本方案將催化粗汽油先經(jīng)切割塔分離100以前的餾分。將輕質(zhì)汽油引入汽油改質(zhì)提升管反應(yīng)器進(jìn)行催化改質(zhì)，改質(zhì)汽油經(jīng)沉降器、分餾塔進(jìn)入吸收穩(wěn)定系統(tǒng)，雙沉降器、雙分餾塔輕汽油改質(zhì)FDFCC工藝流程的原則流程詳見(jiàn)圖4。此方案的特點(diǎn)是根據(jù)催化汽油烯烴分布情況（70%以上的烯烴是集中在< 100的餾分中），對(duì)不同性質(zhì)的汽油餾分進(jìn)行分別處理。將高烯

8、烴含量的輕質(zhì)汽油采用FDFCC汽油改質(zhì)提升管反應(yīng)器進(jìn)行單獨(dú)處理，可大幅度減少汽油處理量,提高汽油改質(zhì)效率，并可通過(guò)提高反應(yīng)溫度大幅度增產(chǎn)丙烯。重汽油餾分可直接出裝置或進(jìn)行加氫處理。因此，本方案也可生產(chǎn)滿足歐排放標(biāo)準(zhǔn)的清潔汽油。4. FDFCC工藝技術(shù)的工業(yè)應(yīng)用4.1 FDFCC工藝技術(shù)的工業(yè)應(yīng)用方案長(zhǎng)嶺分公司、清江石化有限責(zé)任公司和中國(guó)石油大慶煉化分公司都是具有兩套催化裂化裝置的煉油企業(yè)，為了在重油催化裂化裝置實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)烯烴含量小于35V%的清潔汽油的目標(biāo)，在上述企業(yè)FDFCC工藝的設(shè)計(jì)流程中，均采用汽油改質(zhì)提升管和重油提升管共用沉降器、汽提段、再生器、分餾塔和吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的改造方案（如圖1所示

9、）。汽油提升管原料均來(lái)自另外一套重油催化裂化裝置，形成模擬“雙分餾塔”的FDFCC工藝方案，在不增設(shè)汽油分餾塔的情況下，實(shí)現(xiàn)催化汽油的單程改質(zhì)。在長(zhǎng)嶺1#催化裝置FDFCC工藝流程中，2#催化的粗汽油全部進(jìn)入1#催化裝置FDFCC汽油提升管進(jìn)行改質(zhì)并增產(chǎn)丙烯，分餾塔頂油氣分離器分離出的粗汽油分為兩路，一路進(jìn)入本裝置的吸收塔，另一路返回另外一套重油催化裂化裝置的吸收塔，兩套裝置吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的負(fù)荷均變化較小。這樣就實(shí)現(xiàn)了對(duì)兩套重油催化汽油進(jìn)行改質(zhì)的目標(biāo)。4.3長(zhǎng)嶺1#催化裝置FDFCC技術(shù)改造內(nèi)容和運(yùn)行情況長(zhǎng)嶺分公司于2003年5月份將1#催化裝置由FCC改造成靈活多效催化裂化（FDFCC）工藝裝

10、置。該項(xiàng)目充分依托原有裝置的能力及公用工程系統(tǒng)設(shè)施，以盡可能節(jié)省投資，改造內(nèi)容包括：（1）反應(yīng)部分新增了汽油提升管及提升管出口粗旋。（2）分餾及吸收穩(wěn)定部分設(shè)備進(jìn)行更新、局部改造，其中分餾塔盤改為清華大學(xué)開發(fā)的AV微分塔盤，穩(wěn)定塔塔盤改為河北工業(yè)大學(xué)的高效立體傳質(zhì)塔盤。并對(duì)部分冷換設(shè)備及機(jī)泵更新。該項(xiàng)目施工從2003年5月1日開始，5月22日交付開工，改造施工期22天。5月23日開主風(fēng)機(jī)，經(jīng)過(guò)升溫、襯里烘烤，29日開工進(jìn)油，實(shí)現(xiàn)了開工一次成功。從長(zhǎng)嶺分公司FDFCC裝置的開工和運(yùn)行情況來(lái)看，從裝催化劑、轉(zhuǎn)劑、三器流化到噴油再到切換到煙機(jī)主風(fēng)機(jī)機(jī)組提壓操作，均比較順利，汽油提升管對(duì)重油提升管及再

11、生器的流化基本上沒(méi)有影響。而且由于待生催化劑的分配較改造前均勻，再生燒焦效果較改造前好，再生器稀密相溫差下降。長(zhǎng)嶺分公司1#催化FDFCC裝置自2003年5月底開工以來(lái)，裝置操作平穩(wěn)，重油提升管和汽油提升管工藝參數(shù)調(diào)節(jié)控制靈活，實(shí)現(xiàn)了FDFCC工藝大型化工程技術(shù)開發(fā)和長(zhǎng)周期運(yùn)轉(zhuǎn)的目標(biāo)。5.長(zhǎng)嶺分公司FDFCC工藝技術(shù)工業(yè)試驗(yàn)方案和試驗(yàn)結(jié)果5.1 FDFCC工業(yè)試驗(yàn)方案在FDFCC工業(yè)試驗(yàn)中,我們主要進(jìn)行了下列FDFCC工藝流程的試驗(yàn)研究：(1). 方案A：雙提升管單沉降器單分餾塔外供汽油改質(zhì)(2). 方案B：雙提升管單沉降器單分餾塔自產(chǎn)汽油改質(zhì)為了模擬雙提升管雙分餾塔形式的FDFCCA工藝流程

12、,首先以另外一套重油催化裂化裝置生產(chǎn)的催化粗汽油(外供汽油)作為FDFCC裝置汽油改質(zhì)提升管反應(yīng)器的原料；然后以FDFCC裝置自產(chǎn)的催化粗汽油作為汽油改質(zhì)提升管反應(yīng)器的原料, 按單分餾塔形式的FDFCCB工藝流程(方案B)進(jìn)行工業(yè)試驗(yàn),分別考察了不同工藝條件下催化裂化粗汽油提升管催化改質(zhì)的效果和對(duì)整套催化裝置產(chǎn)品分布和產(chǎn)品性質(zhì)的影響。在FDFCC工業(yè)試驗(yàn)和標(biāo)定過(guò)程中,汽油改質(zhì)提升管反應(yīng)器的出口處特設(shè)了一個(gè)餾出物采樣口,定期采樣分析,這樣就可以直接得到汽油改質(zhì)反應(yīng)生成的氣體和改質(zhì)油品的組成和性質(zhì)分析數(shù)據(jù)。6.2 FDFCC工藝技術(shù)工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果和討論6.2.1汽油改質(zhì)提升管產(chǎn)品分布和產(chǎn)品性質(zhì)表1和

13、表2分別列出了FDFCC工業(yè)應(yīng)用試驗(yàn)的汽油改質(zhì)提升管產(chǎn)品分布和汽油改質(zhì)前后的主要性質(zhì)分析數(shù)據(jù)對(duì)比。表3列出了FDFCC汽油改質(zhì)提升管氣體組成和常規(guī)RFCC工藝的數(shù)據(jù)對(duì)比。表1 FDFCC汽油改質(zhì)提升管產(chǎn)品分布 項(xiàng) 目FDFCC-AFDFCC-B汽油改質(zhì)方案外供汽油自產(chǎn)汽油標(biāo)定時(shí)間大慶清江清江長(zhǎng)嶺長(zhǎng)嶺清江清江清江長(zhǎng)嶺長(zhǎng)嶺反應(yīng)溫度，404450500550585400450500550549催化劑活性62.863.063.062.36463.063.063.06471產(chǎn)品分布，%干氣+損失0.941.021.672.435.221.061.252.394.053.69液化氣6.668.5812.8

14、919.0222.365.267.4311.8516.6220.23其中丙烯2.393.345.087.759.842.012.784.227.067.97汽 油90.3887.3181.5273.0965.8591.5388.3380.5870.4269.54輕柴油1.132.172.643.224.101.242.033.646.434.19焦 碳0.890.921.282.052.470.910.961.542.462.35合 計(jì)100100100100100100100100100100由表1列出的FDFCC汽油改質(zhì)提升管產(chǎn)品分布數(shù)據(jù)可知，隨著反應(yīng)溫度的提高，汽油改質(zhì)反應(yīng)的轉(zhuǎn)化深度提高

15、，對(duì)增產(chǎn)液化氣和丙烯有利。此外，與FDFCC-B方案中采用本裝置自產(chǎn)粗汽油作為汽油提升管進(jìn)料相比，F(xiàn)DFCC-A方案采用外供催化汽油作為汽油改質(zhì)提升管原料時(shí)，汽油改質(zhì)反應(yīng)在單程通過(guò)狀態(tài)下進(jìn)行，避免了部分改質(zhì)汽油進(jìn)行循環(huán)回?zé)?。因此，在相同的反?yīng)條件下，外供汽油改質(zhì)方案（FDFCC-A）比自產(chǎn)汽油改質(zhì)方案（FDFCC-B）的液化氣和丙烯產(chǎn)率較高。表6. FDFCC汽油改質(zhì)前后主要性質(zhì)對(duì)比 項(xiàng) 目FDFCC-AFDFCC-BFDFCC汽油改質(zhì)方案外供汽油外供汽油自產(chǎn)汽油自產(chǎn)汽油汽油管口溫度，550585550549汽油樣品進(jìn)料出口進(jìn)料出口進(jìn)料出口進(jìn)料出口密度(20)727.5736.8725.173

16、4.2734.5738.3740.7746.7餾程 初餾31.030.530.030.038.530.530.023.510%50.048.549.044.057.547.550.543.030%71.572.070.563.579.071.575.567.550%96.5101.596.093.0103.0100.5104.098.570%124.5137.5126.0131.0132.5135.0133.5130.090%159.5191.0158.5170.0165.5178.5166.5192.0干點(diǎn)174.0217.5170.0206.5179.0204.5184.5193.0總硫

17、ppm0.1130.0860.0940.0610.0950.0660.0660.035降硫率 %23.935.130.547.0烯烴，V%51.715.955.412.634.111.722.94.9芳烴，V%18.334.818.638.428.039.734.038.7苯，%0.721.120.811.481.371.521.442.72RON93.194.893.195.792.895.793.195.8RON增加值+1.7+2.6+2.9+2.7MON80.582.180.582.680.682.681.284.0MON增加值+1.6+2.1+2.0+2.8表3. FDFCC工藝和常規(guī)

18、RFCC液化氣組成對(duì)比（W%）項(xiàng)目RFCCFDFCC-AFDFCC-B反應(yīng)器重油提升管汽油提升管全裝置汽油提升管全裝置丙 烷6.615.2110.326.5013.81丙 烯29.3140.6034.0542.6031.98異丁烷16.5718.3116.1419.9120.55正丁烷7.585.696.085.027.67正丁烯8.687.777.466.436.12異丁烯12.639.8411.378.308.49順丁烯9.906.298.246.536.40反丁烯8.746.296.334.704.99合 計(jì)100.0100.0100.0100.0100.0由表2列出的FDFCC工業(yè)應(yīng)用

19、試驗(yàn)的汽油改質(zhì)前后的主要性質(zhì)分析對(duì)比數(shù)據(jù)可以看出，F(xiàn)DFCC汽油改質(zhì)提升管對(duì)催化汽油的改質(zhì)效果十分顯著，主要表現(xiàn)在以下三個(gè)方面：（1）、催化汽油的族組成發(fā)生巨大變化，烯烴含量可由50V%以上降低到16V%以下，芳烴含量可由20V%以下提高到30V% 以上；（2）、催化汽油的研究法提高1.72.9個(gè)單位，馬達(dá)法辛烷值提高1.62.8個(gè)單位；（3）、催化汽油的硫含量降低2447%。FDFCC工業(yè)應(yīng)用試驗(yàn)的汽油改質(zhì)效果表明，若采用雙分餾塔和雙沉降器的FDFCC工藝技術(shù)進(jìn)行汽油改質(zhì)，就可在重油催化裂化裝置直接生產(chǎn)滿足烯烴含量低于18V%的歐排放標(biāo)準(zhǔn)清潔汽油。由表3列出的FDFCC工業(yè)應(yīng)用試驗(yàn)的汽油改質(zhì)

20、提升管氣體組成分析結(jié)果可以看到，F(xiàn)DFCC汽油改質(zhì)提升管氣體產(chǎn)品的丙烯濃度也遠(yuǎn)高于常規(guī)RFCC工藝，說(shuō)明采用FDFCC工藝技術(shù)在重油催化裂化裝置增產(chǎn)丙烯也是確實(shí)可行的。6.2.2.FDFCC工藝全裝置產(chǎn)品分布和產(chǎn)品性質(zhì)表4列出了長(zhǎng)嶺FDFCC工藝全裝置產(chǎn)品分布和產(chǎn)品性質(zhì)與常規(guī)RFCC工藝的對(duì)比數(shù)據(jù)。FDFCC全裝置產(chǎn)品分布數(shù)據(jù)顯示，在與常規(guī)RFCC基本相同的原料結(jié)構(gòu)下，F(xiàn)DFCC工藝使催化裝置的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)得到顯著改善，柴汽比液化氣產(chǎn)率大幅度提高，在不同工況下，全裝置的丙烯產(chǎn)率提高3.65 4.7個(gè)百分點(diǎn)。表5列出了長(zhǎng)嶺FDFCC工藝全裝置精制汽油產(chǎn)品性質(zhì)與常規(guī)RFCC工藝的對(duì)比數(shù)據(jù)。數(shù)據(jù)顯示，

21、FDFCC工藝使全裝置催化汽油的總體性質(zhì)顯著改善，F(xiàn)DFCC方案A的精制汽油烯烴含量可降低到35V%以下，硫含量降低25%，RON和MON分別提高1.7和0.5個(gè)單位。在采用自產(chǎn)粗汽油進(jìn)行改質(zhì)的FDFCC-B工況下，由于部分改質(zhì)汽油進(jìn)行循環(huán)改質(zhì)，催化汽油改質(zhì)效果更加顯著，精制汽油烯烴含量可降低到25V%以下，硫含量降低43%，RON和MON分別提高1.4個(gè)單位。表6列出的2003年9月長(zhǎng)嶺FDFCC-A（外供汽油改質(zhì)）方案的兩套催化裝置精制汽油主要性質(zhì)分析數(shù)據(jù)顯示，當(dāng)采用外供2#催化粗汽油作為汽油改質(zhì)原料時(shí)，兩套催化裝置的催化汽油烯烴含量都可降低到35V%以下，這樣，就實(shí)現(xiàn)了將一套催化裝置進(jìn)行

22、FDFCC工藝技術(shù)改造，而對(duì)兩套催化裝置汽油進(jìn)行質(zhì)量升級(jí)的目標(biāo)。表7列出的長(zhǎng)嶺FDFCC裝置催化柴油主要性質(zhì)分析數(shù)據(jù)顯示，由于FDFCC工藝在獨(dú)立的反應(yīng)器對(duì)催化汽油進(jìn)行改質(zhì)和增產(chǎn)丙烯，因此對(duì)催化柴油的主要性質(zhì)，尤其是柴油的十六烷值沒(méi)有負(fù)面影響。表4. 長(zhǎng)嶺FDFCC工藝全裝置物料平衡項(xiàng)目RFCCFDFCC-AFDFCC-B改質(zhì)方案/外供汽油自產(chǎn)汽油原料組成，w% VGO49.245.4541.1246.9750.57 CGO30.538.7937.9128.2238.03 VRO20.315.7620.9724.8111.40 合計(jì)100100100100100產(chǎn)品分布, w%干氣 4.865

23、.495.636.035.27液態(tài)烴 12.0723.7524.4919.2523.07 其中丙烯 3.358.05 7.886.907.43 汽油 39.8129.7128.8632.6829.79 輕柴油28.5629.5328.9628.4227.39 油漿 6.363.243.514.925.88 焦碳 7.848.028.238.308.46 損失 0.500.260.320.400.15 合計(jì) 100100100100100表5. 長(zhǎng)嶺FDFCC全裝置精制汽油性質(zhì)項(xiàng)目RFCCFDFCC-AFDFCC-B汽油改質(zhì)方案/外供汽油自產(chǎn)汽油精制汽油性質(zhì)族組成，V% 烯烴55.030.622

24、.1 芳烴18.419.423.3 餾程 初餾 3233.732.7 干點(diǎn)173169.1183.0 RSH ppm947 總硫 ppm942700540 蒸汽壓 kpa6065.060.7 誘導(dǎo)期 min470>480>1000 MON80.58181.9 RON92.694.394.0表6.長(zhǎng)嶺FDFCC-A方案的兩套催化裝置精制汽油主要性質(zhì)年月日1# FDFCC催化裝置2#催化裂化裝置烯烴v%芳烴v%硫含量%干點(diǎn)烯烴v%芳烴v%硫含量%干點(diǎn)03-9-133.419.10.071179.335.021.20.058187.003-9-632.817.50.073172.133.

25、724.20.055174.503-9-830.615.20.061167.533.020.80.057172.003-9-930.714.40.054168.035.017.70.060172.503-9-1127.717.50.058175.332.122.00.060170.503-9-1234.219.90.081183.033.125.70.073171.003-9-1530.619.40.070169.134.818.60.061180.0表7. 長(zhǎng)嶺FDFCC全裝置催化輕柴油性質(zhì) 工藝RFCCFDFCC-AFDFCC-B汽油改質(zhì)方案/外供汽油自產(chǎn)汽油 密度(20)915.9919

26、.9908.6餾程初餾點(diǎn)155185.0169.510%202224.5205.550%255271.5260.090%343325.0327.0干點(diǎn)358343.0343.0總硫，%0.530.4670.433凝點(diǎn) -16-15-18閃點(diǎn) 587570苯胺點(diǎn)<30<30十六烷值292929堿氮，PPm210241氧化沉渣mg/100ml1.031.976.2.3. 長(zhǎng)嶺FDFCC工藝裝置能耗分析表8列出了長(zhǎng)嶺1#催化裂化裝置FDFCC工藝技術(shù)改造前后的全裝置公用工程消耗和能耗數(shù)據(jù)。長(zhǎng)嶺1#催化裝置FDFCC工藝技術(shù)改造主要是增加了一根汽油提升管，進(jìn)行粗汽油回?zé)捀馁|(zhì)，以降低汽油烯烴

27、含量、硫含量并多產(chǎn)丙烯為主要目的，與常規(guī)的RFCC工藝相比，裝置能耗增加主要有以下幾個(gè)原因：（1）FDFCC工藝?yán)脽篃徇M(jìn)行粗汽油回?zé)捀馁|(zhì)，所以再生器剩余熱量減少，而粗汽油回?zé)捔坎挥?jì)入裝置處理量，故單位能耗提高。（2）汽油回?zé)捀馁|(zhì)大約有2.0%的生焦率，而粗汽油回?zé)捔坎挥?jì)入裝置處理量，全裝置生焦率提高。（3）裝置改造后分餾穩(wěn)定系統(tǒng)的物流和熱負(fù)荷增加較大，耗電量和循環(huán)水量增加。長(zhǎng)嶺1#催化裝置在常規(guī)的RFCC工況下的能耗為63公斤標(biāo)油/噸原料，F(xiàn)DFCC工藝改造后的標(biāo)定能耗約為73公斤標(biāo)油/噸原料，裝置能耗上升10公斤標(biāo)油/噸。對(duì)于采用外供汽油改質(zhì)的FDFCC方案A，由于對(duì)兩套催化裝置的汽油都

28、進(jìn)行了改質(zhì)，因此，應(yīng)扣除為2#催化裝置汽油改質(zhì)而增加的5公斤標(biāo)油/噸的能耗，則本裝置實(shí)際能耗為68.2公斤標(biāo)油/噸，比常規(guī)催化裂化增加能耗約5公斤標(biāo)油/噸，能耗增加幅度為8%。 表8. 長(zhǎng)嶺FDFCC全裝置消耗和能耗數(shù)據(jù)項(xiàng)目RFCCFDFCC-AFDFCC-B汽油改質(zhì)方案/外供汽油自產(chǎn)汽油單位消耗量新鮮水, t/t0.0890.0930.095循環(huán)水, t/t33.8234.9135.30除氧水, t/t0.3460.3590.358軟化水, t/t0.0340.0430.035凝結(jié)水, t/t-0.080-0.018-0.018電量,hkw/t25.61327.7127.681.3mpa蒸汽

29、, t/t0.0780.1950.1873.5mpa蒸汽, t/t-0.101-0.055-0.077焦炭, t/t0.07840.08230.083熱輸出, MJ/t-930-1216-1170催化劑單耗, kg/t0.900.750.75表觀能耗MJ/t264330673074Kg-oil/t63.1173.2173.38表觀能耗增加率，%基準(zhǔn)16.016.3實(shí)際能耗MJ/t264328563074Kg-oil/t63.1168.2173.38實(shí)際能耗增加率，%基準(zhǔn)8.016.3 表9列出了長(zhǎng)嶺FDFCC工藝裝置能耗與其它多產(chǎn)液化氣/丙烯工藝裝置的能耗對(duì)比數(shù)據(jù)。表9數(shù)據(jù)顯示，在重油催化裂化

30、裝置增產(chǎn)丙烯，除采用丙烯選擇性高的專用催化劑外，一般都是通過(guò)提高催化裂化反應(yīng)的苛刻度和原料轉(zhuǎn)化率來(lái)實(shí)現(xiàn)。隨著裂化反應(yīng)深度提高和丙烯產(chǎn)率增加，催化裝置的能耗也相應(yīng)增大。與其它多產(chǎn)液化氣/丙烯工藝的能耗相比，F(xiàn)DFCC工藝的能耗要低得多。表9. 長(zhǎng)嶺FDFCC與其它多產(chǎn)液化氣/丙烯工藝能耗對(duì)比* 裝置名稱裝置規(guī)模萬(wàn)噸/年工藝名稱LPG產(chǎn)率%丙烯產(chǎn)率%裝置能耗公斤標(biāo)油/噸安慶65DCC-30.0512.12137.6荊門80DCC-24.644.2593.72岳化105ARGG26.5610.1692.31揚(yáng)州20ARGG26.129.4684.86高橋60ARGG23.116.0284.21福建1

31、50MGD19.406.6576.01長(zhǎng)嶺105FDFCC24.497.8868.21其它工藝數(shù)據(jù)摘自中國(guó)石化煉油事業(yè)部2002年煉油生產(chǎn)裝置基礎(chǔ)數(shù)據(jù)匯編6.2.4. FDFCC工藝技術(shù)經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)表10列出了長(zhǎng)嶺FDFCC工藝技術(shù)改造后的經(jīng)濟(jì)效益測(cè)算結(jié)果，F(xiàn)DFCC-A和 FDFCC-B的年增效益分別為8770和6333萬(wàn)元，其中油品價(jià)格采用2003年上半年長(zhǎng)嶺分公司內(nèi)部結(jié)算價(jià)。FDFCC工藝技術(shù)改造后的經(jīng)濟(jì)效益主要來(lái)源于渣油摻煉比例提高和液化氣及丙烯產(chǎn)量的大幅度提高。此外FDFCC工藝技術(shù)改造后，該裝置不再采用高單耗的降低汽油烯烴催化劑，每年節(jié)省該費(fèi)用324萬(wàn)元。 表10 長(zhǎng)嶺FDFCC工藝技

32、術(shù)經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)結(jié)果項(xiàng)目RFCCFDFCC-AFDFCC-B價(jià)格FDFCC-AFDFCC-B汽油改質(zhì)方案/外供自產(chǎn)外供自產(chǎn)重油處理量 萬(wàn)噸/年101.33100.699.57長(zhǎng)嶺內(nèi)部結(jié)算價(jià)格效益增額效益增額原料萬(wàn)噸/年萬(wàn)噸/年萬(wàn)噸/年元/噸萬(wàn)元/年萬(wàn)元/年 VGO49.8641.3646.772141-18176-6615 CGO30.9138.1428.10214115481-6014 VRO20.5721.1024.7015948376586 合計(jì)101.33100.699.57-1857-6043產(chǎn)品 萬(wàn)噸/年萬(wàn)噸/年萬(wàn)噸/年元/噸萬(wàn)元/年萬(wàn)元/年干氣 4.925.666.0013009611403液態(tài)烴 8.8416.7112.302693212039318 其中丙烯3.397.936.8739411786313697 汽油 40.3