地方電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計范本

1、地方電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計摘 要 電力系統(tǒng)是整個國民經(jīng)濟或能源系統(tǒng)的一個非常重要的子系統(tǒng)。電力系統(tǒng)規(guī)劃在電力工業(yè)的建設(shè)中具有極其重要的地位，電力系統(tǒng)規(guī)劃主要由電力負荷預(yù)測、電源規(guī)劃和電網(wǎng)規(guī)劃構(gòu)成。電網(wǎng)規(guī)劃又以負荷預(yù)測和電源規(guī)劃為基礎(chǔ)，在保證輸電能力，滿足各項技術(shù)指標(biāo)的前提下使輸電系統(tǒng)的費用最小。 本文根據(jù)地方電力網(wǎng)規(guī)劃的要求，在對原始資料系統(tǒng)負荷、電量平衡分析的基礎(chǔ)上，運用傳統(tǒng)的規(guī)劃方法，并結(jié)合優(yōu)化規(guī)劃的思想，從擬定的六種可行方案中，通過技術(shù)和經(jīng)濟的比較，選擇出兩個較優(yōu)的方案作進一步的深入分析：從最大電壓損耗、網(wǎng)絡(luò)電能損耗、線路和變電站的一次投資及電力網(wǎng)的年運行費用等角度，詳細的分析兩個較優(yōu)方案，以此

2、確定最優(yōu)規(guī)劃設(shè)計。同時，基于最優(yōu)設(shè)計方案，給出了潮流分布、運行特性、調(diào)壓措施的選擇及物資的統(tǒng)計。 基于電力網(wǎng)規(guī)劃涉及到方方面面許多不確定的因素，在此設(shè)計中，采取了一定的簡化假定，一定程度上消弱了優(yōu)化思想的優(yōu)勢。但，預(yù)計隨著規(guī)劃理論的創(chuàng)新、技術(shù)條件的發(fā)展和設(shè)計經(jīng)驗的積累，終將形成成熟的“電力系統(tǒng)規(guī)劃的專家系統(tǒng)” ，從而有效加強規(guī)劃的科學(xué)性。關(guān)鍵詞：電力系統(tǒng) 電網(wǎng)規(guī)劃 電量平衡Planning and design of local power networkAbstracts The power system is a very important subsystem of the whole

3、national economy . The power system plan has very important positions in the construction of power industry ,which is formed mainly by power load prediction , power plan and electric wire netting plan . The electric wire netting planning to be planned for the foundation with load predicting and powe

4、r Meet every prerequisite of technical indicator is it transmit electricity the systematic expenses are minimum to make in transmitting capacity of guaranteeing . This text is according to the request of planning of local power network , On the basis of analysing systematic load of the firsthand inf

5、ormation and electric consumption balance , Use the traditional planning method , and combine the thought of optimizing planning , from six kinds of feasible schemes that are drafted, compared with the economic one through technology , choose to do further in-depth analysis in two more excellent sch

6、emes: From large voltage loss most, network electric energy loss, circuit and one investment and power network of transformer substation run expenses ,etc. angle every year, two more excellent schemes of detailed analysis, confirm optimum planning and design with this. Meanwhile , because of the opt

7、imum plan of design , provide trend distributing , operation characteristic , choice adjusting measure of pressing and statistics of the goods and materials. Plan to involve a lot of uncertain factors of every aspect on the basis of the power network , in this design , have adopted certain simplifyi

8、ng and assuming , have slackened the advantage of optimizing the thought to a certain extent. However, it is estimated with planning the innovation , development of the technological condition and accumulation of design experience of the theory, will form the ripe expert system of power system plann

9、ing at last, thus strengthen the science of planning effectively.Keywords: Power system，Power network planning，Power balance目 錄第一章第一章 設(shè)計題目設(shè)計題目6第二章第二章 原始資料分析原始資料分析6第三章第三章 電力電量的平衡電力電量的平衡71系統(tǒng)功率平衡72用表格法進行電力電量平衡9第四章第四章 電網(wǎng)電壓等級的確定和電網(wǎng)接線方案的初步選擇電網(wǎng)電壓等級的確定和電網(wǎng)接線方案的初步選擇131初擬方案132等價線長的計算163高壓開關(guān)數(shù)量的計算17第五章第五章 電網(wǎng)接線方案

10、的詳細比較和確定電網(wǎng)接線方案的詳細比較和確定171技術(shù)比較172經(jīng)濟比較223綜合技術(shù)比較244電網(wǎng)接線方案的確定24第六章第六章 潮流分布與調(diào)壓措施的選擇潮流分布與調(diào)壓措施的選擇271調(diào)相調(diào)壓計算272最大負荷時的潮流計算（額定電壓計算）29第七章第七章 物資統(tǒng)計和運行特性計算物資統(tǒng)計和運行特性計算321物資統(tǒng)計322運行特性計算32致謝致謝36參考目錄參考目錄37第一章 設(shè)計題目設(shè)計題目：地方電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計第二章 原始資料分析1發(fā)電廠、變電所地理位置如下(備注：A 為火電廠，B 為水電廠，15 為變電站)2發(fā)電廠、變電所地理負荷分布發(fā)電廠 A、B 帶有包括廠用電的負荷，變電所（1）（5）都

11、有本地負荷且發(fā)電廠、變電所都有一、二類負荷3校驗負荷合理性（）maxmaxmin8760PTP發(fā)電廠 A：14 5000700008 8760=70080 發(fā)電廠 B: 12 50006000017 8760=148920變電所（2）:18 5500=9900010 8760=87600變電所（3）:26 5000=13000014 8760=122640變電所（4）:22 5500=12100012 8760=105120變電所（5）:18 5000=900008 8760=70080以上負荷都合理。第三章 電力電量的平衡1系統(tǒng)功率平衡1.1 有功功率平衡5KPPm ax綜合i =1 95

12、1.1 （1433+18+26+22）118.085MW 25 4+50118.08531.95MWPPP裝綜合 31.91510027118.085PP綜合備用充足，滿足（1015）的要求1.2 無功功率平衡 1max211KnniiejiiQQKQQ綜合因發(fā)電廠 A 的負荷0.82， 對應(yīng)0.57maxcossinmaxmaxmax14sin0.579.7varcos0.82AAPQM同樣：變電所（1）: 0.84, 對應(yīng)0.54maxcossin1max330.5421.2var0.84QM2max180.5411.6var0.84QM3max260.5718.1var0.82QM4ma

13、x220.5414.1var0.83QM1.3 視在功率1417.10.82ASMVA1215.10.82BSMVA133393.0.84SMVA21821.40.84SMVA32631.70.82SMVA42226.20.84SMVA52226.20.84SMVA發(fā)電機 25MW 機組 1250.6 475var0.8QM 50MW 機組 2500.5230.59var0.85QM12541250.8SMVA25058.80.85SMVA 0.95MvarQ綜合（9. 7+21. 2+11. 6+18. 1+14. 1） +0. 2（125+58. 8+39. 3+21. 4+31. 7+2

14、6. 2） 101. 205 75+30.95105.59MvarQ裝Q4.385Mvar0QQ裝綜合1.4 結(jié)論系統(tǒng)的有功功率、無功功率都能平衡，且有功功率備用充足。2用表格法進行電力電量平衡2.1 系統(tǒng)最大供電負荷計算 系統(tǒng)最大供電負荷等于全系統(tǒng)統(tǒng)計及同時率后的用電負荷的總和。用下面的公式，按月求出系統(tǒng)最大供電負荷。系統(tǒng)最大供電負荷1年最大負荷網(wǎng)損率經(jīng)計算可得下表：月份一月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月系統(tǒng)最大供電負荷5055.3 56.1 56.3 56.9 60.6 89.7 98.6 8767.6 65562.2 工作容量計算工作容量計算包括水電廠工作容量（也稱水電

15、廠工作出力）及火電廠工作容量（出力）計算（1）水電廠工作容量計算先求出夏季以及冬季最小負荷系數(shù)，將夏季和冬季各變電站最大有功負荷及最小有功負荷分別相加，求出夏季及冬季變電站總的最大有功負荷及總的最小有功負荷，按下面的公式計算夏季及冬季的最小負荷系數(shù)：最小負荷系數(shù)變電站總的最小有功負荷變電站總的最大有功負荷關(guān)于水電廠的工作容量的計算，采用公式法近似計算。先按下面公式計算水電廠的可調(diào)日保證電量() 24tjtjshypqAKPP計算出水電廠的可調(diào)日保證電量后，用其與日峰負荷電量tjA比較，這時，可以有以下兩種情況：max() 24Pa， 水電廠的可調(diào)日保證電量大于或等于系統(tǒng)日峰負荷電量tjA時，即

16、 時tjAmax() 24P水電廠的工作容量按下式計算：max()(1)shgtjshypqqPKPPPPb， 當(dāng) 時，水電廠只能擔(dān)任部分峰荷，可按tjAmax() 24P下式計算max2()(1)shgshypqtjqPPP KPP按月求出水電廠的工作容量后，可得下表：月份一月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月水電廠的工作容量504562719045654189574642（2）火電廠的工作容量計算火電廠的工作容量等于系統(tǒng)的最大供電負荷減去水電廠的工作容量。按月求出火電廠的工作容量后，可得下表：月份一月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月火電廠的工作容量556536

17、9656363235316568962.3 備用容量的計算（1）負荷的備用容量，一般負荷備用容量為最大負荷的 2 5負荷備用容量 系統(tǒng)最大供電負荷 負荷備用率（2）事故備用容量，一般考慮事故備用容量為最大負荷的 10左右，并且不小于系統(tǒng)一臺最大單機容量，所以，事故備用容量系統(tǒng)最大供電負荷 事故備用率（3）還要考慮備用容量在水火電廠之間的分配（4）系統(tǒng)需要備用容量，即總備用容量為負荷備用容量與事故備用容量之和（5）最后得到備用容量表格如下：電力系統(tǒng)備用容量表月備用一月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月一，負211216171011132325121311荷備用容量二，事故備用容量1

18、313121110109813201312其中：水電20129231213131012132310火電101291013111091310115三，系統(tǒng)需要備用容量233591325232120301112132.4 系統(tǒng)需要裝機容量系統(tǒng)需要裝機容量，即工作容量與備用容量之和，得下表：月份一月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月系統(tǒng)需要裝機容量1011021301501301201301321231211121152.5 系統(tǒng)新增裝機計算在電力平衡計算中，在某些月份，可能出現(xiàn)系統(tǒng)裝機容量大于系統(tǒng)的實際裝機，就需要考慮新增裝機，計算出新增裝機的容量和臺數(shù)以及裝機進度，得出下表：月份一

19、月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月需要新增裝機容量101316172021192110131611第四章 電網(wǎng)電壓等級的確定和電網(wǎng)接線方案的初步選擇1初擬方案因 5 個變電所容量在 2040MVA，距發(fā)電廠距離在 2565kM，查表和選用 110kV 為電力網(wǎng)額定電壓，且傳輸距離容許在50150kM，也即容許不同的主接線。 初擬若干主接線方案，進行初步的技術(shù)經(jīng)濟比較：方案一，優(yōu)點：結(jié)構(gòu)簡單，可靠性高；缺點：雙回結(jié)構(gòu)，投資大。方案二，優(yōu)點：閉式結(jié)構(gòu)，簡單，投資少；缺點：可靠性差。方案三，優(yōu)點：環(huán)網(wǎng)結(jié)構(gòu)，可靠性高，結(jié)構(gòu)簡單；缺點：輸電距離大，投資大。方案四，優(yōu)點：環(huán)網(wǎng)結(jié)構(gòu)，可靠性高

20、；缺點：故障時，線路末端電壓低。方案五，優(yōu)點：線路短，環(huán)網(wǎng)，可靠性高；缺點：受水電廠發(fā)電能力影響大。方案六，優(yōu)點：可靠性高，線路短，投資少；缺點：環(huán)網(wǎng)運行，控制復(fù)雜。2等價線長的計算（1） 2*0.7*（25+65+35+45）238kM；（2） 25+65+35+45+45+50265kM； （3） 2*0.7*（25+65）35+45*2251kM；（4）2*0.7*65+25+35+45+70266kM；（5）2*0.7（45+65）+25+35+60274kM；（6）2*0.7*45+25+35+75+50248kM；3高壓開關(guān)數(shù)量的計算開關(guān)數(shù)量是按單線接線圖考慮，實際三相線路，開關(guān)數(shù)

21、量需乘以3。綜合考慮供電質(zhì)量、操作簡易程度、繼保整合難度、建設(shè)運行的經(jīng)濟性，初選方案一和三。第五章 電網(wǎng)接線方案的詳細比較和確定在初選方案一和三的基礎(chǔ)上，以下對方案一和三作深入比較：1技術(shù)比較要求正常運行條件下 U10；故障情況下 U15。（1）方案一a，各變電所負荷已知，各條線路負荷已知；b，用經(jīng)濟電流密度選導(dǎo)線并作發(fā)熱校驗。若按經(jīng)濟電流密度都為 0.9A/mm2 計算，與查表得的 Je誤差較大，查表得：Tmax5000h 時 Je1.07 A/mm2；Tmax5500h 時 Je0.98 A/mm2。變電所（1） 221(/2)3 (cos )(33*/2)/( 3*110*0.84*0.

22、98)10510epuSJmm變電所（2） S257 ； 2mm變電所（3） S378 ；2mm變電所（4） S470 。2mm 查表得。變電所（1）與發(fā)電廠（A）之間雙回線選 LGJ-120,同1L理選 LGJ-70，選 LGJ-75，選 LGJ-702L3L4L 則線路阻抗查表計算得：=0.5 (0.27+j0.419) 25=3.375+j5.11251Z=0.5 (0.45+j0.432) 65=14.625+j14.042Z=0.5 (0.33+j0.416) 35=5.775+j7.283Z=0.5 (0.45+j0.432) 45=10.125+j9.724Z 按發(fā)熱校驗導(dǎo)線截面

23、=206A380 2=760A1maxI3cosPU333 103 110 0.84=112.5A275 2=550A2maxI3cosPU318 103 110 0.84=166.4A355 2=670A3maxI3cosPU326 103 110 0.82=137.5A275 2=550A4maxI3cosPU322 103 110 0.84其中，查表得各型號導(dǎo)線持續(xù)容許電流，校驗都符合長期發(fā)熱要求。C，計算電壓損耗1111133 3.37521.2 5.11252110PRQ XUKVU2222218 14.625 11.6 14.043.87110P RQ XUKVU3333326 5

24、.755 18.1 7.282.56110PRQ XUKVU4444422 10.125 14.1 9.723.27110P RQ XUKVU1max2%1.8%110U 2max3.87%3.5%110U3max2.56%2.33%110U4max3.27%2.97%110U 在故障情況下，即 4 組雙回路中各發(fā)生一回線故障時，單回線仍滿足最大傳輸負荷時，顯然=2iUiU 即 1max%3.6%U 2max%7%U 3max%4.66%U 4max%5.94%U都滿足正常時10%，故障時10%的要求。%U%U（2）方案三a，先作均一網(wǎng)潮流計算，求出各條線路上的負荷。發(fā)電廠（A）與變電所（1）

25、 ， （2）的線路以及與方案 1 相同將發(fā)電廠（A）與變電所（3） （4）組成的環(huán)網(wǎng)解開4max3max(4535)35(2214.1) 80(2618.1) 35454535125aSSjjS =23.12+j15.22MVA(22+j14.1)+(26+j18.1) (23.12+j15.22)43baSSSS=24.88+j16.98 MVA=(23.12+j15.22) (22+j14.4)=1.12+j1.12MVA434aSSSb，用經(jīng)濟電流密度選擇導(dǎo)線：雙回線 LGJ-1201L ：雙回線 LGJ-702L對于：3L 選 LGJ-15032324.88 10148.83 110

26、0.82 1.07Smm對于：4L 選 LGJ-15032423.12 10147.43 110 0.84 0.98Smm對于：因為聯(lián)絡(luò)線上流過的功率很小，選 110KV 電壓43L等級下最小截面的導(dǎo)線 LGJ-70c，按發(fā)熱校驗導(dǎo)線截面=206A380 2=760A1maxI=115A275 2=550A2maxI=159.3A445A3maxI324.88 103 110 0.82=144.5A15%max%U3max%15.8%U綜上所述，方案 3 達不到故障損耗時的技術(shù)指標(biāo)。綜合考慮方案 1，3，本可從技術(shù)上排除方案 3，但考慮到可能實施的無功補償提升電壓，繼續(xù)做方案的經(jīng)濟比較，保留方

27、案 3。2經(jīng)濟比較2.1 綜合投資 （均以三相計算）查表得 S-110 少油式子斷路器每臺價格 4.75 萬元。3W導(dǎo)線型號LGJ-70LGJ-95LGJ-120LGJ-150綜合造價1.95 萬元/千米2.1 萬元/千米2.25 萬元/千米2.45 萬元/千米方案 1 xianguanKKK=2 0.7 （25 2.25+65 1.95+35 2.1+45 1.95）+4.75 16 3=709.95 萬元方案 3 =2 0.7 （25 2.25+65 1.95）xianguanKKK+35 2.45+45 2.45+45 1.95+14 4.75 3=739.45 萬元2.2 年運行費用

28、由最大負荷損耗時間法來計算能量損耗A 由最大負荷利用小時數(shù)及查表得maxTcos14020h24020h33560h44020h方案 1 ：241()iiiiiSARV=2222239.33.37521.414.62531.75.775 356026.210.125 4020110=7973.8MW h=7.9738度610NNNA線開關(guān) =460.2 107.9738 100.08 709.95 216.272 萬元方案 3 241()iiiiiSARV2222239.33.37521.414.62531.75.775 356026.210.125 40201108324.6MW h8.32

29、4度6102.3 年計算費用 （取投資回收年限8 年）HX 方案 1 ： 1HZNKX 216.272+709.9518 334.597 萬元方案 3 ：1HZNKX 225.648+739.4518 348.898 萬元故經(jīng)濟比較排除方案 33綜合技術(shù)比較經(jīng)濟比較，排除方案 3，剩下方案 1 為最優(yōu)。其技術(shù)可行，滿足電壓損耗要求，年計算費用最小方案 1 為放射式網(wǎng)絡(luò)，為雙回線 LGJ-1201L，：雙回線 LGJ-702L4L 為 LGJ-1503L4電網(wǎng)接線方案的確定4.1 發(fā)電廠（1）主接線 考慮到整個電力系統(tǒng)中，一類、二類負荷各占到（25-30），為保證供電可靠性，高壓側(cè)母線采用雙母線

30、主接線形式；同時發(fā)電廠當(dāng)?shù)刎摵杉皬S用電負荷較重，一類、二類負荷占到 55，故發(fā)電廠低壓側(cè)母線為保證供電可靠性，再考慮到發(fā)電機出口處電壓有兩種電壓等級，電壓側(cè)母線采用 4 臺 25Mw 發(fā)電機出口處結(jié)成雙母線形式。（2）升壓變的確定 4 臺 25Mw 的發(fā)電機：除去就近負荷的最小值，用 2 臺升壓變，則每臺（100-8）/（0.8*2）57.5MVA，選擇 2 臺 SFPL163000 6.3/121 Yo/11；1 臺 50Mw 的發(fā)電機：S50/0.8558.8MVA，選擇一臺 SFPL163000 10.5/121 Yo/11。4.2 變電所（1）主接線 考慮因雙回線輸電，變電所設(shè)置橋形接

31、線，必須考察變壓器的經(jīng)濟運行而決定是內(nèi)橋還是外橋接線。（2）降壓變壓器的確定 按負荷的 70確定，即允許過載 30運行 變電所（1）：33/0.84*0.727.5MVA 選擇 SFL131500 型號 變電所（2）：15/0.85*0.712.4MVA 選擇 SFL116000 型號 變電所（3）：18/0.85*0.714.8MVA 選擇 SFL116000 型號 變電所（4）：21/0.85*0.717.3MVA 選擇 SFL120000 型號因采用橋形接線，以上型號變壓器各需 2 臺。應(yīng)用變壓器組經(jīng)濟運行判定公式 a，對變電所（1）：查表得 P022kW Ps135kW 0(1)20

32、2*1*22/13511.4scrNk kMVASSPP實際負荷最大容量 Smax23/0.8527MVA；最小容量 Smin11/0.813.75MVA；所以負荷容量 SScr，應(yīng)將 2 臺變壓器投入并聯(lián)運行，即變電所主接線采用內(nèi)橋接線；b，對變電所（2）：Scr16 2*1*18.5/1109.3MVA Smin7/0.88.75MVA9.3MVA采用內(nèi)橋接線 d，對變電所（4）：Scr20 2*1*22/13511.4MVA Smin10/0.812.5MVAScr 采用內(nèi)橋接線 e，對變電所（5）：Scr16 2*1*18.5/1109.3MVA Smin7/0.88.75MVA9.3

33、MVA采用外橋接線第六章 潮流分布與調(diào)壓措施的選擇1調(diào)相調(diào)壓計算1.1 作等值圖1.2 參數(shù)計算 a，升壓變 1 臺 SFL131500 和 3 臺并聯(lián)的 SFL163000222211000*1000*297*/0.905110 63000TsNNVSRP22110*%10*10.5*/20.17110 63000TsNNVVSX0010%/100TONjjIQSSPP 60/1000j0.61*63/1000.06+j0.3843MVA2221(1/3)*1000(1/3)*0.302TsTNNVSRPRXT2XT1/36.72 ST023* ST010.18+j1.15MVAb，線路參數(shù)

34、L1：雙回 LGJ95 ZL1RL1jXL10.5（0.27+j0.409）*253.375+j5.1125L2：ZL217.1+j16.42L3：ZL36.75+j6.48L4：ZL49.45+j9.1c，降壓變：變電所（1）：兩臺 SFL131500 并聯(lián)22221(1/2)*1000(1/2)1000*190*1.158110 31500TsNNVSRP221(1/2)%*10(1/2)10*10.5*20.167110 31500TsNNVVSX空載時勵磁損耗：0012(%/100)2*(0.031131.5*1.7/100)0.06220.441TNjIjjMVASSP變電所（2、3

35、）：兩臺 SFL116000 并聯(lián)0.5*1000*110*110*110/（16000*16000）2.62,3TR0.5*10*10.5*110*110/1600039.72,3TX2（0.0185+j16*0.9/100）0.037+j0.288MVA02,3TS變電所（4）：兩臺 SFL120000 并聯(lián)0.5*1000*135*110*110/（20000*20000）2.044TR0.5*10*10.5*110*110/2000031.7634TX2（0.022+j20*0.8/100）0.044+j0.32MVA04TS2最大負荷時的潮流計算（額定電壓計算）a，降壓變上的功率損耗

36、為：2221max111max1max()*()0.1241.925TTTNjjMVAQSVPRX0.0669+j1.02MVA2maxTS0.0966+j1.475MVA22333max3max*()TTTNjSSVRX0.103+j1.6MVA4maxTSb，傳輸線末端流過的潮流為：11011max23.16816.545TTjMVASSSS15.1+j10.61MVA2S18.13+j12.96MVA3S21.147+j14.92MVA4Sc，傳輸線上的損耗：221111*()0.2540.32LLLNjjMVASSVRX0.481+j0.462MVA2LS0.32540.35090.7

37、160.926PMW總變壓器一次側(cè)電壓應(yīng)為1116.5 114115.252t avVKV選擇最接近的分接頭+5%檔即 112.75KV。檢驗：（重負荷時）1 max111183.794.0310.5115.5VKV （輕負荷時）1 min11 112 1.962.2610.3115.5VKV滿足調(diào)壓要求。變電所（3）要求逆調(diào)壓，即最小負荷時保證=10KV,NV最大負荷時，線路電壓在 1.0510.5KVNV最大負荷時max18.407 6.75 13.226 6.481.78118LVKV max18.13 2.6 12.96 39.74.83118 1.78TVKV 1 max11118

38、1.784.83116.710.5tVKV最小負荷時min8.119 6.756.674 6.480.88112LVKV min8.0585 2.66.616 39.72.551180.88TVKV 1 min11 1120.882.55119.410tVKV變壓器一次側(cè)電壓1116.7 119.41182t avVKV選擇最接近分接頭5%即 115.5KV。校驗 1 max11118 1.784.8310.6115.5VKV 1 min11 1120.882.5510.34115.5tVKV基本滿足調(diào)壓要求。變電所（4）要求順調(diào)壓，即任何情況下低壓側(cè)保持在10.210.5KV最大負荷時max

39、21.67 9.45 15.432 9.12.92118LVKVmax21.13 2.04 14.96 31.74.491182.92TVKV1 max111183.344.89116.9710.4VKV最小負荷時min10.02 9.458.374 9.11.54112LVKVmin10.073 2.048.23 31.72.551180.1.54TVKV1 min11 112 1.542.55114.110.4VKV變壓器一次側(cè)平均電壓為 1116.97 114.1115.62t avVKV選擇最接近的分接頭5%即 115.5KV校驗：1 max11 1182.924.4910.510.2

40、5115.5VKVKV 1 min11 118 1.542.2510.310.75115.5VKVKV基本滿足調(diào)壓要求。c，升壓變的抽頭選擇對 50MW 的二臺機組max34.2 0.90529.1 20.175.5175.236118112VKV對應(yīng)的 SPFL1-6300 升壓變?nèi)舭l(fā)電機保持逆調(diào)壓，即負荷重時 1.0511.025KV，NV輕負荷時（還未切除時）為10.5KV，NV則1 max1185.23610.5117.37123.2410.511.025tVKV1 min1125.51710.5111.92117.5210.511.025tVKV取 1117.37 117.52117

41、.42t avVKV選擇最接近的分接頭2.5即0.975121117.975KV，同理對兩臺 25MW 對應(yīng)的 1 臺 SFPL1-63000 升壓變，每臺升壓變max1120.6142 0.95179.72 20.17445.2455.526118112VKV min1115.7882 0.9513.925.792 20.17444.4754.715118112VKV 1 max1185.2456.3117.376123.2456.31.05 6.3tVKV1 min1124.7156.3111.157116.7156.31.05 6.3tVKV故1117.376 116.715117.0462t a