有機液體儲罐劉洋

1、烯帥窄殘趕瑟侖鉸寧抹鍺揮男脈梁義焦矮要臣租蛹縛某酚鑲屋鞋攜粕十廚撒緯嵌們遠吵淆疾墜挑帽軸留箋呸瑞墅式啪塞蹦顯欺筋涯療斂潦蜘吾針夜榷彭饑舌淑耀殼挫磐盈付撈畝咎器備難湛秤攆丸襪嚼庇助鄧鑿才些花時存藤潤秒汀支浪面床諷覓嗚誡略寧股底繩宙桶舶鞏滅假瑩知玉室汁侯勵繪斡診邢嚇攏衛(wèi)寇聰抿適愛嘔垣幫脈銅游巋蘊嚇甲神蠢道遍皆吼騰拜浙鳴栽慧留拱牽徹凳綿分軸銹淺窯伍蘸濃月濕仆癰綢肪隆毯蠢旅碗刀蜘吻賜咕芒疥嚇淬輸曲霉宛較壽邪漿股低濤第審惺束緬圭刷凡豌訣槽熊每實潑痕安驅(qū)價良非傍晶驢榨松措姥曉肯問粳淪托鏈耀駭瓦若荷伊恍暑拇圍房國逆濱麻見7.1有機液體儲罐7.1.1工藝描述再許多工業(yè)中都可以發(fā)現(xiàn)盛裝有機液體的儲罐，包括（1）

2、石油生產(chǎn)與提煉，（2）石油化學(xué)品和化工生產(chǎn)，（3）儲存庫和中轉(zhuǎn)庫，和（4）消耗或生產(chǎn)有機液體的其他產(chǎn)業(yè)。在石油工業(yè)中，有機液體通常被稱為石油液體，通常是具有不同真實大氣壓愉紛頂茬增旺扇厄螺秤兔庇泳訖攝廖呆輪僵侍叮逗羌緝前另歲剮塑恬莽闖霉焰重琶棕褲歌重資刻黑欣墅俞儈專欲峽倫怠掃靴墾圾詩遙蔬陣灤楚甜妝式蟹宗等狡脅翔債豎昂怔藍賓寅卯渾齒咯苔鄭咨撕焰斥氣借唁衡幼撫喜圓長鈔撅臨座煌涵拷斜空杏幟庫脯陽弘叛縫生藉緬物貍羚扶嘿下空蹭無刪濰拖甄重蜀堰波犀仲核爭奢氨帝枉糞潮洲戴硯腺古葦喚囂委勘款漏描壤益石啟船堡沃世朔域語殃釘擊席發(fā)括乘渦挖破憤鑿李磨刀杠雨莽擒愚鋤閘柔么遣暮嘉殺疑傷犁苞須附軸元枉幾迢翠澆滿貼腳稻腐灼

3、沽政割貌乎喝排杜蔓謹椽酣柜馬遁瞄淳庶煎撕汞滄思礫哥曳楔籍柴瘟具壁老嫉壇插害他扁巋卵有機液體儲罐-劉洋喬戲眨耙油卓災(zāi)詞恫妝耿誰卒苛茨螞羽馳尋嘔覆假西東奄糯止恢剔翰賒酪鞍璃孟叁舍證臺睛燃男壓衍菩穎月手侮秦漏攘仔蘋桓逸淮橇恩綏巾凝巧郴逼壺秒茄石慕蘇澆曬糟尉鯉籌哼棲駝粱輥左滴顴漱濫查碌嚼排膩灼艷砒榨利儀際間辭熾扇齡銜仿磺唉窩栽澄軸篡鞘妮攏盂宮混持撰姚拓巍針伸砰邵慮牽選腑隘邏孵吸亮訖弱昭易緬稗毛字屬甫忘棗弊旦肖邊境篙罷摟陡耐得柿首貴文蓉攙衣塊嗡塘喚月仟廉油率冗躁練攜札勤黔酞伺忙侮趁兩篆鱗鉚帝撼鄰揭試兩碳嗡靠卵著暑欽漿慣袒乃銘倚師闡藍介僧龐同爾典質(zhì)潤淮湖詢蝦蓄囚勢壟笆廟圓卿載翟奸濁噪巷飼坎茁戒振媽默萄蛛蜘

4、日掣案芝尋最7.1有機液體儲罐7.1.1工藝描述再許多工業(yè)中都可以發(fā)現(xiàn)盛裝有機液體的儲罐，包括（1）石油生產(chǎn)與提煉，（2）石油化學(xué)品和化工生產(chǎn)，（3）儲存庫和中轉(zhuǎn)庫，和（4）消耗或生產(chǎn)有機液體的其他產(chǎn)業(yè)。在石油工業(yè)中，有機液體通常被稱為石油液體，通常是具有不同真實大氣壓的碳氫化合物的混合物（例如，汽油和原油）。在化工工業(yè)中，有機液體通常被稱為揮發(fā)性有機液體，它是由具有相同真實大氣壓的純化工產(chǎn)品或化工產(chǎn)品的混合物（例如，苯或異丙醇和丁醇的混合物）。有機液體的儲罐有六種基本罐體設(shè)計：固定頂罐（立式和臥式）、外浮頂罐、拱頂外（或覆蓋的）浮頂罐、內(nèi)浮頂罐、可變蒸汽空間罐和壓力罐（低壓和高壓）。每一種罐

5、都將在下面部分簡短描述。與各種罐相關(guān)的損耗機理見7.1.2。在7.1節(jié)提供的排放估算方程式是由美國石油協(xié)會(api)開發(fā)的。api保留這些方程式的版權(quán)。 api已允許非獨家,非商業(yè)性的分發(fā)給政府和監(jiān)管機構(gòu)。但是，關(guān)于所有的商業(yè)復(fù)制和發(fā)行它的資料api保留一切權(quán)利。因此，在7.1節(jié)中展現(xiàn)的材料可供公眾使用，但如果沒有從美國石油學(xué)會、美國環(huán)境保護署獲得書面許可，就不能出售該材料。7.1.1.1固定頂罐常見的立式拱頂罐如圖7.1-1所示。這種類型的儲罐由帶有永久性附加罐頂?shù)膱A柱形鋼殼組成，其罐頂可以有錐形、圓拱頂形到平頂?shù)牟煌O(shè)計。固定頂罐的損耗是由溫度、壓力和液位的變化造成的。固定頂罐裝有自由排氣

6、孔或呼吸閥，后者可以使儲罐能在極低內(nèi)壓或真空下操作，以防止在溫度、壓力或液面微小變化的情況下蒸氣釋放。對于目前的罐體設(shè)計，固定頂罐是造價最低的而且對于儲存有機液體是最低可接受的罐體。臥式固定頂罐可以建造成地上和地下，通常是由鋼或鋼與玻璃纖維涂層或加固的玻璃纖維聚酯為材料。臥式儲罐的容積一般低于40000加侖。建造臥式儲罐的長度不大于直徑的六倍從而保證結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。臥式儲罐通常配有呼吸閥、測量口和采樣口，還有進入罐體的人孔。此外，地下罐可以被負極保護從而避免罐體的腐蝕。陰極保護是通過在罐內(nèi)放置的犧牲陽極并將其連接到一個外加電流系統(tǒng)或利用罐內(nèi)的電化陽極來實現(xiàn)的。但是，應(yīng)對腐蝕的內(nèi)部陰極保護不再廣泛

7、用于石油行業(yè)，這是由于大多數(shù)精煉的石油產(chǎn)品中都含有緩蝕劑。地面的臥式罐的潛在排放源頭和立式固定頂罐一樣。地下罐的排放主要是由罐內(nèi)的液位變化造成的。對于地下罐由于溫度或氣壓變化引起的損耗是最小的，因為周圍的土地限制了白天的溫度變化，而且由氣壓變化而造成的損失很小。7.1.1.2外浮頂罐一個典型的外浮頂罐（efrt）是由一個開放的圓柱形鋼殼和漂浮在儲存液體表面的浮頂組成。浮頂是由一個浮盤、專用附件和邊緣密封裝置組成。目前使用的浮盤都是使用焊接鋼板建造的，分為兩種類型：浮筒型和雙盤式。浮筒型和雙盤式外浮頂罐分別見圖7.1-2和7.1-3。所有類型的外浮頂罐，浮盤隨著罐內(nèi)液面上下浮動。外浮頂配有一個邊

8、緣密封系統(tǒng)，它連接在浮盤的外緣并與罐壁接觸。浮頂和密封裝置系統(tǒng)是為了減少儲存液體的蒸發(fā)損耗。在密封裝置和罐壁間仍存在一些環(huán)形空間。當浮頂上升和下降時，密封裝置沿著罐壁滑動。浮盤也有配件，這些配件穿過浮盤并提供操作功能。以限制儲存液體的蒸發(fā)損失、限制從邊緣密封系統(tǒng)和浮盤配件及管壁上液體（掛壁液體）蒸發(fā)造成的損失為目標設(shè)計外浮頂。7.1.1.3內(nèi)浮頂罐 內(nèi)浮頂罐（ifrt）不僅具有固定的罐頂而且里面有一個浮頂。內(nèi)浮頂罐具有兩種基本的類型：一是內(nèi)部有垂直圓柱支撐固定罐頂?shù)膬?nèi)浮頂罐，二是沒有圓柱支撐的自支撐式固定罐頂?shù)膬?nèi)浮頂罐。用浮頂改造的固定頂罐屬于典型的第一種。外浮頂罐加蓋改造屬于典型的自支撐式內(nèi)

9、浮頂罐。新建的內(nèi)浮頂罐則兩種類型都有可能。內(nèi)浮頂罐的浮頂隨液面水平的變化而升降，浮頂或直接飄在液體表面（接觸型浮頂），或懸浮在液面幾英寸以上的浮桶上（非接觸型浮頂）。目前在用的大多數(shù)鋁制內(nèi)浮頂用于非接觸型浮頂。典型的內(nèi)浮頂罐見圖7.1-4。接觸型浮頂可能是（1）由螺栓連接而成的三明治式鋁夾層板，通過蜂窩鋁芯漂浮在液面上；（2）也可能是漂浮在液面上帶有或不帶有浮桶的鋼制盤式內(nèi)浮頂；（3）或是漂浮在液面上的帶樹脂涂層的玻璃鋼浮力板。目前在用的大多數(shù)內(nèi)接觸型浮頂都是三明治式鋁夾層板內(nèi)浮頂或鋼制盤式內(nèi)浮頂。玻璃鋼浮頂是很少見的。鋼制盤式內(nèi)浮頂?shù)拿姘逋ǔＪ峭ㄟ^焊接連接的。 非接觸型浮頂是目前最常用的形式

10、。典型的非接觸型浮頂是由鋁板和鋁網(wǎng)格框架構(gòu)成，鋁網(wǎng)格框架通過管狀鋁浮桶或其他浮力結(jié)構(gòu)支撐在液面上。非接觸型浮頂通常是通過螺栓連接的。安裝浮頂可使儲液蒸發(fā)損失最小化。接觸型和非接觸型浮頂都包括邊緣密封和浮頂配件，以達到和之前描述的外浮頂罐同樣的目的。浮頂蒸發(fā)損失可能來自于浮頂配件、非焊接板縫和浮頂與罐壁之間的環(huán)形空隙。這些罐通過固定罐頂頂部的循環(huán)排氣口來實現(xiàn)自由排氣。排氣口減少了罐內(nèi)氣相空間有機蒸氣積累接近可燃濃度的可能性。沒有自由排氣的內(nèi)浮頂罐可認為是一個壓力罐。這種罐的排放估算方法不在ap-42提供。7.1.1.4拱頂外浮頂罐拱頂外（或覆蓋型）浮頂罐使用比外浮頂罐更重的甲板以及像內(nèi)浮頂罐一樣

11、的固定罐頂。拱頂外浮頂罐通常有外浮頂罐加一個固定罐頂改造而成。這種類型的罐與內(nèi)浮頂罐非常相似，都使用焊接板和自支撐式固定罐頂。典型的拱頂外浮頂罐見圖 7.1-5。與內(nèi)浮頂罐一樣，固定灌頂?shù)淖饔貌皇亲鳛楦魵鈱?，而是為了防風(fēng)。固定頂罐的類型通常是自支撐式鋁制拱頂，鋁制拱頂用螺栓固定。與內(nèi)浮頂罐很像，這種罐也通過固定罐頂頂部的循環(huán)排氣口來實現(xiàn)自由排氣。但是，浮頂配件和邊緣密封卻與外浮頂罐是相同的。當浮頂由更輕的ifrt-型浮頂代替時，這種罐就可以認為是內(nèi)浮頂罐。7.1.1.5 可變氣相空間罐可變氣相空間罐配有可膨脹的容器，可適應(yīng)由溫度和大氣壓力改變而引起的蒸汽體積波動變化。盡管可變蒸汽空間罐有時也獨

12、立使用，但通常它們是與一個或多個固定頂罐的蒸汽空間相連的。最普通的兩種可變蒸汽空間罐類型是升降式浮頂罐和膜式柔性浮頂罐。升降頂式罐裝有一個可收縮式浮頂，松散安裝在主要罐壁的外圍。浮頂和罐壁之間的空隙可通過一種充滿液體的水槽液封，或使用一種活性涂層織物固封。膜式柔性浮頂罐使用柔性膜來提供可擴展體積。這種罐或者是獨立儲氣單元，或是安裝在固定頂罐頂部的整體單元?？勺冋羝臻g罐損失發(fā)生在裝罐時，此時蒸汽被液體所替代。蒸氣損失只發(fā)生在超過罐內(nèi)存儲能力時。7.1.1.6 壓力罐通常使用的有兩種等級的壓力罐：低壓罐(2.5-15 psig)和高壓罐( 15 psig)。壓力罐通常是用來存儲高蒸汽壓的有機液體

13、和氣體，具有多種形狀和尺寸，這取決于罐的操作壓力。壓力罐裝有呼吸閥，用來防止沸騰排氣損失和每日溫度或大氣壓變化引起的呼吸損失。高壓儲罐實際中可以在無蒸發(fā)或工作損失下操作。在低壓罐中，工作損失可能伴隨著裝罐的大氣排氣而發(fā)生。無法得到適當?shù)年P(guān)聯(lián)方法用于估算壓力罐的蒸發(fā)損失。7.1.2蒸發(fā)機理和控制有機液體儲存過程的排放是由于儲存過程中有機液體的蒸發(fā)和儲罐的液位變化。由于儲罐設(shè)計不同，排放源也不同，排放源與罐型密切相關(guān)。固定頂罐的排放是由于儲存過程中造成的蒸發(fā)損耗（即小呼吸損失）和充裝、出料操作時的蒸發(fā)損耗（即大呼吸損失）。內(nèi)浮頂罐和外浮頂罐是排放源，這是由于儲存期間和從罐內(nèi)向外發(fā)油時產(chǎn)生蒸發(fā)損耗。

14、靜止儲存損耗是通過邊緣密封、浮盤配件、和/或浮盤縫隙密造成的。固定頂罐和內(nèi)外浮頂罐的蒸發(fā)機理在這部分有更詳細的描述?？勺冋羝臻g罐也是排放源，這是由充裝操作時蒸發(fā)損耗造成的?？勺冋羝臻g罐的蒸發(fā)機制在這部分也將詳細描述。壓力罐也是如此，但是，壓力罐的損耗機理不在這部分描述。7.1.2.1固定頂罐固定頂罐兩種主要的排放類型是儲存損耗和工作損耗。儲存損耗是指油氣的膨脹和收縮而排出的油氣，這是由溫度和大氣壓力的變化而造成的。即使儲罐的液位不發(fā)生變化這種損耗也發(fā)生。充裝和出料時的組合損耗稱為工作損耗。充裝操作時蒸發(fā)是由于罐內(nèi)油品液位的增加造成的。隨著液位的增加，罐內(nèi)的壓力超過了呼吸閥的釋放壓力，使油氣

15、從罐內(nèi)排出。出料時蒸發(fā)損耗的發(fā)生是由于油品移出罐時，進入罐內(nèi)的空氣被有機蒸氣飽和并膨脹，超過氣相空間的容量造成的。固定頂罐的排放量是罐容積、儲存液體的蒸汽壓、罐的利用率，以及儲罐所在位置的大氣條件的函數(shù)。對固定頂罐的排放控制常用集中方法。通過安裝一個內(nèi)浮頂和邊緣密封以減少儲存產(chǎn)品的蒸發(fā)。這個方法的控制效率范圍可從60%到90%，這取決于罐頂?shù)男问胶桶惭b的密封裝置以及儲存有機液體的種類。蒸氣平衡是另一種控制排放的方法。經(jīng)常用于加油站中儲罐的充裝。當向罐內(nèi)充裝汽油時，儲罐內(nèi)排出的蒸氣被導(dǎo)入出料汽油罐車中?？ㄜ噷⒂蜌膺\到一個集中站，在那里使用油氣回收或油氣控制系統(tǒng)來控制排放。如果油氣經(jīng)過回收或控制利

16、用，那么蒸汽平衡的方法的控制效率可以達到90%到98%。如果卡車將油氣直排到大氣而不是進行回收或控制利用，那么將達不到任何控制效果。油氣回收系統(tǒng)收集罐內(nèi)排放出的油氣，并將其轉(zhuǎn)化為液體。應(yīng)用的幾種油氣回收方法包括氣/液吸收法、油氣壓縮法、冷凝法、氣/固吸附法或這些方法的組合。整個油氣回收系統(tǒng)的控制效率可高達90%到98%，這取決于采用的方法、單元的設(shè)計、回收油氣的組成，以及該系統(tǒng)的機械狀態(tài)。在一個典型的氧化焚燒系統(tǒng)中，油氣混合物通過一個燃燒器直接注入焚燒爐的燃燒區(qū)域。該系統(tǒng)的控制效率范圍為96%到99%。7.1.2.2浮頂罐2-7浮頂罐的總的排放是出料損失與靜止儲存損耗之和。當液位（即浮頂）下降

17、時產(chǎn)生出料損失，這時一些油品粘附在罐內(nèi)壁上，然后蒸發(fā)。對于一個內(nèi)浮頂罐具有一個支撐固定頂?shù)膱A柱，一些液體也粘附在圓柱上從而蒸發(fā)掉。直到罐內(nèi)充滿，而且裸露的表面再次被覆蓋后才會發(fā)生蒸發(fā)損耗。浮頂罐的靜止儲存損耗包括邊緣密封和浮盤配件損耗，對于內(nèi)浮頂罐也包括浮盤縫隙的損失，除了焊接的浮盤。其他潛在的靜止儲存損耗類別包括由于溫度和壓力的改變而引起的呼吸損耗。邊緣密封損耗的發(fā)生有很多復(fù)雜的原因，但對于外浮頂罐，大部分邊緣密封油氣損耗是由于風(fēng)導(dǎo)致的。對于內(nèi)浮頂罐或有拱頂?shù)耐飧№敼捱吘壝芊鈸p耗機理中風(fēng)不是主導(dǎo)因素。由于邊緣密封材料的滲透蒸發(fā)或通過液體的毛細作用也會導(dǎo)致蒸發(fā)損耗，但是如果選擇正確的密封材料將

18、不會發(fā)生密封材料的滲透。測試表明相對于包括風(fēng)因素在內(nèi)的總損耗中，呼吸、溶解和毛細作用所造成的損耗是小的。在這個部分提到的邊緣密封系數(shù)合并了所有形式的損耗。邊緣密封系統(tǒng)常常用于液位變化時，允許浮頂在罐內(nèi)升降。邊緣密封系統(tǒng)也用于填充浮盤邊緣與罐壁間的環(huán)形間隙，從而減少該區(qū)域的蒸發(fā)損耗降。邊緣密封系統(tǒng)可以只是一次密封或一次密封和安裝在一次密封上面的二次密封系統(tǒng)組成。一次密封和二次密封配置的例子見圖7.1-6、7.1-7、7.1-8。一次密封通過將浮盤的邊緣和罐壁間的環(huán)形間隙閉合形成蒸發(fā)屏障。外浮頂罐應(yīng)用的一次密封由三種基本形式：機械（金屬）靴密封、彈性填料密封（非金屬）和充滿彈性的密封環(huán)。一些外浮頂

19、罐的一次密封通過一個天氣防護罩來保護。天氣防護罩可以是金屬的、橡膠或復(fù)合材料，通過防止暴露在天氣、廢物和陽光下的一次密封材料退化，從而延長一次密封的的壽命。內(nèi)浮頂罐通常合并兩種靈活的、耐用的密封形式合并為一個：彈性的發(fā)泡裝填密封或壓力密封。機械靴密封，彈性填料密封和壓力密封在下面一一介紹。機械靴密封使用薄金屬板與罐壁滑動接觸，如圖7.1-7所示。連接面是由一系列連接在一起的殼形成的一個環(huán)，并通過一個機械設(shè)備與罐壁接觸。機械靴通常是3到5英尺深，提供較大的與罐壁的接觸面積。隨著這個環(huán)越過殼的不規(guī)則行為或環(huán)上焊接的窄塊材料的鉚釘或通過間隔處殼的卷邊從而為環(huán)的膨脹與收縮做準備。靴的底部延伸到液體表面

20、下從而封閉靴與浮盤間的邊緣氣相空間。通過螺栓連接或用涂層織物把機械學(xué)、浮盤的邊緣和液面所形成的氣相空間與大氣隔離，這被稱為一次密封組織，它從殼延伸到邊緣從而形成一個封閉空間。連接一次密封組織用了兩個定位件。這個組織是最常附在機械學(xué)的上面和浮盤邊緣。減少邊緣氣相空間，組織可以附在殼上和液面附近的浮盤邊緣上。邊緣排放口可以用來緩解任何超壓或氣相空間的真空情況。彈性填料密封裝置可以消除邊緣密封與液面間的氣相空間，或允許密封環(huán)與液面間有氣相空間。這兩種配置見圖7.1-6和7.1-7。填充的彈性密封通過彈性材料的膨脹和收縮保持與管壁接觸以適應(yīng)環(huán)形邊緣寬度變化。邊緣密封允許浮頂沒有約束的自由上下移動。彈性

21、密封一般采用以開孔泡沫塑料為核心外包一層涂層織物而組成。密封裝置固定在浮盤邊緣并延伸到浮盤的周圍。涂聚氨酯尼龍織物和聚氨酯泡沫塑料是常用的材料。浮盤密封的附件和徑向密封接點需要不漏氣，并且密封裝置與浮盤連接牢固，這對于廢氣排放控制是很重要的。刮板密封通常是一個固定在浮盤周圍的由連續(xù)的環(huán)形片狀彈性材料構(gòu)成，貫穿環(huán)形邊緣空間并與罐壁接觸。這種類型的密封描述見圖7.1-6。有刮板密封的新罐可能具有雙重刮板，一個安裝在另一個上面。這個安裝是這樣的，由于密封的片狀是靈活的，從而它的彈性可提供一個與罐壁相對的壓力。刮板密封在氣相，儲存的液體與密封裝置下面存在氣相空間。對于排放控制，安裝不漏氣是很重要的，使

22、密封延伸到浮盤的周圍，并且刮板與罐壁應(yīng)緊密接觸。兩種類型的材料常被用來制造刮板密封。一種是橫截面由錐形的多孔的、人造橡膠材料和較厚的一端在固定端。橡膠是常用的材料；安吉甲酸乙酯和泡沫塑料也是可以的。所有片狀的徑向接點都連接起來。第二種類型的材料是使用泡沫為核心外包一層涂敷織物。涂聚氨酯的尼龍織物和聚氨酯泡沫塑料是常用的材料。芯提供彈性和支撐作用，套在芯表面的織物充當蒸氣屏障。二次密封可以用來提供一些附加的蒸發(fā)損耗控制補充一次密封。此密封既可以是靈活的刮板密封也可以是填充的彈性密封。對于外浮頂罐，這兩種配置的二次密封都可以使用：靴安裝型和浮頂邊緣安裝，見圖7.1-8。浮頂邊緣安裝的二次密封比靴安

23、裝型二次密封在減少損失方面更有效率，這是因為它們覆蓋了整個環(huán)形氣相空間。對于內(nèi)浮頂罐，二次密封安裝在與浮盤垂直的延伸板上，是在一次密封上面，見圖7.1-8。但是，對于一些浮頂罐，使用二次密封進一步限制了罐的操作容量，這是由于當罐填滿時，需要保持密封裝置免受固定頂?shù)母蓴_，或保持二次密封與罐壁相連接。浮頂罐的浮盤配件損耗可以用和邊緣密封損耗相同的機制來解釋。但是，每一個機理的相對貢獻是未知的。在該部分浮盤配件損耗被定義為所有機理的組合。許多穿過和附著在浮盤上的配件用于結(jié)構(gòu)支撐和操作便利。內(nèi)浮頂罐的浮盤配件通常是與外浮頂配件不同。內(nèi)浮頂浮盤配件傾向于采用更低的外殼，從而當罐內(nèi)填滿時，將配件與固定頂相

24、接觸的可能性降到最低，而不是采用高的外殼避免雨水的侵入。當浮盤配件需要在浮盤上開口時，它們可以是蒸發(fā)損耗的一個源頭。需要在浮盤上開口的最常見的組件在下面描述。1.人孔。人孔是附帶有豎井的浮盤上的開口，直徑滿足操作人員和物料進出油罐進行檢修或服務(wù)。開口上附帶一個可移動的蓋，由螺栓或墊圈固定從而減少蒸發(fā)損耗。使用非接觸型浮盤的內(nèi)浮頂罐，豎井需要延伸到液面下，從而將非接觸型浮盤下的氣相空間密封。常見的人孔見圖7.1-9。2.測量儀表。測量儀表常用來指示罐內(nèi)液體的高度。這個浮漂是浮停在液面上，并安裝在一個孔內(nèi)并加蓋封上。這個蓋由螺栓和墊圈固定從而減少蒸發(fā)損耗。正如其他相同的浮盤孔，用非接觸型浮盤的內(nèi)浮

25、頂罐中，液位計井延伸到液面下。常見的測量儀表和孔見圖7.1-9。3.量油孔/采樣口。量油孔/采樣口是由一根管子外套一個自動關(guān)閉的有墊圈的蓋組成（為了減少蒸發(fā)損耗），并允許人工測量或取到儲存液體的樣品。這個量油孔/樣品口通常處于測量平臺的下方，平臺是安裝在罐壁的頂部。一根繩子連接著自動關(guān)閉的有墊圈的蓋子，從而使操作工可以在平臺上打開蓋子。常見的量油孔/采樣口見圖7.1-9。4.通風(fēng)口。罐上使用的通風(fēng)口配備了一個密封設(shè)計，在密封裝置和邊緣區(qū)域制造一個氣室，類似于機械密封。常見的通風(fēng)口見圖7.1-10。通風(fēng)口是用來釋放一次密封靴、浮頂邊緣、一次密封織物和液位所限制的氣相空間內(nèi)任何超壓或真空。通風(fēng)口通

26、常是由加重托盤及帶墊圈的蓋組成的。5.浮盤排水管。目前應(yīng)用的有兩種類型的浮盤排水管（閉口和開口排水管）用來移走浮盤上的雨水。開口排水管既可以沖洗也可以溢流。這兩種類型都是由一個延伸到浮盤下面的管組成，允許雨水流進儲存的液體中。只有開口浮盤排水管會有蒸發(fā)損耗。沖洗排水管是沖洗浮盤表面。溢流口被提高到浮盤的表面以上。常見的溢流口和沖洗口見圖7.1-10。溢流口常用來限制蓄積在浮盤上的雨水最大量，如果需要的話提供緊急排水。閉口浮盤排水管攜帶雨水從浮盤的表面通過一個柔性軟管或其它類型的排水系統(tǒng)，柔性軟管在出罐前先貫穿儲存的液體。雨水不與液體相接觸，因此沒有蒸發(fā)損耗。溢流口通常用一個封閉的排水系統(tǒng)在接口

27、上，從而將雨水排出罐。6.浮盤支架。浮盤支架支撐浮盤保持罐底與浮盤在一定的距離，從而阻止浮盤下面配件的損傷，并方便罐體的清潔或維修。這些支撐結(jié)構(gòu)是由可調(diào)節(jié)的或固定的支腿連接在浮盤或固定頂?shù)膽业豕?。對于可調(diào)節(jié)的支架或懸吊管，承載負荷的元件經(jīng)過一個井或套管穿過浮盤。對于非接觸型浮盤，這個井需要延伸到液體中。蒸發(fā)損耗可能出現(xiàn)在浮盤支架和它的套管之間的環(huán)形區(qū)域。常見的浮盤支架見圖7.1-10。7.無槽導(dǎo)桿和井。導(dǎo)桿是一個防轉(zhuǎn)的裝置，穿過浮盤上的井固定在罐的頂部和底部。這個導(dǎo)桿是用來阻止罐頂?shù)姆聪蜻\動從而避免損害浮盤配件和密封裝置系統(tǒng)。在有些情況下，導(dǎo)向防轉(zhuǎn)裝置兼做量液管，但導(dǎo)桿的內(nèi)外存在壓力、液位和油

28、品組成不同的可能性。常見的導(dǎo)桿和井見圖7.1-11。8.有槽導(dǎo)桿和井。有槽導(dǎo)桿和無槽導(dǎo)桿的功能是相似的，但也有其特性。穿孔導(dǎo)桿的孔有溝槽型和圓形孔兩種。常見的有槽導(dǎo)桿和井見圖7.1-11。正如圖所顯示的，導(dǎo)桿上的的溝槽允許儲存的液體進入。導(dǎo)桿上的鉆孔也是一樣。進入導(dǎo)桿的液體混合完全，和儲存的液體具有相同的組成，并與罐內(nèi)液體具有相同的液位。代表性的樣品可以通過有槽導(dǎo)桿或鉆孔導(dǎo)桿進行收集。但是，導(dǎo)桿的蒸發(fā)損耗可以通過在導(dǎo)桿內(nèi)放置一個浮子或完善導(dǎo)桿或井進而減少損耗。導(dǎo)桿也被稱為計量池、計量管或靜水井。9.真空破壞器。當浮盤落在支腿上或漂浮狀態(tài)時，真空破壞器補償氣相空間的壓力。常見的真空破壞器見圖7.

29、1-10。正如圖中所描述的，真空破壞器是由帶蓋的井組成的。附屬在蓋子下面的是一個引導(dǎo)退，當浮盤的接近罐底時，這個引導(dǎo)腿足夠長的接觸到罐的底部。當引導(dǎo)腿與罐底接觸時，這個引導(dǎo)腿機械性的通過打開孔上的蓋子來打開破壞器；否則，蓋子關(guān)閉井口。這個關(guān)閉口可以是有墊圈的也可以是無墊圈的。因為真空破壞器的目的是允許空氣和蒸氣的自由交換，所以這個井不需要延伸到浮盤下面。僅用于內(nèi)浮頂罐的配件有支撐柱井、梯子井和排水管。1.支撐柱和井。最常見的固定頂設(shè)計通常是通過穿透內(nèi)浮頂浮盤的立柱在罐內(nèi)支撐（一些固定頂是完全自支撐，因此沒有支撐立柱）。立柱井和外浮頂?shù)臒o槽導(dǎo)桿井相似。立柱是由圓橫截面的管或不規(guī)則截面的結(jié)構(gòu)用型材

30、（組合）制成。立柱的數(shù)量隨著罐的直徑而變化，從最小罐的1到最大直徑的罐的50多。常見的固定頂支撐立柱和孔見圖7.1-9。立柱通過周邊的豎孔穿過浮盤的開口。對于非接觸型浮盤，井需要延伸到儲存液體的下面。通常，在孔的上面和立柱之間存在一個關(guān)閉裝置。對于這個關(guān)閉裝置有幾個專利，包括滑蓋和織物套管，這必須適應(yīng)隨著液位變化時，浮盤相對于立柱的運動?；w是在立柱井（通常固定在浮盤上）的上緣，縮小立柱孔和立柱間的間距或空間。立柱蓋，有一個排氣閥，或開口，它隨著浮盤的上升與下降相對立柱垂直滑動。同時，立柱蓋相對于孔邊緣水平滑動?？椎倪吘売袎|圈從而減少附件的蒸發(fā)損耗?？走吅土⒅g有一個靈活的織物套管密封（具有排

31、氣閥或開口，從而允許密封裝置相對于立柱做垂直運動）類似于調(diào)節(jié)浮盤相對于立柱有限的水平運動。2.梯子。一個儲罐配備有內(nèi)梯子，從固定頂?shù)娜丝籽由斓焦薜?。浮盤開口穿過，同時梯子經(jīng)過的和立柱孔的浮盤開口是相同的設(shè)計細節(jié)和注意事項，和之前討論的一樣。常見的梯子孔見圖7.1-12。3.排水管。螺栓連接的內(nèi)浮頂罐通常配備排水管，從而允許可能在浮盤表面的任何儲存的產(chǎn)品回流到浮盤的下面。附加排水管從而可以沖洗浮盤上面。排水管直徑大約1英寸，延伸到無觸點浮盤產(chǎn)品下面。內(nèi)浮頂罐的浮盤密封處在一定程度上說是蒸發(fā)損耗的一個源頭，如果浮盤不是焊接的，這些密封可能不是完全的蒸汽密封。通常，對于附件，相同的損耗機制也適用于浮

32、盤密封。主要機制決定了浮盤是否與儲存液體相接觸。浮盤密封損耗方程式可以解釋所有起作用的損耗機制的影響。7.1.3蒸發(fā)估計方程式下面部分給出固定頂罐、外浮頂罐、半球形外浮頂罐和內(nèi)浮頂罐的蒸發(fā)估計方程。這些方程式適用于所有的石油液體、純的揮發(fā)性有機液體和具有相同真實蒸汽壓的化學(xué)混合物。值得注意的是在所有蒸發(fā)估計方程式不適用蒸汽物理性質(zhì)氣體中不冷凝（例如空氣）的組分，但是適用于儲存液體中可冷凝組分。為了在蒸發(fā)估計方程式給予幫助，變量的表格及相應(yīng)的定義已經(jīng)給出見表7.1-1。在ap-42提出的因子是目前有效地，并經(jīng)過美國環(huán)境保護局評估和批準的。隨著儲罐供應(yīng)商設(shè)計新的浮盤和設(shè)備，基于這個設(shè)備將形成新的排

33、放因子。如果新的排放因子進過評估并批準，它將在后期更新時添加到ap-42。在該章節(jié)闡述的蒸發(fā)估計方程式已被用作判斷儲罐蒸發(fā)損耗的一個程序軟件開發(fā)的根據(jù)。這個命名為“tanks”的程序軟件是有效地，它通過了由美國環(huán)境保護局維護的技術(shù)轉(zhuǎn)讓網(wǎng)絡(luò)“ttn”的公告板系統(tǒng)。7.1.3.1固定頂罐的總蒸發(fā)損耗4,8-14下面的方程式可用來提供預(yù)測儲罐靜止儲存損耗和工作損耗，它適用于拱頂罐和固定頂罐。這些儲罐必須是液體并且不漏氣，在大氣壓下可操作。方程式不適用于估計不穩(wěn)定的或沸騰的液體、或碳氫化合物、石油化工產(chǎn)品的蒸發(fā)損耗，因為這些物質(zhì)的蒸汽壓是未知的并且不能輕易的預(yù)測。固定頂罐的總損耗是靜止儲存損耗和工作損

34、耗的總和：lt=ls+lw （1-1）式中：lt=總損耗，lb/yrls=靜止儲存損耗量，lb/yrlw=工作損耗，lb/yr靜止儲存損耗-固定頂罐呼吸或靜止儲存損耗可以用下列式子來估測：ls=365vvwvkeks （1-2）式中：ls=站存儲損耗，lb/yrvv=蒸汽空間體積，ft3wv=蒸氣密度，lb/ft3ke=蒸汽空間膨脹系數(shù)，無因次ks=出口蒸汽飽和系數(shù)，無因次365=系數(shù)，d/yr儲罐蒸汽空間體積，vv-儲罐蒸汽空間體積可以用下列等式來計算： （1-3）式中：vv=蒸汽空間體積，ft3d=罐直徑，ft，水平儲罐見注釋1hvo=蒸汽空間當量高度，ft蒸汽空間儲運損耗，hvo是儲罐直

35、徑的圓筒高度d，哪個體積是與固定頂罐的蒸汽空間體積相同的，包括圓柱體或圓屋頂下面的體積。蒸汽空間當量高度，hvo，是由下列式子估算的：hvo=hs-hl+hro （1-4）式中：hvo=油蒸汽空間當量高度，fths=罐殼高度，fthl=液面高度，fthro=罐頂當量高度，ft；對于拱頂罐頂見注釋2，圓罐頂見注釋3注釋： 1.上面提到了蒸發(fā)損耗估算方程式是針對于錐形固定頂罐。如果使用者要預(yù)測水平固定頂罐的蒸發(fā)損耗，在使用錐形固定頂罐的蒸發(fā)損耗方程時要修正一些罐的參數(shù)。首先，假定，罐內(nèi)溶劑是半滿的，罐內(nèi)液體表面積大約等于罐的長度乘以罐的直徑。其次，假定這個面積代表一個圓，液體是一個拱頂?shù)膱A柱體。因

36、此，有效直徑，de等于： (1-5)式中：de=有效罐直徑，ftl=罐高度，ftd=罐的實際直徑，ft水平固定頂罐的實際直徑有一半被用來作為蒸汽空間當量高度，hvo。對于水平儲罐，這個方法得到一個非常近似的損耗量。對于地下水平儲罐，可以認為不發(fā)生呼吸或靜止儲存損耗（ls=0），因為土地的絕緣性質(zhì)限制了白天溫度的變化。工作損耗方程式的不修正對于地上或地下水平儲罐都是很重要的。 2.對于拱頂罐，罐頂當量高度，hro，用下式計算：hro=1/3hr (1-6)在此：hro=罐頂當量高度（或罐壁高度相當于罐頂下面體積），fthr=罐頂高度，ft罐頂高度，hr，等于srrs式中：sr=拱頂罐頂斜率，如果

37、未知的話，使用標準值0.0625ft/ft，ft/ftrs=儲罐半徑，ft3.對于拱頂罐頂，罐頂當量高度，hro，用下式計算： (1-7)式中： hro=罐頂當量高度，ft hr=罐頂高度，ft rs=罐壁半徑，ft儲罐罐頂高度，hr，用下式計算： (1-8)式中： hr=罐頂高度，ft rr=圓頂狀罐頂半徑，ft rs=罐壁半徑，ftrr值通常從0.8d到1.2d，式中d=2rs。如果rr值未知，就在式中使用罐的直徑。如果rr值采用罐的直徑，那么等式1-7和1-8變?yōu)閔r=0.268rs和hro=0.137rs。蒸氣密度，wv-蒸汽密度是用下式計算： (1-9)式中： wv=蒸氣密度，lb/

38、ft3mv=蒸汽分子量，lb/lb-mole；見注釋1r=理想氣體系數(shù)，10.731psia·ft3/lb-mole·°rpva=每日液體表面平均溫度的蒸汽壓，psia；見注釋1和2tla=每日平均液體表面溫度，°r；見注釋3注釋：1.蒸汽分子量mv可以從表7.1-2和7.1-3中已挑選的石油液體和揮發(fā)性有機液體的基本數(shù)值來確定該數(shù)值，或者是通過分析蒸汽樣品來確定。罐內(nèi)儲存的有機液體樣品的mv可以用液體組分來計算。蒸汽分子量mv等于各組分的分子量mi乘以蒸汽摩爾分數(shù)yi的總和。油氣摩爾分數(shù)等于組分i的分壓除以油氣總壓力。組分i的分壓等于組分i的真實蒸汽壓

39、（p）乘以液體摩爾分數(shù)（xi）。因此， （1-10）式中：pv，儲存液體的總蒸汽壓，拉烏爾法則，即： （1-11）對于更多詳細信息，請參考7.1.4部分。2.真實蒸汽壓是揮發(fā)性有機液體揮發(fā)的平衡分壓，依照astm-d 2879或依照參考文本獲得的標準。瑞德蒸汽壓是揮發(fā)性原油和揮發(fā)性無粘性的石油液體的絕對蒸汽壓，除了液化石油氣，都依據(jù)astm-d-323確定其數(shù)值。有機液體的真實蒸汽壓可以從表7.1-3確定。原油真實蒸汽壓可以用表7.1-13a和7.1-13b來確定。對于精制組分（汽油和石腦油），可以使用表7.1-2或圖7.1-14a和圖7.1-14b計算。儲存液體表面溫度tla，必須用華氏度計

40、算，從而可以利用圖7.1-13、7.1-13b、7.1-13b、7.1-14a或7.1-14b。確定tla見注釋3。另一種可能，在儲存液體表面溫度，對于選擇的石油液體組分的真實蒸汽壓，可以使用下列等式計算： （1-12a）式中：exp=指數(shù)函數(shù)a=蒸汽壓等式系數(shù)，無因次b=蒸汽壓等式系數(shù)，°rtla=每日表面平均液體溫度，°rpva=真實蒸汽壓，psia對于選擇的石油液體組分，物化性質(zhì)數(shù)據(jù)在表7.1-2。對于精制石油組分，系數(shù)a和b可以用圖7.1-15所示的等式和表7.1-4所示的蒸餾斜率計算。對于原油組分，系數(shù)a和b可以用圖7.1-16所示的等式來計算。注意在等式1-12

41、a，tla用蘭金度數(shù)代替華氏度數(shù)。在儲存液體溫度的有機液體的真實蒸汽壓可以用安托尼方程式計算： （1-12b）式中：a=蒸汽壓方程式系數(shù)b=蒸汽壓方程式系數(shù)c=蒸汽壓方程式系數(shù)tla=白天平均液面表面溫度， pla=平均液面溫度的蒸汽壓，mmhg對于有機液體，系數(shù)a、b和c在表7.1-5列出。在等式1-12b，tla用攝氏度代替蘭金度數(shù)來計算。同時，等式1-12b，pva用mmhg計算而不是psia（760mmhg=14.7psia）。3.如果白天平均液面溫度tla是未知的，那么使用下式計算： （1-13）式中：tla=白天平均液面溫度，°rtaa=白天平均環(huán)境溫度，°r；

42、見注釋4tb=液體總體溫度，°r；見注釋5=儲罐涂料日光吸附率，無因次；見表7.1-6i=每日總?cè)諘裣禂?shù)，btu/ft2·d如果使用圖7.1-13a、7.1-13b、7.1-14a或7.1-14b中的tla計算pva，需要將蘭金度數(shù)轉(zhuǎn)換成華氏溫度（°f=°r-460）。如果用等式1-12b的tla來計算pva，tla必須將蘭金度數(shù)轉(zhuǎn)換成攝氏度（=°r-492/1.8）。等式1-13不能用來計算絕緣儲罐的液體表面溫度。對于絕緣儲罐，平均液面溫度需要以儲罐測量的液體表面溫度為基礎(chǔ)。4.平均每日環(huán)境溫度，taa用下式計算：taa=(tax+tan)/

43、2 （1-14）式中：taa=每日平均環(huán)境溫度，°rtax=每日最高環(huán)境溫度，°rtan=每日最低環(huán)境溫度，°r表7.1-7給出美國挑選的城市的tax和tan值。5.液體總體溫度，tb可以用下式計算：tb=taa+6-1 （1-15）式中：tb=液體總體溫度，°rtaa=每日平均環(huán)境溫度，°r，用注釋4計算=儲罐涂料日光吸收比，無因次；見表7.1-6蒸汽空間膨脹系數(shù)，ke-蒸汽空間膨脹系數(shù)，ke用下式計算： （1-16）式中：tv=每日蒸汽溫度范圍，°r；見注釋1pv=每日蒸汽壓力范圍，psi；見注釋2pb=呼吸閥設(shè)置壓力范圍，psi

44、；見注釋3pa=環(huán)境壓力，psiapva=每天平均液面溫度時的蒸汽壓力，psia；對于等式1-9見注釋1和2tla=每天平均液面溫度，°r；對于等式1-9見注釋3注釋：1. 每日蒸汽溫度范圍tv用下式計算：tv=0.72ta+0.028i （1-17）式中：tv=每日蒸汽溫度范圍，°rta=每日環(huán)境溫度范圍；見注釋4=罐涂料日光吸收比，無因次；見表7.1-6i=每日總?cè)諘裣禂?shù)，btu/ft2·d；見表7.1-72.每日蒸汽壓力范圍，pv可以用下式計算：pv=pvx-pvn （1-18）式中：pv=每日蒸汽壓力范圍，psiapvx=每日最高液面溫度時的蒸汽壓，psi

45、a；見注釋5pvn=每日最低液面溫度時的蒸汽壓，psia；見注釋5下面的方法是采用換算的方法來計算石油液體的pv： （1-19）式中：pv=每日蒸汽壓力范圍，psiab=蒸汽壓方程式中的系數(shù)，°r；對于方程式1-9見注釋2pva=每天平均液面溫度時的蒸汽壓力，psia；對于方程式1-9見注釋1和2tla=每天平均液面溫度，°r；對于方程式1-9見注釋3tv=每日蒸汽溫度范圍，°r；見注釋13.呼吸閥設(shè)定壓力范圍pb用下式計算：pb=pbp-pbv （1-20）式中：pb=呼吸閥設(shè)定壓力范圍，psigpbp=呼吸閥設(shè)定壓力，psig pbv=呼吸閥設(shè)定真空壓力，ps

46、ig如果呼吸閥壓力設(shè)置和真空設(shè)置的詳細的信息不可用，可以假設(shè)pbp為0.03psig和pbv為-0.03psig最為代表值。如果固定頂罐是用螺栓或鉚釘建造的，那么罐頂或關(guān)閉不是氣密的，即使有呼吸閥，可以假定pb=0。固定頂罐的估計方程式并不適用于或者是低壓儲罐或是高壓儲罐。如果呼吸閥壓力或真空壓設(shè)置超過1.0psig，靜止儲存損失可能變?yōu)樨摂?shù)。4.每日環(huán)境溫度范圍，ta用下式計算：ta=tax-tan （1-21）式中：ta=每天環(huán)境溫度變化范圍，°rtax=每天環(huán)境最高溫度，°rtan=每天環(huán)境最低溫度，°r表7.1-7給出了挑選的美國城市的tax和tan值。5

47、.與每天最高和最低液面溫度分別為pvx和pvn有關(guān)聯(lián)蒸汽壓可以通過將相應(yīng)的溫度，tlx和tln，代入注釋1和2討論的蒸汽壓力函數(shù)方程式1-9來計算。如果tlx和tln未知，圖7.1-17可以用來計算它們的值。通風(fēng)口蒸汽的飽和因子，ks-通風(fēng)口蒸汽飽和因子ks可用下式計算： （1-22）式中：ks=通風(fēng)口蒸汽飽和因子，無因次pva=每天平均液面溫度時的蒸汽壓力，psia；對于方程式1-9見注釋1和2hvo=蒸汽空間當量高度，ft，用式子1-4計算發(fā)油損耗-發(fā)油損耗lw可以用下式估算：lw=0.0010mvpvaqknkp （1-23）式中：lw=工作損耗，lb/yrmv=蒸汽分子量，lb/lb-

48、mole；對于方程式1-9見注釋1pva=每天平均液面溫度時的蒸汽壓力，psia；對于方程式1-9見注釋1和2q=油罐年周轉(zhuǎn)量（罐容量bbl乘以每年的周轉(zhuǎn)率），bbl/yrkn=因次值，無因次；見圖7.1-18 對于周轉(zhuǎn)36，kn=（180+n）/6n 對于周轉(zhuǎn)36，kn=1n=每年的周轉(zhuǎn)數(shù)量，無因次 （1-24）式中：n=每年的周轉(zhuǎn)數(shù)量，無因次q=年周轉(zhuǎn)量，bbl/yrvlx=儲罐最高液體容積，ft3此外 （1-25）式中：d=直徑，fthlx=最大液面高度，ftkp=造成的工作損耗的油品因素，無因次，對于原油是0.75。其它所有的有機液體，kp=17.1.3.2 浮頂罐的總損耗3-5,13

49、,15-17-浮頂罐的總蒸發(fā)損耗是密封裝置、回避裝置、浮盤附件和浮盤密封裝置損耗的總和。在這個部分出現(xiàn)的方程式只適用于浮頂罐。方程式不適用于下列應(yīng)用條件：1.對不穩(wěn)定或沸騰組分、碳氫化合物的混合物或石油化學(xué)品這些蒸汽壓未知或者是無法預(yù)測的都不能估測蒸發(fā)損耗；2.對于封閉的內(nèi)浮頂罐或封閉的凸起的外浮頂罐）（儲罐只有一個壓力/真空排氣口）不能估測蒸發(fā)損耗；或者是3.密封裝置和浮盤配件的材料或者是已變質(zhì)的或被儲存的液體明顯滲透的儲罐不能估測蒸發(fā)損耗。浮頂罐總蒸發(fā)損耗可以寫為：lt=lr+lwd+lf+ld （2-1）式中：lt=總損耗，lb/yrlr=環(huán)密封損耗，lb/yr；見等式2-2lwd=回避

50、損耗，lb/yr；見等式2-4lf=浮頂附件損耗，lb/yr；見等式2-5ld=浮頂密封損耗（只有內(nèi)浮頂罐），lb/yr；見等式2-9浮頂邊圈密封損耗-浮頂罐的浮頂邊圈密封損耗可以用下式計算：lr=（kra+krbvn）dp*mvkc (2-2)式中：lr=邊圈密封損耗，lb/yrkra=零風(fēng)速時邊圈密封損耗系數(shù)，lb-mole/ft·yr；見表7.1-8krb=依靠風(fēng)速的邊圈密封損耗系數(shù)，lb-mole/（mph）nft·yr；見表7.1-8v=儲罐處的平均環(huán)境風(fēng)速，mph；見注釋1n=與密封有關(guān)聯(lián)的風(fēng)速指數(shù)，無因次；見表7.1-8p*=蒸汽壓函數(shù)，無因次；見注釋2 （2

51、-3）式中：pva=每天平均液面溫度下的蒸汽壓，psia； 對于等式1-9見注釋1和2和下面的注釋3pa=大氣壓，psiad=罐直徑，ftmv=蒸汽平均分子量，lb/lb-mole；對于等式1-9見注釋1kc=產(chǎn)品系數(shù)；對于原油，kc=0.4；對于其它有機液體，kc=1。注釋：1.如果儲罐處得周圍風(fēng)速無法獲得，可以使用最近的本地氣象站的風(fēng)速數(shù)據(jù)或參考表7.1-9的數(shù)值。如果儲罐是內(nèi)浮頂或凸起的外浮頂罐，則v值為0。2.p*可以計算得到或從圖7.1-19中直接讀到。3.api推薦使用方程式2-3計算pva時，用儲存的液體溫度代替液體表面溫度來計算。如果儲存液體溫度是未知的，api建議用下列方程式

52、來預(yù)測組分溫度：taa是每年環(huán)境平均溫度，用華氏度表示?；乇軗p耗-浮頂儲罐的回避損耗可以用方程式2-4計算。 （2-4）式中：lwd=回避損耗，lb/yrq=每年周轉(zhuǎn)量（罐容積bbl乘以每年周轉(zhuǎn)率），bbl/yrc=罐壁油垢因子，bbl/1000ft2；見表7.1-10wl=有機液體平均密度，lb/gal；見注釋1d=罐直徑，ft0.943=系數(shù)，1000ft3·gal/bbl2nc=固定頂支撐立柱數(shù)量，無因次；見注釋2fc=有效立柱直徑，ft（立柱周長ft/）；見注釋3注釋： 1.挑選的石油化學(xué)品的有機液體平均密度列表在表7.1-2和7.1-3。如果汽油的wl未知，那么可以假定平均

53、值為6.1lb/gal。2.對于一個自撐的固定頂或一個外浮頂罐：nc=0對于立柱支撐的固定頂： nc=使用儲罐-詳細信息或見表7.1-11。 3.使用儲罐明確的有效立柱直徑或 fc=對于9×7英寸組合的立柱為1.1，對于直徑8英寸的立柱管為0.7，如果立柱建造細節(jié)未知的話使用1.0浮頂附件損耗-浮頂罐的浮頂附件損耗可以用下式計算： (2-5)式中：lf=浮頂附件損耗，lb/yrff=浮頂附件損耗因子，lb-mole/yr （2-6）式中：nfi=某一特定類型浮頂附件的數(shù)量（i=0,1,2，nf），無因次kfi=某一特定類型附件損耗因子（i=0,1,2，nf），lb-mole/yr；見

54、等式2-7nf=不同類型附件的總數(shù)量，無因次p*、mv、kc定義了方程式2-2。ff值可以通過使用特定儲罐實際數(shù)據(jù)作為每個附件類型的數(shù)量（nf）然后乘以每個附件損耗因子（kf）來計算得到。對于一個特定類型附件的浮頂附件損耗因子kfi可以用下式來計算：kfi=kfai+kfbi（kvv）mi （2-7）式中：kfi=某一特定類型浮頂附件的損耗因子，lb-mole/yrkfai=某一特定類型浮頂附件的零風(fēng)速時的損耗因子，lb-mole/yrkfbi=某一特定類型浮頂附件的依靠風(fēng)速的損耗因子，lb-mole/(mph)m·yrmi=某一特定類型浮頂附件的損耗因子，無因次i=1,2，n，無因次kv=附件風(fēng)速校正因子，無因次；見下文v=平均環(huán)境風(fēng)速，mph對于外浮頂罐，附件風(fēng)速校正因子kv，等于0.7。對于內(nèi)浮頂罐和凸起的外浮頂罐，方程式2-7中的v值為0，并且該方程式變?yōu)椋簁fi=kfai （2-8）對于浮頂罐使用的最常見的浮頂附件的損耗因子kfa、kfb和m在表7.1-12給出。只有在典型浮頂附件情況下，并且當平均環(huán)境空速在15m/h以下時應(yīng)用這些因子。浮頂罐的浮頂附件的特有數(shù)目見表7.1-11、7.1-12、7.1-13、7.1-14和7.1-15。浮頂密封損耗-外浮頂罐焊接的浮頂和外浮頂罐都沒有浮頂密封損耗。內(nèi)浮頂罐用螺栓