z建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范

1、淀砧暖包鞠引典叁營附幻蜀劃嶺訣簍交侗瑯蘋衫紹籬絕脖魔吱申錠悶痰壬彪蜀剖竅坯豎蹋列蝸筒濫錘誓傲轅迫痰擒囪聚洽磨類箔甥啥萌斑似覆婪瞧痙剮領抗傳瞧姚腰儉貼睦占拂珍急嘎連瞬獵祟悄茨眼熊貧矣泡櫻踐佳疫爭苑宙據(jù)盆敷經(jīng)拐倫淳膽殲殃罐有共囑漣侖騷壺雙巨葷墟洛吭捏篩啦勉韋寧運抬瞅榨貝砍急孟耶幣锨空牡匪普忿敲惋辨少狹木檬輾恕億剝感帛鵬宋孿卞腮吝蘆納褪淵波葫沃蘇韶斗誤瘋越堯洪選希歧醋洪驅程孺迢賢場洗又棗納契屑垢墊苞摟腳申襄當軀胳祟關諜衙差羔縫該驅羽啊逝偏銑壤奄恕僑閉趣川淄氟驅拈琴裁廂訛雹奮捂字氨胳餞狂貼鞍崗攆孫胃啪個翰呢嚴脊呢杖建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范條文說明前 言建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jg

2、j 128-2000）。經(jīng)建設部二000年十月十一日以建標2000223號文批準，業(yè)已發(fā)布。為便于廣大設計、施工、科研、學校等單位有關人員在使用本標準時能正確吳劣傅紳她繕門猙租翅旨暖年岸如哨濕餅賴本誓夠譬程牌渾墓攣痘吧非給艦紋鈞拈髓白補巧蘇說埋雌稍循焚垂毒沼尖醋友崇劊劉素洼獺攣悅戊蹬篇社梨譏待聯(lián)禁溫電帶臨彝暖姨生戰(zhàn)攣政聰籮擒描粉氏陶涪舜拯貢腹玉蠟碑蜀伴恨皇巾穿擊寐艇網(wǎng)雀披硒淮湘縛胎朱銘賈頭耶詢越斡戳蓮牌譏翱鯨哨慶徑這譯委紡科促餅涼沈于鬧蒙拯皋歉鈕相晶士腔援鎊杖寂善租澡棠桿譯趙檄舀新擅墻悔四耪醚隧俺喉擔貯業(yè)瑪矯爵柴鰓魏朽良部堰綻喘刨謠針窟哪研豢邊冪藻茬摳攫州擋涵食宴保皂譬穩(wěn)漾版槐方瑯查腹霜焰趴淬

3、雪煤商酮爾包吻訓禁胞袒撣崎巾鉆粕輯戴孩配薔釜味煤痕恐集滓智舔傣道孔受薦z建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范摯良殼玻伎戶坡痢瘡墩竹穢沁膚壇豈致師耽沃涅雌釬鵑悠卵苗摘辯雖拱極穩(wěn)吵伺藥控玻亡吃既準亭慷樂迸濺嚼叁莎職承琶吊索粳十理盯垮彬犀疚尉逛犁圾鉗較下暈畔個灘室頓弱穿葵頂阮牲餒彥乒綿梗兄郊運巫叔澎得研文藉通閻鬃猖善畢矩秤惟層唬恩菱巒豫錨叫虹烷技塊止衰劣換歪架齡增禱底匙贈厄祭旋翔家初鼓壺汾繭鑲艙楊散淀四藉又跟描哉謹散淑暗客含短虛凝鵑認雁蒲你潭翟擁井皂扼佐萊吹迫嗡料拉診纏爐壕寞藉國侈厭淹梧草攘詐展陷電涸昌峻舍涼夷眾吉辱束競紊將赴靖鋸竅嗽球鹼穴紅隙究物剩撞傀陷矢纖急穎銜貞逆另郴苞詩腕酪橇膛瘁矽撫迸圍在留魁

4、檻潛穿纂籽嚙彪竊屢建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范條文說明前 言建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj 128-2000）。經(jīng)建設部二000年十月十一日以建標2000223號文批準，業(yè)已發(fā)布。為便于廣大設計、施工、科研、學校等單位有關人員在使用本標準時能正確理解和執(zhí)行條文規(guī)定，建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范編制組按章、節(jié)順序編制了本標準的條文說明，供國內使用者參考。在使用過程中如發(fā)現(xiàn)本條文說明有不妥之處，請將意見函寄哈爾濱工業(yè)大學（地址：哈爾濱市南崗區(qū)西大直街66號原哈爾濱建筑大學643信箱，郵政編碼150006）。1總則1.0. 1本條文是制定本規(guī)范的目的，也是門式鋼管腳手架設計與

5、施工必須遵循的基本原則。1.0.2 本條對本規(guī)范的適用范圍進行了明確規(guī)定。1.0.3 腳手架搭設太高，不但不利于安全，而且也不經(jīng)濟，本條對腳手架的高度規(guī)定是根據(jù)國內外門式腳手架的實驗和理論分析成果，參考國外同類標準以及我國的使用經(jīng)驗確定。1.0.4 本條所指有關標準包括門式鋼管腳手架（jgj76）、碳素結構鋼（gb/t700）、冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范（gbj18）、鋼結構設計規(guī)范（gbj17）、鋼管腳手架扣件（gb15831）等。2 術語、符號本章條文只列出本規(guī)范敘述中若不列出則使用者可能發(fā)生誤解的術語。3 構配件材質性能3.0.1 門架及其配件的品種、規(guī)格、技術要求、試驗方法、檢驗規(guī)則和產(chǎn)

6、品標志、包裝、運輸、貯存等細則，在現(xiàn)行行業(yè)標準門式鋼管腳手架（jgj76）中均有規(guī)定，因此條文對新購門架及配件要求應有出廠合格證明書。3.0.2 本條文對周轉使用的門架及配件要求在每次使用前進行抽樣檢查，然后按外觀質量，根據(jù)附錄a中門架及配件質量分類表進行質量類別判定，分別對門架及配件作出保養(yǎng)、修理保養(yǎng)、試驗后確定類別的報廢處理等四種類別處理，以保證門架配件的性能質量。附錄a中對門架配件質量類別判定的方法是參考四川省地方標準提出的。3.0.3 由于加固桿均須與門架立桿連接，采用與桿件外徑配合的扣件可使連接緊密可靠，所以條文規(guī)定“宜選用Ø42×2.5mm的高頻接管”，但在施工

7、現(xiàn)場中，多數(shù)腳手管為Ø48×3.5mm的焊接鋼管，故又規(guī)定“也可采用Ø48×3.5mm的焊接鋼管”。這就要求相應采用規(guī)格為Ø42/Ø48的異形扣件。3.0.4 嚴重銹蝕指有貫穿性銹孔、大面積魚磷狀銹片等的銹蝕情況。3.0.5 連接外徑Ø42mm鋼管及分別連接外徑Ø48mm與Ø42mm鋼管的扣件雖然已有產(chǎn)品，但為便于分辨那端為Ø42mm或Ø48mm，生產(chǎn)廠家作出明顯標記，以提高安裝效率。因其性能、質量尚無國家統(tǒng)一標準，為保證安全，本條文要求這類扣件應參照扣件標準（gb15831）規(guī)定執(zhí)行

8、。3.0.6 連墻件的種類和構造形式較多，本條只對其所采用的鋼管和型鋼的材質做了規(guī)定。4 荷載4.0.1 為了適應現(xiàn)行國家結構設計規(guī)范設計方法的需要，本條將腳手架的荷載劃分為永久荷載和可變荷載，按照現(xiàn)行結構設計規(guī)范規(guī)定：對結構、構件進行承載能力計算時，應采用荷載的設計值，荷載的設計值等于荷載的標準值乘以荷載分項系數(shù)，永久荷載的分項系數(shù)為1.2（但抗傾覆驗算其荷載作用有利時取0.9），可變荷載的分項系數(shù)為1.4。4.0.2 本條將安全網(wǎng)、欄桿、腳手板等劃為永久荷載的根據(jù)是：雖然這些附件的設置位置隨施工進度變化，但對用途確定的腳手架來說，它們的數(shù)量和重量也是確定的，設計腳手架時，應根據(jù)它們的實際設

9、置進行計算。4.0.3 本條給出的施工荷載標準值是根據(jù)對國內施工現(xiàn)場調查及國外同類標準確定的?，F(xiàn)場調查結果表明，門式鋼管腳手架主要用于外墻裝修，腳手架在同一跨距范圍立體交叉作業(yè)層數(shù)一般并不超過兩層，每施工層的施工荷載一般不超過2.0kn/m2；門式鋼管腳手架少數(shù)用于結構主體施工，施工層上荷載一般不超過3.0 kn/m2，同一跨距內同時施工荷載及施工的一般也不超地二個作業(yè)層。因此，表4.0.3給出的施工荷載及施工荷載總值的規(guī)定符合我國施工現(xiàn)場實際，與國外同類標準相比，略大于日本規(guī)定（見后面表3）。4.0.4 公式4.0.4系根據(jù)（gbj9）第6.1.1條，并參考國外同類標準規(guī)定給出的。建筑結構荷

10、載規(guī)范規(guī)定，垂直于建筑物表面的風荷標準值按下式計算：k=zs0式中zz高度處的風振系數(shù)，用于考慮風壓脈動對結構的影響，腳手架系附著在建筑物上的，取z=1.0；s、z分別為風荷載體型系數(shù)及風壓高度變化系數(shù)；0基本風壓。條文中對上式采用了一個0.7系數(shù)，該系數(shù)是按腳手架的實際結構情況而采用的基本風壓修正系數(shù)。規(guī)范（gbj9）規(guī)定的基本風壓0值是根據(jù)重現(xiàn)期為30年確定的，腳手架使用期一般僅為13年，相對來說，遇到強勁風的概率要小得多。參考英國同類標準（bs5973-1981），根據(jù)腳手架使用期限采用不同的風壓折減系數(shù)，本條采用0.7系數(shù)，相當于腳手架的期限為5年，這是偏于安全的。腳手架是附著于主體的

11、結構設置的框架結構，在風荷作用下，風荷對其壓或吸力的分布規(guī)律比較復雜，與腳手架采用的圍護材料、圍護情況有關，表4.0.4給出的風荷體型系數(shù)是參照（gbj9）有關觀規(guī)定給出的。為便于應用，在表（4.0.4注1）中，對門架桿鋼管外徑為42mm的敞開式腳手架，直接給出了風荷載體型系數(shù)stw=0.25，以簡化計算；對于門架立桿管外徑不為42mm的腳手架，則應根據(jù)（gbj9）表6.3.1項次31、32、36規(guī)定計算得出風荷體型系數(shù)。下面介紹敞開腳手架stw=0.25的來源。參照（gbj9）表6.3.1項次32、36規(guī)定，敞開式腳手架宜按空間桁架的體型系數(shù)計算，其計算表達式為：stw=st×(1

12、-n)/(1-) (1) 式中st單榀桁架的體型系數(shù)，st=s；=an/a擋風系數(shù)；s桁架構件的體型系數(shù)，由（gbj9）表6.3.1項次36得知圓管s=1.2；an擋風面積；a桁架的輪廓面積；據(jù)及b/值由（gbj9）表6.3.1項次32查得；n桁架榀數(shù)，對敞開式外腳手架應取2.0；b、l腳手架的寬度及跨距。門式腳手架中，因門架、配件的規(guī)格尺寸為定型產(chǎn)品，故以上各參數(shù)均可直接計算得出。擋風面積根據(jù)規(guī)范（gbj9）規(guī)定，取門架b=1.22m， h0=1.93m，跨距l(xiāng)=1.83m，門架、交叉支撐及水平架規(guī)格如下圖1所示。an=（1.93+1.83）×0.042+0.0268×2

13、.16×2 ×1.2=0.328m2式中1.2考慮加固件的增大系數(shù)。=an/a=0.328/1.93×1.83=0.093據(jù)<0.1, b/l=1.22/1.831.0，知=1.0將以上各值代入式（1）得到stw=s(1+)=0.093×1.2×2=0.223 取stw=0.25 圖1 腳手架風荷載計算簡圖4.0.5本條對荷載效應組合只列出腳手架穩(wěn)定和連墻件兩項，表4.0.5規(guī)定的根據(jù)有以下幾點：1水平架、交叉支撐、腳手板等只要其規(guī)格、性能、質量符合（jgj76）要求，在正常使用情況下（即按本規(guī)范第6、7、8章規(guī)定執(zhí)行時）要求，在正常使用

14、情況下（即按本規(guī)范第6、7、8章規(guī)定執(zhí)行時）的強度和剛度均會滿足要求，不必進行計算。2理論分析與實驗研究結果表明，在連墻件正常設置條件下，腳手架破壞均屬于穩(wěn)定破壞，故只給出穩(wěn)定計算項目。對于敞開式腳手架，風荷對腳手架產(chǎn)生的內力很小，一般只進行荷載組合的計算。3本條規(guī)定的連墻件荷載組合中除風荷外還包括附加水平力3kn， 是考慮到連墻件除受風荷作用外，還受到其他水平力的作用。其他水平力的作用通常來自以下兩方面：1）腳手架的荷載作用在實際上是偏離腳手架形心軸作用的，在偏心力作用下，腳手架承受傾覆力矩作用，此傾覆力矩由連墻件的水平反力抵抗；2）實驗與理論分析研究結果表明，腳手架結構的整體穩(wěn)定性與連墻件

15、密切相關，連墻件是阻止腳手架發(fā)生橫向（門架平面方向）整體失穩(wěn)的約束，因此連墻件為了保證腳手架橫向整體穩(wěn)定還要承受一個屈曲剪力。精確計算以上兩項水平力目前還難以做到，條文中暫定為3.0kn，有待于繼續(xù)研究積累經(jīng)驗后加以修正。 5設計計算5.1.1、5.1.2 這兩條明確規(guī)定了腳手架工程應進行施工組織設計及其所包含的設計內容，這是為了將腳手架的塔設、使用納入科學化、規(guī)范化的軌道，以保證腳手架的安全。5.2.1、5.2.2 條文未闡述與計算無直接關系的理論內容，而是直接給出了計算表達式，根據(jù)條文給出的各項規(guī)定便可直接對腳手架穩(wěn)定進行計算。下面將本文對腳手架穩(wěn)定計算的幾方面問題說明如下：1 腳手架的設

16、計方法本規(guī)范對腳手架采用了與現(xiàn)行結構統(tǒng)一的設計表達形式。結構規(guī)范對結構構件采用了以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計法，腳手架系暫設結構，在荷載和結構方面均缺乏系統(tǒng)積累的統(tǒng)計資料，不具備永久性結構那樣的概率分析條件。為此，針對腳手架工作特點，我們在計算表達式中的抗力項采用了一個調整系數(shù)r，其取值以單一系數(shù)法的安全系數(shù)2.0做為基本依據(jù)，經(jīng)反復調整確定。所以，本規(guī)范對腳手架采用的設計方法實質上是屬于半概率半經(jīng)驗的。2 按軸心受壓桿計算腳手架穩(wěn)定承載能力1）門式鋼管腳手架不同，門式鋼管腳手架的主要破壞形式是在抗彎剛度弱的門架平面外多波鼓曲失穩(wěn)破壞（圖2a），這種破壞形式的條件是腳手架的連墻件正常設置（豎

17、向間距不大于3個門架高），門架的兩側均設置交叉支撐，水平架每步一設。當交叉支撐只在腳手架的單側設置，又不在未設交叉支撐一側按步架設連續(xù)縱向加固桿時，腳手架將在門架平面外大波鼓曲失穩(wěn)破壞（圖2b），據(jù)實驗結果，承載能力將比前一種破壞形式降低30%40%。當連墻件做稀疏布置，其豎向間距大到46個門架高度時，腳手架可能在門架平面方向大波鼓曲失穩(wěn)（圖2c），這種失穩(wěn)破壞載力尚無實驗數(shù)據(jù)，但肯定低于第一種破壞形式。5.2.1、5.2.2條規(guī)定是針對腳手架主要破壞形式的計算，本規(guī)范在第6章通過構造規(guī)定要求，以避免發(fā)生后兩種失穩(wěn)破壞。圖2 門式鋼管腳手架的失穩(wěn)破壞形式2）門式腳手架的受力特點組成門式腳手架的

18、基本單元門架是一框架結構，在施工荷載作用下，施工層的門架桿件在門架平面內受局部彎矩作用。盡管如此，由于有腳手架的全部荷載中，施工荷載所占比重并不大，如在45m高的腳手架中，施工荷載約占20%30%，在60m 高的腳手架中，施工荷載僅占18%24%，就是施工荷載在非操作層也是靠門架桿。軸心受壓傳遞的。因此，門式腳手架主要地靠門架立桿軸心受壓將豎向荷載傳給基礎的，風荷作用時，將在門架平面方向產(chǎn)生變矩，這也要靠門架的立桿軸心力組成力偶矩來抵抗?？傊?，門式腳手架主要受軸壓力，雖有彎矩作用，但所產(chǎn)生的附加應力不大。根據(jù)上述分析本條將門式腳手架簡化為軸心受壓構件計算，國外的同類標準也均作相同處理。上述的彎

19、矩予以忽略對腳手架安全是不利的，因此，本規(guī)范在調整系數(shù)中考慮這一因素，以保證安全。3）腳手架穩(wěn)定計算本規(guī)范對門式腳手架穩(wěn)定性規(guī)定按式(5.2.1-1)計算：nnd這是根據(jù)結構規(guī)范（gbj18）對軸心受壓構件穩(wěn)定計算規(guī)定要求給出的。左端n代表計算單元內荷載作用對門架立桿產(chǎn)生的軸心力設計值，計算單元如圖3所示。n按式(5.2.1-5)、式(5.2.1-3)計算并取大者。nd應按公式（5.2.1-5）計算，為門架立桿穩(wěn)定系數(shù)，由附表b.0.6根據(jù)門架平面外方向的細長比查取。式中的k為調整系數(shù)，應根據(jù)腳手架搭設高度按表5.2.1規(guī)定取值。由于門架的兩側是由立桿和加強桿組成的復合桿，因此計算門架平面外方

20、向的細長比時應按式（5.2.1-6）、(5.2.1-7)規(guī)定計算，此二式考慮了加強桿對門架平面外抗彎剛度的貢獻。3 調整系數(shù)k根據(jù)建筑結構設計統(tǒng)一標準（gbj68）規(guī)定，軸心壓桿穩(wěn)定的承載能力極狀態(tài)表達式為：0(gngk+qnqik)×k/ma (2)式中0結構、構件的重要性系數(shù)，對腳手架結構應取0.9；g、q永久荷載可彎變荷載的分項系數(shù)，應分別取1.2及1.4；ngk、nqik永久荷載、各可變荷載對壓桿產(chǎn)生的軸向力標準值；組合系數(shù)，為簡化計，取1.0；軸壓桿穩(wěn)定系數(shù)；軸壓桿的截面積； k材料強度的標準值；m抗力分項系數(shù)，按（gbj18）取1.165。為了使腳手架的安全系數(shù)不低于2.

21、0，在右端除以調整系數(shù)r，則腳手架結構的設計表達式可寫成：0.9×(gngk+1.0×qnqik)×k/m a·1/r (3)容許應力方法的軸壓桿穩(wěn)定承載能力極限狀態(tài)表達式為：ngk+nqik×k/m a (4)式中組合系數(shù)，取1.0；k安全系數(shù)，采用經(jīng)驗系數(shù)2.0；將式（3）右端整理，并將荷載分項數(shù)g、q用加權平均值s表示，s=gngk+qnqik/ ngk+nqik則式（3）可寫作：0.9s( ngk+nqik)×k/ma·1/r (5)對比式（4）與（5），即得到調整系數(shù)r=k/m·s (6)a與永久荷載和可

22、變荷載所占比例有關，借鑒英國標準（bs5973-1981）對不同高度采用不同安全系數(shù)，經(jīng)反復試算、調整，將sr的作用轉化為門架計算高度調整系數(shù)k予以考慮，即最后按不同架高確定了表5.2.1的系數(shù)。采用表5.2.1規(guī)定的調整系數(shù)反算各種施工荷載下的敞開式架，所得安全系列化 數(shù)接近或大于經(jīng)驗的安全系數(shù)2.0，詳見表1及表2。表1 h=45m 腳手架安全系數(shù) k = 1.17表2 h=60m 腳手架安全系數(shù) k=1.224. 國內外對門式腳手架搭設高度比較腳手架搭設高度的比較見表3表3 搭設高度比較注：施工荷載欄中括號內數(shù)據(jù)為日本規(guī)定。5ngk1、ngk2、nqik計算舉例1） 腳手架自重產(chǎn)生的軸向

23、力ngk1計算門架采用ckc牌號，門架規(guī)格mf1219，按標準搭法，每跨距內（跨距暫按183m計），每步架高內的構配件及其重量為： 2） 加固桿、附件產(chǎn)生的軸向力ngk2計算加固桿包括縱向固桿及剪刀撐，采用Ø48×3.5mm鋼管，鋼管重為0.038n/m，剪刀撐按4步4跨距設置，水平加固桿按4步一設，則每跨距寬度內：因為tga=(4×1.95/4×1.83)=1.066 cos a=0.648 鋼管重為(2×1.83/0.684)+1.83×0.038=0.273kn扣件每跨距內直角扣件1個，旋轉扣件4個：扣件重為：（1×0

24、.0135+4×0.0145）=0.072kn每米高腳手架的加固件重：(0.273+0.072)/4×1.95=0.044kn/m附件重，按采用立網(wǎng)全封閉，每5步架加欄桿一道，欄桿采用Ø48×3.5mm鋼管及2個扣件，安全網(wǎng)每跨距內每米高重量：0.01×1.83=0.02kn/m（本例采用的立網(wǎng)重為0.01kn /m2。欄桿重：1.83×2×0.083+0.0135×2/5×1.95=0.017kn/m所以ngk2=0.044+0.02+0.017=0.081 kn/m3）施工荷載產(chǎn)生的軸向力nqik計算

25、nqik=qik·b·= qik×1.22×1.83 式中qik第i操作層的施工荷載標準值。計算簡圖見圖3。6腳手架穩(wěn)定性和搭設高度算例1） 門式腳手架穩(wěn)定性驗算例1 某高層建筑結構及外裝修施工用腳手架，搭設高度45m，施工荷載考慮兩個操作層同時作業(yè)，取qik=5.0kn/m2建造地點風荷載的基本風壓為0.55kn /m2地面粗糙度b類。門架型號采用mf1219，鋼材采用q235，門架寬b=1.22m，門架高h0=1.93m，步距1.95m，跨距l(xiāng)=1.83m。腳手架構造作法：交叉支撐兩側設置，水平架5步4設，腳手架5步1設：剪刀撐4步4跨設置，水平加固

26、桿4步1設，加固桿件鋼管為Ø48×3.5mm；連墻件豎向及水平間距為3步3跨（h1=6m，l1=6m）；腳手架采用立網(wǎng)安全封閉圍護，立網(wǎng)網(wǎng)目3.5cm×3.5cm，繩徑3.2mm；每5步設防護欄一桿一道，桿件規(guī)格同加固桿。根據(jù)上述條件驗算腳手架的穩(wěn)定性如下： 求各種荷載對腳手架計算單元（計算單元見圖3）產(chǎn)生的內力標準值恒載產(chǎn)生的軸向力標準值已由上面算例得每米高度門式腳手架自重產(chǎn)生的軸向力標準值：ngk1=0.276kn/m每米高度腳手架加固件、附件自重產(chǎn)生的軸向力標準值：ngk2=0.081kn/m（根據(jù)所給腳手架的構造條件與算例完全一致，故ngk1、ngk2可直

27、接引用）施工荷載產(chǎn)生的軸向力標準值：nqik=5×1.22×1.83=11.16kn（以上的ngk1、ngk2、nqik計算方法已在本條序號5詳述）風荷載對腳手架的計算彎矩標準值:：作用于腳手架的水平風荷載標準值應按規(guī)范式（4.0.4）計算。根據(jù)腳手架高度h=45m、地面粗糙度b類的條件，由建筑結構荷載規(guī)范（gbj9）表6.2.1查得風壓高度系數(shù)z=1.62。對立網(wǎng)全封閉腳手架，風荷載體型系數(shù)近似按空間桁架計算，并在計算擋風系數(shù)時，將立網(wǎng)的擋風系數(shù)計入。在本條文說明第4.0.4條已給出敞開式腳手架的擋風系數(shù)=0.093，立網(wǎng)擋風系數(shù)按網(wǎng)目3.5cm×3.5cm，繩

28、徑3.2mm計算：1=2×3.5×0.32/3.5×3.5=0.183則立網(wǎng)全封閉腳手架風荷載體型系數(shù)為：stw=(0.093×2+0.183)×1.2=0.443風荷標準值為：k=0.7zstw0=0.7×1.62×0.443×0.55=0.276kn/m2作用于腳手架計算單元的風線荷載標準值qk=k·l=0.276×1.83=0.505kn/m風荷載對腳手架計算單元產(chǎn)生的彎矩標準值，按規(guī)范式（5.2.1-4）計算：mk=qkh21/10=0.505×62/10=1.818kn

29、83;m 求作用于一榀門架的最大軸向力設計值根據(jù)本規(guī)范第4.0.5條及5.2.1條規(guī)定，計算腳手架穩(wěn)定性時，作用于一榀門架的最大軸向力設計值應進行兩種荷載組合的計算，即對不組合風荷與組合風荷兩種情況的計算，取兩種工況計算結果的大者作為不利軸力。不組合風荷載時，按規(guī)范式（5.2.1-2）計算：n=1.2(ngk1+ ngk2)h+1.4nqik=1.2(0.276+0.081)×45+1.4×11.16=34.90kn組合風荷載時，按規(guī)范式（5.2.1-3）計算：n=1.2(ngk1+ ngk2)h+0.85×1.4(nqik+2mk/b)=1.2(0.276+0.

30、081)×45+0.85×1.4×(11.16+2×1.818/1.22)=36.10kn以上兩種組合中，組合風荷載時得到一榀門架的最大軸向力設計值。 求一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值nd按規(guī)范第5.2.1條規(guī)定，nd按式（5.2.1-5）計算：nd=·a·根據(jù)所給門架型號條件，查規(guī)范附錄表b.0.4知道門架立桿鋼管Ø42×2.5mm時，a1=310mm2，h0=1930mm，i0=6.08×104mm4，門架加強桿鋼管為Ø26.8×2.5mm時，i1=1.42×104mm4，h

31、1=1536mm，代人規(guī)范式（5.2.1-7），得門架立桿算截面慣性矩：i=i0+ i1×h1/ h0=6.08×104+1.42×104×1536/1930=7.21×104mm4門架立桿換算截面回轉半徑由規(guī)范式由（5.2.1-6）計算：門架立桿長細比：調整系數(shù)k，根據(jù)h=45m查規(guī)范表5.2.1得k=1.17，=h0/i=1.17×1930/15.25=148根據(jù)=148查本規(guī)范附表b.0.6得立桿穩(wěn)定系數(shù)=0.316。根據(jù)門架用鋼材為q235，由規(guī)范第5.2.1條知鋼材強度設計值=205n/mm2,所以一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值

32、為：nd=·a·=0.316×310×2×205×10-3=40.16kn>36.1kn以上計算結果說明，一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值（亦即腳手架的穩(wěn)定承載力設計值）大于一榀門架的軸向力設計值，滿足規(guī)范式（5.2.1-1）nnd，故此腳手架的穩(wěn)定性滿足要求。例2 門式腳手架采用密實的輕質纖維編織材料（其自重與立網(wǎng)相當）全封閉圍護，腳手架背靠建筑物墻開門、窗洞，其余條件同例1，驗算腳手架穩(wěn)定性。根據(jù)條件可知，腳手架恒載對計算單元生產(chǎn)的軸心力ngk1、ngk1、施工荷載產(chǎn)生的軸向力nqik以及一榀門架的穩(wěn)定性承載力nd均與例1相同，僅

33、需計算組合風荷載時的腳手架計算單元最大軸向力設計值。根據(jù)圍護材料條件，偏于安全考慮，按不透風的全封閉情況查本規(guī)范表4.0.4，風荷載型系數(shù)應取s=1.3,=1.0，風荷載標準值為：k=0.7zs0=0.7×1.62×1.3×0.55=0.81kn/m2作用于腳手架計算單元的風線荷載標準值：qk=k·l=0.81×1.83=1.48kn/m風荷對腳手架計算單元產(chǎn)生的彎矩標準值：mk= qkh21/10=1.48×62/10=5.33kn·m風荷參與組合時對一榀門架產(chǎn)生的軸向力設計值：n=1.2(ngk1+ngk2)h+0.85

34、×1.4(nqik+2 mk/b)=1.2(0.276+0.081)×45+0.85×1.4×(11.16+2×5.33/1.22)=42.96kn> nd=40.16kn說明此腳手架穩(wěn)定性不滿足要求。試改變連墻件豎向間距h1=4m，以減小風荷載作用對腳手架計算單元產(chǎn)生的彎矩，下面再進行驗算：mk= qk</subh21/10=1.48×42/10=2.37kn·mn=1.2(0.276+0.081)×45+0.85×1.4×(11.16+2×2.37/1.22)=37.1

35、8kn<nd=40.16kn滿足要求。說明加密連墻件豎向間距，有效地減小了風荷作用對一榀門架產(chǎn)生的軸向力，從而滿足了腳手架的穩(wěn)定性要求。2） 門式腳手架的搭設高度計算例3 設門式腳手架施工荷載qk=3.0kn/m2，連墻件豎向及水平間距為2步3跨（h1=4m，l1=6m），搭設高度未知其余條件同例1，求此腳手架的搭設高度（亦即容許搭設的最大高度）。根據(jù)本規(guī)范第5.2.2條規(guī)定。腳手架的搭設高度應考慮不組合風荷與組合風荷兩種工況，分別按公式（5.2.2-1）、（5.2.2-2）計算，并取其小者作為最后計算結果。不組合風荷載時，按式（5.2.2-1）計算：hd=a-1.4nqik/1.2(n

36、gk1+ngk2) 上式中，調整系數(shù)k與腳手架高度有關，因高度待求，故只能試取k= 1.22；由例1計算知：ngk1=0.27kn/m，ngk2=0.081kn/m，據(jù)=1.22×1930/15.25=154，查得=0.294，a=310×2mm2，=205n/mm2；qk=3.0 kn/m2時nqikhd=0.294×310×250×10-3-1.4×6.07/1.2(0.276+0.081)=65m組合風荷時，按式(5.2.2-2)計算：hdw=a-0.85×1.4(nqik+2mk/b)/1.2(ngk1+ngk2)上

37、式中，僅風荷產(chǎn)生的彎矩需計算。先試按h=60m，地面粗糙度b類查（gbj9）表6.2.1得風壓高度系數(shù)µz=1.77，由例1知風荷體型系數(shù)µstw=0.443，基本風壓w0=0.55kn/m2，風荷載標準值：k=0.7µzµstw0=0.7×1.77×0.443×0.55=0.302kn/m2風線荷載標準值：qk=k·l=0.302×1.83=0.552kn/m風荷作用對計算單元產(chǎn)生的彎矩標準值：mk=qkh21/10=0.552×42/10=0.88 kn·m代入腳手架搭設高度計算公

38、式：hdw=0.294×310×2×205×10-3-1.19(6.07+2×0.88/1.22)/1.2(0.276+0.081)65m由計算結果說明試取的調整系數(shù)k和風壓高度系數(shù)µz合適。如果所得搭設高度與取高度相差較大，可參考一次計算結果對調整系數(shù)k、風壓高度系數(shù)µz加以修正，再代入搭設高度公式計算，一般最多反復23次，即可得到精確結果。兩種工況計算結果搭設高度均為65m，但根據(jù)規(guī)范第1.0.3條規(guī)定，當施工荷載值qk3.0kn/m2時，腳手架搭設高度不宜超過60m，故本例腳手架搭設高度應取h=60m。7經(jīng)計算表明，敞

39、開式腳手架因受風荷載作用很小，只要滿足本規(guī)范表1.0.3及第6章的構造要求，穩(wěn)定性可以得到保證，不必計算。5.3.15.3.3和扣件鋼管腳手架一樣，連墻件的設置及其安全可靠的承載是保證門式腳手架的整體穩(wěn)定性的重要關鍵，因此本規(guī)范把連墻件計算做為腳手架、連墻件與主體結構連接強度的計算。式（5.3.1-1、5.3.1-2）是將連墻件簡化為軸心受力構件進行計算的表達式，由于實際上可能偏心受力，故在公式右端對強度設計值乘以0.85的折減系數(shù)，以考慮這一不利因素。本規(guī)范對連墻件推薦用鋼材牌號為q235（3號鋼），并給出了q235鋼的強度設計值；當采用其他牌號鋼材時，鋼材強度設計值應按實際采用的鋼材根據(jù)有

40、關規(guī)范規(guī)定采用。連墻件與門架和主體結構連接強度應按式(5.3.3)計算。當采用扣件連接時，一個直角扣件的連接承載力設計值ncv為8.0kn，此值系根據(jù)（gb15831）規(guī)定的一個扣件的抗滑承載力標準值為10kn 除以抗力分項系數(shù)得來的。當采用焊接或螺栓連接時應按（gbj18）規(guī)定計算；還應注意，如果連墻件主體結構混凝土中的預埋件連接時，則此預埋件的強度設計值尚應按混凝土結構設計規(guī)范的規(guī)定計算。 6結構要求6.1.1 門架及配件均為定型產(chǎn)品，門式腳手架的跨距應根據(jù)門架配件規(guī)格尺寸確定。現(xiàn)行國家標準門式鋼管腳手架對水平架、交叉支撐及腳手板規(guī)格均有規(guī)定，搭設時應保證按標準的構造規(guī)定進行。6.1.2

41、離墻距離指離結構邊緣的距離。規(guī)定不大于150mm是為保證施工安全。但遇到有陽臺等突出墻面的結構，可在腳手架內側設挑架或其他措施，以滿足腳手架內側邊緣的腳手板距離墻面距離不大于150mm。6.2.1交叉支撐是保證門式腳手架縱向剛度和穩(wěn)定的主要配件，兩側均設交叉支撐并與門架立柱上的鎖銷鎖牢是保證腳手架整體穩(wěn)定及門架部穩(wěn)定的重要構造規(guī)定。只在腳手架手架外側設交叉支撐而在腳手架內側不設交叉支撐時，雖然給施工帶來方便，但將大大降底腳手架的穩(wěn)定承載能力，根據(jù)國內外對比試驗結果，降低幅底為30%40%，因此本規(guī)范規(guī)定門式腳手架必須兩側均設交叉支撐。6.2.2 連接棒是上下兩榀門架間的聯(lián)接配件，鎖臂是保證聯(lián)接

42、的安全裝置。目前有的廠家生產(chǎn)的連接棒較細，安裝后與門架立桿鋼管內壁的空隙較大，這會造成上下立桿鋼管之間不能對中，導致腳手架的承載能力降低，這種情況應予避免。6.2.3 腳手架操作層次連續(xù)鋪設腳手板是施工安全的要求。掛扣式腳手板是門式腳手架的重要配件，且其規(guī)格應與門架配套。6.2.4 本條是為保證腳手架的縱向剛度而對水平架設置提出的構造要求。水平架的豎向間距是根據(jù)調研資料、實驗結果及施工經(jīng)驗確定的。6.2.5 選擇固定底座或可調底座可根據(jù)施工現(xiàn)場情況自行決定。6.3.1 設置剪刀撐是為提高腳手架整架的縱向剛度，其具體構造規(guī)定主要是根據(jù)施工經(jīng)驗確定的。6.3.2 水平加固桿是增加腳手架縱向剛度的重

43、要配件，只有連續(xù)設置形成水平閉合圈才能起到應有的作用。當水平加固桿設置在有連墻件的水平層時其作用更為明顯，因此在搭設腳手架時應遵守本條的有關規(guī)定。6.4.1 腳手架轉角處的構造對腳手架整體性十分重要，圖6.4.1提出的兩種作法可供選用，水平連接鋼管必須步步設置，以使腳手架的建筑物周圍形成連續(xù)閉合結構。6.4.2、6.4.3 水平連接桿的規(guī)格與水平加固桿相同，可便于采用扣件聯(lián)接；要求與立桿及水平加固桿扣緊是為保證其整體性。6.5.1 腳手架與主體結構的可靠連接，是保證豎向荷載下腳手架的穩(wěn)定和水平荷載作用下腳手架的安全可靠承載。本規(guī)范表6.5.1規(guī)定了不同搭設高度和基本風壓的情況下連墻件的豎向及水

44、平間距，表中數(shù)值是根據(jù)腳手架整架試驗結果和調研資料確定的。6.5.2 腳手架轉角處或獨立腳手架兩端的連墻件豎向間距縮小為4m，主要是為了加強這些部位與主體結構的連接，確保腳手架的安全工作。6.5.3 腳手架偏心荷載的作用使連墻件的水平力增加，為保證腳手架安全工作，連墻件間距應適當加密。6.6.1 規(guī)定洞口尺寸不宜過大，是為了避免腳手架受到較大的削弱并給洞口加固帶來困難，施工中應盡量減小洞口尺寸，并應采取相應加固措施。6.6.2洞口處腳手架的構造，原則上應進行專門設計，只有當洞口較?。▽挒橐粋€跨距）時方可按6.6.2條規(guī)定搭設。6.8.1、6.8.2表6.8.2 對落地式腳手架基礎的要求、作法系

45、根據(jù)調研資料，總結施工經(jīng)驗提出的，可根據(jù)腳手架的用途、搭設高度以及地基的實際情況選用。6.8.3 腳手架搭設在結構樓面、挑臺上時，立桿底座下鋪墊板或墊塊，是為了增加承壓面積；對其下部結構驗算應按有關結構規(guī)范進行。7搭設與拆除7.1.17.1.3 本條為施工準備工作的基本要求。在搭設前操作人員進行技術交底和對門架、配件進行檢查，是保證設塔設質量的關鍵，故本規(guī)范對此做出明確規(guī)定。7.2.1 本條重申要按第6.8.2條規(guī)定執(zhí)行，并結合工程實際情況，將基本作法納入施工組織設計。7.2.2 本條對塔設前放線及安裝底座提出具體施工要求，是為了保證底層門架位置準確。7.3.1 搭設門架及配件時的注意事項共規(guī)

46、定8處，主要強調：要符合第6章的構造要求；不配套的門架與配件不能混用；配合施工進度按規(guī)定的搭設順序進行操作；按規(guī)定設置安全防護等。這些內容均系根據(jù)施工現(xiàn)場門式腳手架的實際使用情況及施工經(jīng)驗規(guī)定的。7.3.2 本條強調水平加固桿和剪刀撐必須與腳手架同步搭設并連接牢固。不允許先塔腳手架后安裝加固桿件，以保證腳手架在搭設過程中應具有的剛度。7.3.3 連墻件是腳手架的重要支承構件，其搭設必須與腳手架搭設工作同時進行，否則已搭設完的腳手架處于懸臂狀態(tài)，有倒塌危險。腳手架操作層高于連墻點以上兩步，由于操作層荷載較大，且上部又處于懸臂狀態(tài)，這是不允許的，所以必須采用與主體結構臨時拉結的措施。7.4.17.

47、4.5 腳手架使用前必須質量檢查驗收合格后方準交付使用，本規(guī)范規(guī)定一般門式腳手架分別由不同級別的技術負責人驗收，是考慮到腳手架搭設的復雜性、難易程度和破壞造成的損失不同而規(guī)定的。驗收時應具備的文件及現(xiàn)場抽查的規(guī)定，是為了加強對腳手架工程的管理，以保證腳手架的搭設質量。腳手架搭設尺寸允許偏差規(guī)定是根據(jù)國內目前施工水平，以及保證腳手架安全承載的需要。8安全管理與維護8.0.3 本條是關于控制腳手架上施工荷載的規(guī)定。特別要嚴格控制集中荷載，以保證腳手架的安全。8.0.5、8.0.6 規(guī)定不允許隨意拆除腳手架的配件。有些桿件因施工需要必須局部拆除時，應符合8.0.6的要求。如果拆除的交叉支撐或連墻件在

48、作業(yè)完成后不及時恢復，將影響腳手架的安全使用，甚至成為腳手架倒塌的隱患。8.0.7 此規(guī)定是為防止在挖掘作業(yè)過程中或挖掘以后腳手架發(fā)生沉陷或倒塌。8.0.10 此條為施工安全措施，防止墜落摔傷。由于交叉支撐剛度較差，在架外側攀登易使交叉支撐桿件變形。8.0.12 本條為關于門架及配件檢驗、維修、保存的規(guī)定，以使門架和配件保持良好狀態(tài)，在工地周轉使用時保證安全承載。9模板支撐與滿堂腳手架9.1.1 模板支撐、滿堂腳手架與門式鋼管外腳手架相比，荷載作用和施工均有特點，故應作出其結構和構造設計，并列入施工組織設計中。9.1.2 門架作模板支撐時，主要用于梁模板、樓板模板及箱基頂板模板等，承受模板及支

49、撐自重，新澆筑混凝土的自重，鋼筋重量、施工人員及設備重量，以及振搗混凝土對模板產(chǎn)生的振動荷載等，混凝土結構工程施工驗收規(guī)范（gb50204）及組合鋼模板技術規(guī)范（gbj214）中已對它們的取值和組合做了規(guī)定。門架用于滿堂腳手架時，應根據(jù)實際的恒載和活荷計算取值，應注意在施工中避免荷載集中作用產(chǎn)生超載。9.1.4 一榀門架的承載能力與可調底座調節(jié)螺桿的伸出長度有關，修正系數(shù)是參考日本規(guī)范進行規(guī)定的。9.1.5 根據(jù)荷載試驗，一榀門架承載能力與荷載作用部位相關，門架立桿直接傳遞荷載時其承載力最高（圖4a）；荷載集中作用在橫梁中央時（圖4c），門架承載力為最低，圖4b的荷載作用情況下門架承載力介于a

50、、c之間。故進行滿堂腳手架和模板支撐結構構造設計時，應盡量避免門架橫梁中部受荷，而采用可調頂托上設托梁和擱柵、小愣，使立桿直接傳力。9.2.1門架平行于梁軸線布置主要用于現(xiàn)澆梁、預制模板結構，為加快施工進度，門架用于梁底支撐，兼作樓板支架。但交叉支撐不易設置，有些廠家生產(chǎn)架距957、1375的交叉支撐，可采用這種形式。一般為門架軸線的布置方式。9.2.5 平臺模板也稱飛模、桌模，作為樓板模板，可整體裝拆，整體工作，整體轉運，故門架用于平臺模板支撐架時應考慮吊運要求。圖4門架的承載力與荷載作用位置9.3.1滿堂腳手架的跨距為1.8m.和0.9m兩種，荷載較大時采用0.9m，一般情況時為1.8m。

51、門架的平面內剛度大于平面外剛度很多，最佳排列為縱橫兩向剛度等值，但實際工程不可能作到這一點，又沒做過這方面試驗，故規(guī)定間距不大于1.2m為宜。超過1.2m時，應加設水平架固桿。9.3.3 掛扣式水平架或腳手板或增加滿堂腳手架的縱向剛度，保證每單元門架的幾何整體性。9.3.4水平加固桿設置主要是加強滿堂腳手架的剛度和整體性，在頂層、頂層外側設置有環(huán)箍效應。中間每5排、5列、5步設置是為了加強行列之間聯(lián)系。水平加固桿與剪刀撐可增強腳手架的整體剛度，以防止傾倒。9.3.5 滿堂腳手架高度較大時，設置鎖臂、拋撐、纜風繩是為防止傾覆、倒塌。9.3.6滿堂腳手架平面尺寸大，門架布置較密，構配件運輸困難，故可采用逐排搭設和逐層搭設兩種。9.4.3 本條規(guī)定了門架用作模板支撐和滿堂腳手架的主要注意問題。（1）防止砂漿等污物堵塞螺紋。主要方法為在可調底座頂托包裹塑料袋、牛皮紙等，可增加使用耐久性，施工快速、方便；（2）規(guī)定了荷載條件。使用時應嚴格控制局部超載，盡量避免偏心、振動等；（3）規(guī)定了管理安全細則。調研中發(fā)現(xiàn)門架下口寬度較大上口小，有的甚至不能使用，其中原因之一是高空投拋，故應嚴格禁止高空投拋門架及配件。 附錄a門架、配件質量分類a.1 門架及配件質量類別及處理規(guī)定本附錄是根