基礎(chǔ)工程設(shè)計(jì)課程

1、基礎(chǔ)工程設(shè)計(jì)課程作者： 日期：基礎(chǔ)工程課程設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)一 設(shè)計(jì)資料1.1 初始條件 東莞市常虎高速公路某高架橋梁，上部構(gòu)造采用裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支 T 梁，標(biāo)準(zhǔn)跨徑 25m ，計(jì)算跨徑 24m 。橋面寬度為 2 17.5米，參照公路 橋梁地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。1.2 設(shè)計(jì)荷載汽車(chē)超 20 級(jí)，掛 120 ，人群荷載 3.5 KN /m3 。后臺(tái)填土高度為 8.5 米。橋臺(tái)豎直反力為 8676KN 。1.3 材料臺(tái)帽、耳墻、臺(tái) 身和基礎(chǔ)（承臺(tái) ）為 20 號(hào)鋼筋混凝土。1 25.00KN / m3 ；后臺(tái)及溜坡填土的 2 17.00KN /m3 ；填土的內(nèi)摩擦角 35 ,粘聚力 c 0。1

2、.4 地質(zhì)資料，上部尺寸見(jiàn)所附圖紙。二 基礎(chǔ)類(lèi)型的選擇由于采用淺基礎(chǔ)的時(shí)候，其基礎(chǔ)深度不會(huì)超過(guò) 5 米，一般在 3 米左右，但 是，此處地形在 5 米深度內(nèi)承載力很小，根本不能滿足橋臺(tái)穩(wěn)定性的要求，故 在此處選擇樁基礎(chǔ)作為承臺(tái)基礎(chǔ)。另外，由于底下土層的極限摩阻力很下，不能滿足要求，此外，在距離地層 表面 13.8 米的地方含有承載力很大的持力巖層，故在本地形時(shí)，柱樁基礎(chǔ)是 最好的選擇。荷載計(jì)算3.1 上部構(gòu)造恒載反力及橋臺(tái)臺(tái)身、基礎(chǔ)上的土重計(jì)算，其值列表如下：恒載計(jì)算表序 號(hào)計(jì)算式豎直力p(KN)對(duì)基地 中心軸 偏心距 e(m)彎距M(KN.m)備注10.75 3.0 0.5 2528.133

3、.2-90.02彎距 正負(fù) 值規(guī) 定如 下： 逆時(shí) 針?lè)?向取號(hào)； 順時(shí) 針?lè)?向取 “+23 2.35 0.5 0.5 2544.062.7-118.9630.5 3.1 0.5 2519.381.45-28.140.5 3 16.99 25637.131.45-932.8450.4 0.3 1.1 25 39.90.65-6.43561.1 1.2 17.49 25577.170.65-375.1670.5 5.4 1.8 25 0.897.20.438.8881.4 5.4 0.8 25151.20.9-136.0894.5 62.3 0.5 1.8 5.4 0.6 0.1214 171

4、702.891.422418.10100.5 5.4 14 17642.61.85-1188.81111.5 4.2 14 2522050.000.00120.5 1.4 3.2 5.4 10.6 172238.080.39-872.85號(hào)。132 0.5 1.4 3.2 5.4 0.5 17211.140.39-82.3414上部構(gòu)造恒載86760.6-5205.6P 17233.28KN M 6571.21KN m各序號(hào)含義及承臺(tái)尺寸的設(shè)計(jì)見(jiàn)圖。3.2 土壓力的計(jì)算土壓力按臺(tái)背豎直，0 ；填土內(nèi)摩擦角 35 ，臺(tái)背（圬工）與填土間1 的外摩擦角 1 17.5 計(jì)算；臺(tái)后填土為水平， 0 。

5、23.2.1 臺(tái)后填土表面無(wú)活載時(shí)土壓力的計(jì)算臺(tái)后填土表面無(wú)活載時(shí)土壓力的計(jì)算臺(tái)后填土自重所引起的主動(dòng)土壓力計(jì)算式為Ea1 2H 10 3.33mB a2式中：r2 =17.00kN/m3 ；B 為橋臺(tái)的有效寬度取2.4m ； H 為自基底至臺(tái)土表面的距離等于 10m ；a為主動(dòng)土壓力系數(shù)cos2 (cos2 cos()1 sin()sin() / cos()/ cos(=0.247cos217.52cos 35sin 52.5 sian35cos17.51 所以 Ea 1 H 2B21 17.00 102 0.2472503.88kN其水平向的分力Eax Ea cos() 503.88 co

6、s17.5o480.56kN離基礎(chǔ)底面的距離：ey對(duì)基底形心軸的彎距為M ex 480.56 3.33 1600.26KN m 在豎直方向的分力Eay Ea sin() =503.88 sin17.5o 151.52kN4.2 作用點(diǎn)離基底形心軸的距離： ex0.5 1.60mx2對(duì)基底形心軸的彎距： M ey 151.52 1.60 242.43kN.m3.2.2 臺(tái)后填土表面有汽車(chē)荷載時(shí) 由汽車(chē)荷載換算的等代均布土層厚度為： h Gbl0 式中： l0 為破壞棱體長(zhǎng)度，對(duì)于臺(tái)背為豎直時(shí)， l0 Htg ，而 tg tgw ctg tgw tgw tg w 52.51所以有 l 0 10 (

7、 1.303 1.428 1.303 1.303 5.83m 又因?yàn)樵谄茐睦怏w內(nèi)只能放一輛重車(chē)，因是 4 車(chē)道，故：G 4 550 (1 30%) 1540KN154013 5.83 171.20mex595.89 3.66 2178.52KN m則臺(tái)背在填土連同破壞棱體上車(chē)輛荷載作用下引起的土壓力為1Ea 2H 2h H B a a 2 2 a0.5 17.00 10.0 2 1.2 10 2.4 0.247 624.81KN其水平向的分力Eax Ea cos()624.81cos17.5o595.89kN離基礎(chǔ)底面的距離： ey101031.203.66m31021.20對(duì)基底形心軸的彎距

8、為在豎直方向的分力Eay Ea sin() =624.81 sin17.5o 187.88kN4.2 作用點(diǎn)離基底形心軸的距離： ex0.5 1.60mx2 對(duì)基底形心軸的彎距： M ey 187.88 1.60 300.61kN.m3.2.3 臺(tái)后填土表面為掛車(chē)荷載時(shí)由于l0 5.83m ，在該長(zhǎng)度范圍內(nèi)掛車(chē)荷載的輪重為G 1200KN ，換算的等代土層厚度為12000.931m13 5.83 17則土壓力為Ea 1 2H 2h20.5 17.00 10.0 20.931 10 2.4 0.247 597.70 KN其水平向的分力EaxEa cos(597.70 cos17.5o570.04

9、kN離基礎(chǔ)底面的距離：ey10 10 3 0.9313 10 2 0.9313.59m對(duì)基底形心軸的彎距為M ex 570.04 3.592049.27KN m在豎直方向的分力Eay Ea sin() =570.70 sin17.5o 179.73kN4.2 作用點(diǎn)離基底形心軸的距離： ex0.5 1.60mx2 對(duì)基底形心軸的彎距： M ey 179.73 1.60 287.57kN .m3.2.4 臺(tái)前溜坡填土自重對(duì)橋臺(tái)前側(cè)面上的主動(dòng)土壓力在計(jì)算時(shí)，以基礎(chǔ)前側(cè)邊緣垂線作為假想臺(tái)背，土表面的傾斜度以溜坡坡度 為 1 ： 1.5 算 得33.69o ， 則 基 礎(chǔ) 邊 緣 至 坡 面 的 垂

10、直 距 離 為H' 10 6.8 0.75 5.97 m ，取 為土的內(nèi)摩擦角 35 o ，主動(dòng)土壓力系數(shù) a1.5為：cos2 cos(cos2()1 sin()sin() /cos() / cos(cos35 1cos2 350.18則主動(dòng)土壓sin70 sin 68.69cos35 cos33.69力為：Ea' 12 H1 17.00 5.97222.4 0.18 130.87kN在水平方向的分力E ax E a cos(130.87 cos35o107.21kN作用點(diǎn)離基礎(chǔ)底面的距離：e' y1 5.9731.99m對(duì)基底形心軸的彎距為M ex 107.21 1

11、.99213.34kN .m豎直方向的分力E ay E a sin(130.87 sin 35o75.06kN作用點(diǎn)離基底形心軸的距離e x 2.1m對(duì)基底形心軸的彎距為M ey 75.06 2.1157.63kN.m3.3 支座活載反力計(jì)算按下列情況進(jìn)行計(jì)算支座反力：第一，橋上有汽車(chē)及人群荷載，臺(tái)后無(wú)活 載；第二，橋上有汽車(chē)及人群荷載，臺(tái)后也有汽車(chē)荷載，而重車(chē)在臺(tái)后填土 上；第三，橋上有掛車(chē)荷載，臺(tái)后無(wú)掛車(chē)。下面分別計(jì)算：3.3.1 橋上有汽車(chē)及人群荷載，臺(tái)后無(wú)活載3.3.1.1 汽車(chē)及人群荷載反力在橋跨上的汽車(chē)荷載布置如下圖所排列，反力影響線的縱距分別為：h1 1.0h2h3h4h524

12、1.42424 8.42424 9.82424 19.8240.9420.650.5920.175h624 23.8240.008120 120 0.942 140 0.65所以有，支座反力4 1 0.3140 0.592 70 0.175 130 0.008=1176.59KN (以四行車(chē)隊(duì)計(jì)算，需折減 30% )43.75KN人群荷載的支座反力 R1' 0.5 25 1 3.54.2 支座反力作用點(diǎn)離基底形心軸的距離： ex1.5 0.60mx2對(duì)基底形心軸的彎距： M R1 (1176.59 43.75) 0.60 732.2kN.m3.3.1.2 汽車(chē)荷載制動(dòng)力計(jì)算對(duì)于 4 車(chē)

13、道的制動(dòng)里按布置在荷載長(zhǎng)度內(nèi)的一行汽車(chē)車(chē)隊(duì)總重的 20% 計(jì)算，但不得小于一輛車(chē)的 60% 依上述規(guī)定分別為：一行車(chē)隊(duì)總重的 20% H1 550 200 0.2 150KN一輛重車(chē)的 60%H1 550 .06 330.0KN因此，取一輛重車(chē)的 30% 計(jì)算。簡(jiǎn)支梁擺動(dòng)支座應(yīng)計(jì)算的制動(dòng)力為： H 0.25H1 0.25 330 82.50KN3.3.2 橋上、臺(tái)后均有汽車(chē)荷載，重車(chē)在臺(tái)后3.3.2.1 汽車(chē)及人群荷載反力由于支座作用點(diǎn)在基底形心軸的左側(cè)，為了使在活載的作用下得到最大的順時(shí)針向的力矩，因而將重車(chē)后軸貼近橋臺(tái)的后側(cè)邊緣，使得在橋跨上的活載所產(chǎn)生的逆時(shí)針向的力矩為最小荷載布置如圖所

14、示，反力影響線的縱距分別為：h2h30.6290.46324 8.92424 12.924所以有，支座反力 R1 70 0.629 130 0.463 4 1 0.3=291.82KN (以四行車(chē)隊(duì)計(jì)算，需折減 30% )人群荷載的支座反力 R1' 0.5 25 1 3.5 43.75KN4.2支座反力作用點(diǎn)離基底形心軸的距離： ex1.5 0.60mx2對(duì)基底形心軸的彎距： M R1 (291.82 43.75) 0.60 167.79kN.m3.3.2.2 汽車(chē)荷載制動(dòng)力計(jì)算 同上，取一輛重車(chē)的 30% 計(jì)算 簡(jiǎn)支梁擺動(dòng)支座應(yīng)計(jì)算的制動(dòng)力為： H 0.25H1 0.25 330 8

15、2.50KN3.3.3 橋上有掛車(chē)荷載對(duì)于平板掛車(chē)，全橋均以通過(guò)一輛車(chē)計(jì)算，在驗(yàn)算時(shí)不需考慮人群荷載，其荷載布置如圖所示，反力影響線的縱距分別為：h1 1.0h2h3h424 1.22424 5.22424 6.40.950.7830.733所以有，支座反力 R1 1 0.95 0.783 0.733 300 =1039.80KN4.2 支座反力作用點(diǎn)離基底形心軸的距離： ex1.5 0.60mx2對(duì)基底形心軸的彎距： M R1 1039.80 0.60 623.88kN.m3.4 支座摩阻力計(jì)算擺動(dòng)支座摩擦系數(shù)取 f 0.05 ，則支座摩阻力為：F P恒 ? f 8676 0.05 433.

16、8KN對(duì)基底的形心彎距為M F 433.8 8.5 3687.3KN .m （方向按組合荷載組合需要來(lái)決定） 在以后的附加設(shè)計(jì)中，以支座摩阻力作為控制設(shè)計(jì)。3.5 荷載組合荷載組合共分為五種情況1、橋上有活載，后臺(tái)無(wú)汽車(chē)荷載2、橋上有活載，后臺(tái)也有汽車(chē)荷載3、橋上無(wú)活載，后臺(tái)有汽車(chē)荷載4、橋上無(wú)掛車(chē)，后臺(tái)有掛車(chē)5、橋上有掛車(chē)，后臺(tái)無(wú)掛車(chē)荷載組合匯總表荷載組合水平力 （KN）豎直力 （KN）彎距（KN.m ）主要373.3518680.2-6001.29附加807.1518680.2-2313.99二主要488.6817831.79-4916.80附加922.4817831.79-1229.5三

17、主要488.6817496.22-4749.01附加922.4817496.22-1061.71四462.8317488.07-4865.22五373.3518499.66-5892.97因此，可得第一種組合為最不利情況，應(yīng)進(jìn)行驗(yàn)算四 樁徑、樁長(zhǎng)的擬定本方案采用就地鉆孔灌注鋼筋混凝土樁，樁身為實(shí)心斷面，鉆孔灌注樁設(shè) 計(jì)直徑 1.0m ，以沖抓錘施工。另外，根據(jù)地質(zhì)條件及施工的需要，樁基礎(chǔ)采 用低承臺(tái)基礎(chǔ)，樁為嵌言樁（柱樁），由于持力層深度的關(guān)系，樁長(zhǎng)初步擬訂 為 14m ，其中，深入持力層 1.7m ，滿足相關(guān)規(guī)范的要求。五 基樁根數(shù)及平面布置5.1 樁的根數(shù)的估算支承在基巖上或嵌入巖層中的單

18、樁，其軸向受壓容許承載力，取決于樁底處巖石的強(qiáng)度和嵌入巖層的深度，鉆孔灌注樁單樁軸向受壓容許承載力按下式計(jì)p=( C1A C2Uh )Ra其中系數(shù) C1、 C2值可在下表中選取條件C1C2良好的0.60.05一般的0.50.04較差的0.40.03鉆孔樁系數(shù) C1、 C2值可降低 20% 采用。 U 1 ，h=1.7m所以，有：1p C1A C2Uh Ra (0.5 80% 0.04 80% 1.7) 8000 3878.21kN4考慮偏心荷載時(shí)各樁受力不均而適當(dāng)增加樁數(shù)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取 1.1則n=1.11868.02=5.13878.21加上實(shí)際需要，初步擬訂采用 6 跟鉆孔灌注樁來(lái)滿足實(shí)際

19、需要。5.2 樁的間距的確定由于，通常鉆孔成孔的，支撐或嵌固在巖層的柱樁中心間距不得小于 2.0 倍 的成孔直徑。即 L 2.0 1.0 2m 。另外，為了避免承臺(tái)邊緣距樁身過(guò)近而發(fā)生 破裂，并考慮到樁頂位置允許的偏差，邊樁外側(cè)到承臺(tái)邊緣的距離，對(duì)樁徑小 于或等于 1.0m 的樁不應(yīng)小于 0.5 倍的樁徑，且不小于 0.25m ，對(duì)大于 1.0m 的樁徑不應(yīng)小于 0.3 倍的樁徑并不小于 0.5m 。因此，在本設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)樁徑 為 2.5m5.3 樁的平面布置樁數(shù)確定后，根據(jù)樁基受力情況選用兩排樁樁基，其形式采用行列式，有 利于施工，同時(shí)這種布置可以盡量使樁受力均勻，發(fā)揮每根樁的承載能力。樁

20、群橫截面的重心與荷載合力作用點(diǎn)接近，橋墩樁基礎(chǔ)中基樁采取對(duì)稱(chēng)布置，樁 柱布置使蓋梁發(fā)生的正負(fù)彎距接近，減少承臺(tái)所承受的彎曲應(yīng)力。樁的排列方 式見(jiàn)下圖6.1 樁的計(jì)算寬度 b1為圓柱形）因?yàn)橛?b1K f KOK d 0.9 (d 1) Kb'L1h1其中 K'1b'0.6L1 2.5 d1.5m 0.6h1 3.6m ，n3b 0.5所以有 K0.6 1 0.6 1.50.6 60.767b1=0.9 1 10.7671.38m62 樁的變形系數(shù)40.0491m444 d 4 3.14 14 64 64EI0.67EhI0.672.6 1070.0491 8.55 10

21、5 KN .m2amb1 ；由于地面以下 hm 2 d 1 4m自承臺(tái)底面之下 4m 只有一種土（角礫）所以 a 560000 1.38 0.63m 158.55 105所以，查表取 m=60000 kN/m 4h ah 0.63 148.82 2.5 ，故按彈性樁計(jì)算。6 3 樁頂剛度系數(shù)124值計(jì)算由于11 lo h 1 AEhCO AO其中l(wèi) 0 0m ； h=14.0m由于為柱樁，所以有1;d * 2 3.14 1220.785m2C03moh 60000 14.0 840000kN /ma2EI xm =0.391EI a2EI m =0.935EI 64 計(jì)算承臺(tái)底面原點(diǎn) o 處位

22、移 ao 、bo、 o按樁中心 距 計(jì) 算 面 積 , 取 d02.5m ，A0d40 =4.911.26EI所以有，1P 18680.2 2470.93 b06 1.26EIEIa02(n 4 1 xi )H n 3M2 2 2n 2 (n 4 1xi ) n 3n 4 1 xi2 =6 0.935EI 1.26EI 6 1.252 17.42EIn 2 6 0.422EI=2.532EIn 3 =6 0.391EI=2.346EIn2 32=6 2 0.346 2(EI)2 =5.504EI)所以有， a0(17.42EI 373.35 2.346EI 6001.29) 533.19222

23、.532 17.42 EI 2 5.504 EI 2 EIn 2M n 3 H0 2 2 2n 2 (n 4 1xi ) n 3= 2.532EI 6001.29 2.346EI 373.3522.532EI 17.42EI 5.504(EI) 2= 416.31= EI65 計(jì)算作用在每根樁頂上作用力 Pi、Qi 、M i豎 向 力 Pi = 1(bo xi 0) =1.26EI2470.93EI1.25416.31EI水平力 Qi= 2a03 0 =0.422EI533.19 -0.391EI416.31=62.23kNEIEI彎 距 Mi 4 03a0 0.935EI416.31-0.3

24、91EIEI533.19=180.77EIKN.m=2457.68KN 或 3769.06KN 。校核： n Qi =662.23=373.38kNH =373.35kNnxi pi nM 13 3769.06 - 2457.681.25 6 180.77 6002.30 kN.mi1M =6001.29kN.mN =18680.2kNnPI 3 (3769.06 2457.68) =18680.22kN.mi166 計(jì)算地面處樁身彎距 M 0、水平力 Q0及軸力 P0M 0 M i Qil0 180.77KN.m（逆時(shí)針?lè)较颍㏎0 62.23KNP0 3769.06KN67 計(jì)算地面以下深度

25、 Z 處樁身截面彎距 MZ 與水平壓應(yīng)力 zx由于有 ah 0.43 14 8.82 4.0有樁身彎距 M Z Q0 Am M 0Bm式中的無(wú)量綱系數(shù) Am，Bm可以根據(jù) ah 4.0及與az有關(guān)的表格查取。 所以有， MZ 值的計(jì)算如下表：ZZ= azh= ahAmBmQ0 AAmM 0BmMZ0.000.0401.0000180.77180.770.160.140.1001.0009.88180.77170.890.320.240.1970.99819.46180.41160.950.640.440.3780.98637.34178.24-140.90.950.640.5310.95952

26、.45173.36120.911.270.840.6480.91464.01165.22101.211.591.040.7280.85371.91154.20-82.292.061.340.7770.73576.75132.87-56.122.381.540.7680.64575.86116.60-40.743.172.040.6380.41063.02-74.12-11.13.812.440.4720.23946.62-43.203.424.763.040.2070.04120.45-7.4113.046.354.04-0.184-0.181-18.1832.7214.54水平壓應(yīng)力 zx

27、：2zx bQ0 ZAxbM0 ZBxb1b1式中的無(wú)量綱系數(shù)Am，Bm可以根據(jù) ah 4.0及與az有關(guān)的表格查取。所以有， zx 值的計(jì)算如下表：ZZ= zAmBmQ00 ZAx b12M 0 Zb1zx0.000.02.4011.6000000.160.12.2481.4306.39-7.43-1.040.320.22.0801.27511.82-13.26-1.440.640.41.7730.98820.15-20.55-0.40.950.61.4750.74025.14-23.082.061.270.81.2020.53127.32-22.095.231.591.00.9520.35

28、926.01-18.667.352.061.30.6340.16323.41-11.0212.392.381.50.4600.07017.16-3.4613.73.172.00.157-0.0588.926.0314.953.812.40.030-0.0832.0510.3612.414.763.0-0.028-0.056-2.398.736.346.354.000000以圖的形式表示為：七 樁基礎(chǔ)內(nèi)力驗(yàn)算7 1 樁頂縱向水平位移驗(yàn)算樁在地面處水平位移與轉(zhuǎn)角x0和x0Q0 Ax M 0 Bx3x 3xa 62.23 5 ( 1.600) 2 180.77 50.633 8.55 105 0.6

29、32 8.55 105 EIxa3EIx3 62.23 5 2.4010.633 8.55 105180.77250.632 8.55 1051.600=-1.53mm （方向是向左）6mm符合規(guī)范的相關(guān)要求Q0 A M 0 B033( 1.732)0 a3EIa3EI水平位移容許值0.5 25 2.5cm ，符合要求。7 2 群樁基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算由于采用嵌巖柱樁，因此，可以認(rèn)為群樁起初的承載力等于各樁承載力之和所以，群樁基礎(chǔ)承載力 P 6 P 6 3878.21 23269.26 18680.21無(wú)軟弱下臥土層，所以不需要驗(yàn)算7 3 群樁基礎(chǔ)沉降演算由于是采用嵌巖柱樁，地基底部沉降不大，其沉降

30、量可以忽略不計(jì)。故不需要驗(yàn)算。7 4 承臺(tái)計(jì)算7 41 樁頂處的局部受壓驗(yàn)算由 Pi'AcRai /rmd2d其中Ab43， rm 1.54, Ac,Rai 13.4MPa （C20 混凝土）Ac4（3d）2， m c4 a所以有 Pi'313.4 1031.5420492KNi4又因?yàn)?Pi' rso rsiPi ，其中rso =1.00 ， =1.00 ， rsi =1.2 。所以有 Pi' 1.0 1.0 1.2 3878.21KN 240492 KN （滿足）7 42 樁對(duì)承臺(tái)的沖剪驗(yàn)算樁深入承臺(tái)深度為 0.5m0.5由于剛性角 max arctan0.

31、5 18.431.5而布置范圍角arctan0.5 0.35 8.531.0因?yàn)橛衜ax ，所以可以不必驗(yàn)算74 3 承臺(tái)抗彎抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算承臺(tái)抗彎抗剪強(qiáng)度經(jīng)過(guò)驗(yàn)算發(fā)現(xiàn)符合規(guī)范的要求。八 配筋計(jì)算8.1 樁基礎(chǔ)配筋計(jì)算樁身最大彎距處 Z=0m ， M max 180.77 KN .m確定計(jì)算軸向力時(shí)恒載荷載的安全系數(shù)為 1.2 ，活載為 1.4所以，有：4 4766.94KN235 級(jí) 鋼 筋 ， 則 有Ni 3769.06 1176.59 43.75 1.2 1176.59 43.75 1.彎 距 M=180.77KN.m ； 采 用 C20 混 凝 土 ，fcd 9.2MPa, fsd 19

32、5MPa8.1.1 計(jì)算偏心距增大系數(shù)637.92180.77 1064766.94 103由于樁的兩端固定 所以有 l0 0.5l 7.0m長(zhǎng)細(xì)比 l 0 7 7.0 4.4 d1所以，應(yīng)考慮縱向彎曲對(duì)偏心距的影響取 rs 0.9r 0.9 500 450mm則截面的有效高度為 h0 r3 r 500 450 950mm又因?yàn)椋?1 0.2 2.7 0 0.308 1.0 h0140037.92(7)2 1.0 0.308 1.27所以有，e0 1.27 37.92 48.18mm8.1.2 配筋率的計(jì)算及鋼筋的選擇21.15 0.01 0 h1.08 1.0所以，取1 0.308，21.0

33、則11(l0)21400 e0h0(h)12由公式有fcd ? Br A e0 fsd C e0 Dgr9.2 B 500 A 48.18195 C 43.145 D 0.9 5004600B 396.934A8413.275C 8750D又有，NuAr2 fcdc r2 fsd22A 500 2 9.2 c 500 2 1952.3 106 A 4.875 107 c采用試算發(fā)列表計(jì)算如下ABCDNu（N）N（N）Nu/ N0.92.6680.3562.2820.687-456481476690.96956540.014133401.02.6940.3412.3080.669-476388476691.00033220.012747401.02.7110.3312.3330.651-488095476691.02121330.011919401.02.7270.3202.3570.633-0.0110500950476691.0527987240因此可以得出，當(dāng)0 的時(shí)候即可以滿足縱向力 Nu 的要求又因?yàn)?0 ，而規(guī)