某高速公路某大橋施工圖咨詢報告第二冊

1、第二冊某高速公路某大橋施工圖咨詢報告第19頁目錄第一章概述 2一橋梁概述 2二 咨詢工作的主要內(nèi)容 3（一）咨詢工作的重點 3（二）咨詢工作的主要內(nèi)容 3第二章主橋結(jié)構(gòu)復(fù)核計算 5一技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范 5（一）技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 5（二）設(shè)計規(guī)范 5二主要材料及設(shè)計荷載 6（一）主要材料及其參數(shù) 6（二）設(shè)計荷載取值 7三數(shù)值符號規(guī)定 9四主要計算結(jié)論 9五上部結(jié)構(gòu)縱向復(fù)核計算 13六下部結(jié)構(gòu)復(fù)核計算 31七箱梁橫向分析 45第三章跨中應(yīng)力、撓度及腹板主拉應(yīng)力的控制設(shè)計 47一跨中撓度影響因素的分析 47（一）影響因素分析 47（二）結(jié)論 48二 腹板主拉應(yīng)力影響因素的分析 48（一）影響因素分析 48（二

2、）結(jié)論 50三主梁中跨跨中區(qū)域下緣應(yīng)力 50（一）影響因素分析 50（二）結(jié)論 51第一章概述一橋梁概述某大橋位于至某高速公路合同段。全橋分左、右兩幅，兩幅橋之間留有 3.08m的空隙。左右橋平面位于直線、a=283.901 , ls=130、r = 620m的緩和曲線及圓曲線上，立面位于i=-2.844%、r=80000m和50000m的圓曲線及 直線上。本橋上部結(jié)構(gòu)為74+135+74m三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)。箱梁根部高度 8m,跨中梁高3m o箱梁零號塊底板厚120cm,根部底板厚100cm,跨中底板 厚32cm,梁高及箱梁底板厚度按1.8次拋物線變化。箱梁零號塊腹板厚度70cm,根部

3、至9號梁段腹板厚70cm , 12號梁段至合攏段腹板厚 45cm , 10 號梁段至11號梁段腹板厚7045cm o箱梁頂板除零號塊為45cm ,梁端支承 截面為100cm外，其余頂板厚度30cm。箱梁頂板寬12m,底板寬6.5m ,懸 臂長度2.75m,懸臂板端部厚20cm,根部厚75cm。箱梁梁高為單箱中心線處 的高度值，頂板設(shè)有25%的橫坡。大橋箱梁為雙向預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，縱向預(yù)應(yīng)力鋼束采用 15-15、15-17、 15-19三種規(guī)格預(yù)應(yīng)力鋼較線束；豎向預(yù)應(yīng)力采用jl32精軋螺紋粗鋼筋。鋼較 線的標(biāo)準(zhǔn)強度為 1860mpa ,張拉控制應(yīng)力均為標(biāo)準(zhǔn)強度的0.75倍，即1395mpa ,單

4、根鋼錢線的張拉噸位195.3kn ;粗鋼筋抗拉弓®度標(biāo)準(zhǔn)值785mpa , 張拉控制應(yīng)力為標(biāo)準(zhǔn)強度的 0.9倍，即706.5mpa ,單根jl32mm精軋螺紋粗 鋼筋的張拉噸位568kn 0大橋下部結(jié)構(gòu)：主橋1號橋墩采用鋼筋混凝土雙柱式，兩柱間凈距為4m,單柱空心薄壁式橋墩，截面尺寸為6.5m （橫橋向）x 2.5m （順橋向），橫橋向壁厚為80cm，順橋向壁厚為60cm ,墩高45m ;主橋2號橋墩上部與1號橋墩 相同，下部采用鋼筋混凝土單柱式矩形空心薄壁墩，單箱三室截面，截面尺寸為6.5m （橫橋向）x9.0m （順橋向），橫橋向壁厚為80cm，順橋向壁厚為60cm ; 橋墩承臺

5、厚度均為4.0m,基樁均為6根直徑2.0m鉆孔灌注樁，按照嵌巖樁設(shè) 計。二咨詢工作的主要內(nèi)容受業(yè)主的委托，對至某高速公路某合同段上的某大橋施工圖設(shè)計進(jìn)行咨詢 工作，本次咨詢工作站在“公正、客觀、公平”的立場上，依據(jù)施工圖設(shè)計文 件及交通部和國家現(xiàn)行的規(guī)范、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。(一)咨詢工作的重點1 .結(jié)構(gòu)的安全度是否滿足規(guī)范要求；2 .根據(jù)結(jié)構(gòu)實際的受力狀態(tài)，分析跨中下緣應(yīng)力及撓度、腹板主拉應(yīng)力的 控制是否可靠；3 .關(guān)鍵施工工序流程及施工質(zhì)量控制要求。(二)咨詢工作的主要內(nèi)容1 .結(jié)構(gòu)復(fù)核計算(1)主橋總體縱向分析，采用平面桿系qjx程序；(2)主梁橫向分析，采用橋梁博士程序；(3)下部結(jié)構(gòu)強度

6、的驗算。2 .主梁跨中撓度影響因素的分析(1)混凝土徐變對跨中撓度的影響；(2)跨中的預(yù)應(yīng)力度對跨中撓度的影響；(3)施工誤差和鋼絞線局部失效對跨中撓度的影響。3 .主梁跨中下緣應(yīng)力影響因素的分析(1)混凝土徐變對跨中下緣應(yīng)力的影響；(2)施工誤差和鋼絞線局部失效對跨中下緣應(yīng)力的影響。4 .主梁腹板主拉應(yīng)力影響因素的分析(1)不考慮豎向預(yù)應(yīng)力的腹板最大主拉應(yīng)力；(2)考慮豎向預(yù)應(yīng)力的腹板最大主拉應(yīng)力；(3)考慮橫向各種因素的影響得出的腹板最大主拉應(yīng)力；(4)考慮施工誤差和鋼絞線局部失效對腹板主拉應(yīng)力的影響；5 .關(guān)鍵工序施工流程6 .關(guān)鍵工序施工質(zhì)量控制7 .對構(gòu)造合理性提出建議第二章主橋結(jié)構(gòu)

7、復(fù)核計算采用平面桿系qjx程序?qū)χ鳂蜻M(jìn)行了縱向總體分析，對主梁進(jìn)行了極限承 載力、抗裂、主梁應(yīng)力、支座噸位以及主梁剛度的驗算；采用橋梁博士程 序，對箱梁薄弱斷面進(jìn)行了頂板、腹板和底板的橫向受力分析；下部結(jié)構(gòu)考慮 了在各種荷載組合下，墩身強度、承臺強度、樁基強度和樁基承載力的驗算。一技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范(一)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1 .設(shè)計計算行車速度：80公路/小時2 .設(shè)計荷載：公路i級3 .地震動峰值加速度：0.05g4 .橋面總寬度及組成：橋面總寬度：12.0米，橋面組成：0.5米(護(hù)欄) +11.0米(行車道)+0.5米(護(hù)欄)5 .橋面最大縱坡：本橋：-2.844%6 .設(shè)計洪水頻率：1/100年7 .

8、環(huán)境類別：i類8 .結(jié)構(gòu)設(shè)計安全等級：一級(二)設(shè)計規(guī)范1 .公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(jtg b01-2003 )2 .公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(jtg d60-2004 )3 .公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(jtg d62-2004 )4 .公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(jtg d63-2007 )5 .公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(jtj041-2000 )6 .公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計規(guī)范(jtg/t d60-01-2004 )(jtg/t b02-01-2008 )7.公路橋梁抗震設(shè)計細(xì)則二主要材料及設(shè)計荷載（一）主要材料及其參數(shù)1 .混凝土（1） c55混凝土（用于主梁）彈性模量：35500mpa剪

9、切模量：14200mpa泊松比：0.2軸心設(shè)計抗壓強度：24.4mpa設(shè)計抗拉強度：1.89mpa熱膨脹系數(shù)：0.00001（2） c50混凝土（用于墩身）彈性模量：34500mpa剪切模量：13800mpa泊松比：0.2軸心設(shè)計抗壓強度：22.4mpa設(shè)計抗拉強度：1.83mpa熱膨脹系數(shù)：0.00001（3） c30混凝土（用于承臺和樁基）彈性模量：30000mpa剪切模量：12000mpa 泊松比：0.2軸心設(shè)計抗壓強度：13.8mpa設(shè)計抗拉強度：1.39mpa熱膨脹系數(shù)：0.000012 .預(yù)應(yīng)力鋼材s(1)頂應(yīng)力鋼絞線(15.2mm彈性模量：195000mpa標(biāo)準(zhǔn)強度：1860mp

10、a熱膨脹系數(shù)：0.000012鋼筋松弛率：0.03孔道摩阻系數(shù)：0.17孔道偏差系數(shù)：0.0015一端錨具變形及鋼束回縮值：0.006m(2)預(yù)應(yīng)力粗鋼筋彈性模量：200000mpa抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值:785mpa熱膨脹系數(shù)：0.000012張拉控制應(yīng)力：706.5mpa(二)設(shè)計荷載取值1 .恒載(1) 一期恒載一期包載包括主梁、橫梁等材料重量?；炷寥葜厝?6kn/m3,主梁按實際斷面計取重量。主梁橫隔板以集中力計入。(2)二期恒載二期包載為橋面防撞護(hù)欄、分隔帶護(hù)欄、泄水管及橋面鋪裝。經(jīng)計算二期恒 載取 69.9kn/m。2 .活載(1)公路i級汽車荷載三車道加載時的橫向折減系數(shù)為：0.78橋

11、跨縱向折減系數(shù)：1.0采用平面結(jié)構(gòu)程序進(jìn)行總體計算時，汽車荷載偏載增大系數(shù)取1.15。(2)汽車制動力制動力的著力點在橋面上，其值按橋規(guī)規(guī)定的方法計算。(3)汽車沖擊系數(shù)汽車荷載沖擊系數(shù)取0.05。(4)活載的橫向分布系數(shù)公路 i 級：3x0.78x1.150x1.05=2.8263 .其它荷載(1)溫度：體系升溫25c,降溫25 c,主梁上下緣溫差按規(guī)范取值。(2)橋梁所在地區(qū)相對濕度：0.8(3) 設(shè)計基本風(fēng)速：v10=26.3m/s (按照公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(jtg d60-2004)附錄 a 取值)(4)地震烈度：地震動峰值加速度0.05g(5)基礎(chǔ)沉降：主墩不均勻沉降 20mm,橋

12、臺不均勻沉降10mm4 .荷載組合荷載組合表表2-1荷載組合參與組合項目組合1恒載+汽車組合2恒載+汽車+基礎(chǔ)沉降+升溫+正溫差組合3恒載+汽車+基礎(chǔ)沉降+降溫+負(fù)溫差組合4恒載+汽車+基礎(chǔ)沉降+升溫+正溫差+正制動力組合5恒載+汽車+基礎(chǔ)沉降+降溫+負(fù)溫差+負(fù)制動力組合6恒載+汽車+基礎(chǔ)沉降+降溫+負(fù)溫差+正制動力組合7恒載+汽車+基礎(chǔ)沉降+升溫+正溫差+負(fù)制動力三數(shù)值符號規(guī)定彎矩m:以使單元下緣受拉為正，單元上緣受拉為負(fù)剪力q:以使單元產(chǎn)生順時針轉(zhuǎn)動為正，反之為負(fù)軸力n:以單元受壓為正，受拉為負(fù)應(yīng)力：以壓應(yīng)力為正，拉應(yīng)力為負(fù)位移：以向上為正，向下為負(fù)單位：軸力一kn ,剪力一kn ,彎矩一

13、kn.m ,應(yīng)力一mpa四主要計算結(jié)論(一)上部結(jié)構(gòu)縱向1 .主梁極限承載力主梁各截面抵抗正、負(fù)彎矩的截面抗力大于最不利荷載組合下的正、 負(fù)彎矩, 能夠滿足極限承載力要求。2 .主梁抗裂本橋按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計。(1)主梁正截面抗裂驗算在短期荷載效應(yīng)作用下，主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，抗裂驗算滿足全預(yù)應(yīng)力混凝 土構(gòu)件的要求。(2)主梁斜截面抗裂驗算規(guī)范規(guī)定：對于現(xiàn)澆全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合下(rtp< 0.4f tk=0.4 x2.74=1.096mpa在短期效應(yīng)組合下，斜截面出現(xiàn)的最大拉應(yīng)力為i.impa ,滿足規(guī)范要求主梁斜截面抗裂滿足規(guī)范對全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件要求。3 .正應(yīng)

14、力施工階段主梁最大壓應(yīng)力（階段61）為15.1mpa,出現(xiàn)在墩頂附近上緣，最 大拉應(yīng)力（階段43）為0.4mpa ,出現(xiàn)在該階段塊件下緣，施工階段主梁最大壓應(yīng) 力、拉應(yīng)力均能滿足規(guī)范要求。成橋階段：上鋪裝階段（63階段）主梁最大壓應(yīng)力為12.5mpa ,出現(xiàn)在墩 頂附近上緣，主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，中跨下緣最小壓應(yīng)力為6.5mpa o運營階段：荷載組合1時，主梁最大壓應(yīng)力為11.7mpa,出現(xiàn)在中跨1/4 附近上緣，主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，中跨下緣最小壓應(yīng)力為3.0mpa o其余荷載組合時，主梁最大壓應(yīng)力為16.5mpa,出現(xiàn)在墩頂及中跨1/4附近上緣，主梁不出 現(xiàn)拉應(yīng)力，中跨下緣最小壓應(yīng)力為 2.0mp

15、a 0主梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求。施工階段規(guī)范允許值如下：otcc=15.1mpa < 0.7）fck=0.70 m5.5=24.85mpajct=0.4 mpac 0.7ftk=0.7 >2.74=1.92mpa ,且預(yù)拉區(qū)配置的縱向鋼筋的配筋 率也超過規(guī)范低限的0.2%。因此施工階段主梁最大壓應(yīng)力、拉應(yīng)力均能滿足規(guī)范要求。運營階段規(guī)范允許值如下：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力武+加0 05 fck=0.5 >35.5=17.75mpa受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力（t pe+（t p=1204mpa<0.65 fpk=0.65 乂 1860=1209mpa運營階段主梁最大壓應(yīng)力滿足

16、規(guī)范要求，預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范 的要求。4 .主應(yīng)力主梁最大主壓應(yīng)力為 16.8mpa ,發(fā)生在邊跨跨中附近上緣，主梁跨中1/4附近位置出現(xiàn)最大1.275mpa主拉應(yīng)力。規(guī)范允許值如下：(tcp< 06 fck=0.6 >35.5=21.3mpap 00.5ftk=0.5 >2.74=1.37mpa ,即按照構(gòu)造配置箍筋即可。最大主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。5 .主梁剛度短期效應(yīng)作用下汽車活載造成中跨最大下?lián)隙葹?8.8mm ,最大上拱度為3.7mm ,位移絕對值之和為22.5mm ,考慮撓度長期增長系數(shù)1.4125,位移絕 對值之和為31.78mm，小于l/

17、600=225mm ,結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。6.支座反力支座規(guī)格滿足使用要求。（二）下部結(jié)構(gòu)施工最大懸臂階段，考慮包載、墩頂兩側(cè)產(chǎn)生不平衡重、風(fēng)荷載。運營階 段橋墩計算時考慮恒載、混凝土收縮徐變、預(yù)應(yīng)力、溫度力、活載、制動力、風(fēng) 荷載、基礎(chǔ)沉降等荷載。1 .墩身強度（a）施工階段：施工階段最大懸臂狀態(tài)橋墩驗算考慮 4種荷載工況：組合1:最大懸臂時一端掛籃脫落，另一端未脫落 +縱風(fēng)；組合2: 一端堆放的材料、機具等按8.5kn/m計，懸臂端部作用100kn集中力，另一端空載+縱風(fēng)；組合3、一側(cè)施工機具等動力系數(shù)1.2,另一側(cè)為0.8+縱風(fēng)；組合4:考慮箱梁自重的不均勻性，一側(cè)懸臂自重增加2%另一

18、側(cè)懸臂自重 減少2%縱風(fēng)；取上述工況中的最不利荷載計算得到薄壁墩墩底截面抗力受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應(yīng)力：（t cct =4.78mpa<0.80fck =0.8*0.9*32.4=23.3mpa受拉鋼筋應(yīng)力：（t j=63.9mpa<0.75fsk=251mpa中性軸處主拉應(yīng)力：（t tpt=0.06mpa<0.25ftk'=0.66mpa箍筋僅需按照構(gòu) 造要求布置。實體墩底受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應(yīng)力：（t cct=6.56mpa<0.80fck =23.3mpa 受拉鋼筋應(yīng)力：（t=141.9mpa<0.75fsk=251mpa中性軸處主拉應(yīng)力：(t tpt

19、=0.16mpa<0.25ftk'=0.66mpa箍筋僅需按照構(gòu) 造要求布置。施工階段各墩身強度滿足要求。(b)運營階段：運營階段選取表2-6列出的荷載工況進(jìn)行驗算，得到雙薄壁空心墩的安全儲 備為2.47,整體式橋墩的安全儲備為3.61,不出現(xiàn)裂縫，詳細(xì)計算結(jié)果如表2-122-15 所示。運營階段各墩身強度滿足要求。(c)施工階段2#主墩單片薄壁墩墩身抗扭最大懸臂階段風(fēng)荷載作用下剪扭 產(chǎn)生的剪應(yīng)力0.000295466kn/mm2、于混凝土強度的規(guī)定限值 0.00361kn/mn2,2 截面的尺寸輛足規(guī)沱要求；同時小于不置抗扭鋼肋的應(yīng)力抗力值 0.00092kn/mm, 可不進(jìn)行

20、抗扭承載力計算，僅需按規(guī)范構(gòu)造配筋。施工階段2#主墩墩底最大懸臂階段風(fēng)荷載作用下剪扭產(chǎn)生的剪應(yīng)力 0.000137959kn/mm小于混凝土強度的規(guī)定限值 0.00361kn/mn2,截面的尺寸滿足 規(guī)范要求；同時小于不置抗扭鋼筋的應(yīng)力抗力值0.00092kn/mm,可不進(jìn)行抗扭承載力計算，僅需按規(guī)范構(gòu)造配筋。橋墩抗扭滿足規(guī)范要求。2 .承臺強度承臺正截面抗彎強度驗算采用“撐桿-系桿體系”計算，撐桿、系桿承載力 均滿足規(guī)范要求，撐桿安全系數(shù)為1.97。承臺斜截面抗剪滿足規(guī)范要求。1#主 墩承臺頂面系桿安全系數(shù)=1.02,建議1#主墩承臺頂面加大配筋。承臺正截面抗彎滿足規(guī)范要求，斜截面抗剪滿足規(guī)

21、范要求。3 .單樁頂最小軸力在最不利組合下，樁頂不出現(xiàn)負(fù)反力，單樁頂最小反力為13789kn4 .樁基垂直承載力樁底最大反力36720kn樁基垂直承載力47124kn承載力/單樁樁底反力 =1.28,單樁承載力滿足要求。5 .樁身強度主墩樁基強度在各種荷載組合下， 承載抗力=42944kn單樁最大軸力39719 kn安全系數(shù)=1.08,不出現(xiàn)裂縫，樁基強度滿足要求。樁基單樁反力偏大，建議增加樁基根數(shù)。（三）箱梁橫向分析1 .箱梁頂板頂板加厚段位置承載能力=-578kn.m>-240kn.m ,裂縫寬度0.06mm；頂板 懸臂位置承載能力=-575kn.m>-298kn.m ,裂縫寬

22、度=0.09mm；頂板跨中位置承 載能力=190kn.m>60.7kn.m ,裂縫寬度=0.04mm。箱梁頂板極限強度、裂縫均滿足規(guī)范要求。2 .箱梁腹板腹板位置承載能力二1820kn>353kn ,裂縫寬度0.05mm。箱梁腹板極限強度、裂縫均滿足規(guī)范要求。3 .箱梁底板底板加厚段位置承載能力二481kn.m>234kn.m ,裂縫寬度0.014mm；底板 跨中位置承載能力=-139kn.m>-80.3kn.m ,裂縫寬度=0.11mm。箱梁底板極限強度、裂縫均滿足規(guī)范要求。五 上部結(jié)構(gòu)縱向復(fù)核計算（一）總體結(jié)構(gòu)分析1 .計算方法概述總體靜力計算采用平面桿系理論，主梁

23、為平面梁單元?？傮w計算根據(jù)橋 梁施工流程劃分結(jié)構(gòu)計算階段，根據(jù)設(shè)計的合攏方法模擬合攏步驟，根據(jù)荷 載組合要求的內(nèi)容進(jìn)行內(nèi)力、應(yīng)力、主梁極限承載力和抗裂驗算，驗算結(jié)構(gòu) 在施工階段、運營階段應(yīng)力、主梁極限承載力及整體剛度是否符合規(guī)范要求。2 .結(jié)構(gòu)離散圖g三 n;n 一 一三n=. l a q - ne一 二-n,一re二一一 一 一一-n .=> w ： 一 一 nhtlzjht-tt' 三 產(chǎn)國三 w 高|-aitll?!*!-ijihla:l-:!一二用廠產(chǎn)if-liin.rleifltj,1;l-ii1 事：二"二i?iiniiwmialallla，產(chǎn)3 .jlal

24、llflhllalaijlmh1limlmntdlam cm#嘈g(shù)ltlalg工ihi*ii1*iimlalai31 nlaa g ”二 el.a itmhrt外 u m幫 m 京 方 s 包圖2-1結(jié)構(gòu)離散圖（單位:cm）3 .階段劃分施工階段劃分表2-2施工階段內(nèi)容安裝單元編號1施工基礎(chǔ)和墩身97 1392施工0#、1#塊233067743張拉預(yù)應(yīng)力鋼束4安裝掛籃5施工2號塊件223166756張拉預(yù)應(yīng)力鋼束7移動掛籃8施工3號塊件213265769張拉預(yù)應(yīng)力鋼束10移動掛籃11施工4號塊件2033647712張拉預(yù)應(yīng)力鋼束13移動掛籃14施工5號塊件1934637815張拉預(yù)應(yīng)力鋼束16

25、移動掛籃17施工6號塊件1835627918張拉預(yù)應(yīng)力鋼束19移動掛籃20施工7號塊件1736618021張拉預(yù)應(yīng)力鋼束22移動掛籃23施工8號塊件1637608124張拉預(yù)應(yīng)力鋼束25移動掛籃26施工9號塊件1538598227張拉預(yù)應(yīng)力鋼束28移動掛籃29施工10號塊件1439588330張拉預(yù)應(yīng)力鋼束31移動掛籃32施工11號塊件1340578433張拉預(yù)應(yīng)力鋼束34移動掛籃35施工12號塊件1241568536張拉預(yù)應(yīng)力鋼束37移動掛籃38施工13號塊件1142558639張拉預(yù)應(yīng)力鋼束40移動掛籃41施工14號塊件1043548742張拉預(yù)應(yīng)力鋼束43移動掛籃44施工15號塊件944

26、538845張拉預(yù)應(yīng)力鋼束46移動掛籃47施工16號塊件845528948張拉預(yù)應(yīng)力鋼束49移動掛籃50施工17號塊件746519051張拉預(yù)應(yīng)力鋼束52移動掛籃53施工18號塊件647509154張拉預(yù)應(yīng)力鋼束55在邊跨支架上現(xiàn)澆邊跨現(xiàn)澆段14939656拆除中邊跨掛籃，安裝邊跨合龍吊 架，邊跨合龍段壓重一半57施工邊跨跨合龍段，拆除邊跨壓重59258張拉預(yù)應(yīng)力鋼束59拆除邊跨吊架，安裝中跨合攏吊架， 中跨合龍壓重一半60施工中跨合龍段，拆除中跨壓重484961張拉預(yù)應(yīng)力鋼束62拆除中跨吊架63橋面系施工1 .主梁極限承載力未計入普通鋼筋，主梁各斷面在各種荷載組合下截面抗力和最大組合彎矩曲線

27、見下圖第二冊某高速公路某大橋施工圖咨詢報告第23頁愜三餐愛.p.r=維 1期 汽車w說和門±出；酬僅.若的e院市，km是.一條1其本空去 家?/苗時亞力gqew看出援斯司圖2-2組合1梁承載能力極限狀態(tài)圖叫在他世我掙工中心降+右車忖燈室"假后富用1二一二* e瓶 wt阜 組;i涅佐號+第一組:勵勤;，號+" 比溫田r芍甑的j蝴?！皌r值是業(yè)*,花盤去，見遍用蛆黜14.1.一爭1w嵯出苜中正在國ik,購電與獨力均與5h泮同1t1 r ri r 1 r i nijthnn i 1 1 1 r t ir 1 卬 r i 1 ri r t r t i u n 11ui t

28、 1t 】um秘 仃一'）-f 陽 即呻一，1c,93 *jti h 諭.m-i li h h 1_lih-u *i 11 tib-u 川 u u j "hi 口 續(xù)圖2-2組合2主梁承載能力極限狀態(tài)圖忒七也性卡 i行 吠立甲土本素制薪力弟*您后用'：t=京 注4早把田亙p替*軍一世#硅"春1電一步正氣f砥段叮的空z：中欣魄就31臺，見遵層拓工,崇 軍士上£事皿咽圖,引用芍域分均?？?慰同續(xù)圖2-2組合4主梁承載能力極限狀態(tài)圖國都&撰i第 的汽車上崩二丹/州+第一期擠追,格-第一維袖巾忖群-弟昨函h總卻到*“*艮生出汁厘此卷巧徽:當(dāng)kirf

29、耳楓能累二j昂1 mlimft方期同在二，紂上書軸，w與吃幀瓜同續(xù)圖2-2組合5主梁承載能力極限狀態(tài)圖涮% :小 陽”行"切.，邛過貓其噌1*論師屋1葭一=不 俎 白t再*e號卷出4博爰;兵位辱4彳一%部噌孤并4甲一生4國力有市族戶虹生生理i，*尾牯芭禮也由，兒遍畛蜀1甯工二爭1系市第擊苜峭hli受k產(chǎn)，引力勺地膽illi iii言燈一口 ft*tti,i4< ?,_ 單咫.i埔 員、%-； 八二型云二t國 1' 1,i1' 4-1-11 u h i j_ 山口-u | 十. e i | 川il l j liu |_| i |4 司續(xù)圖2-2組合6主梁承載能力極

30、限狀態(tài)圖第二冊某高速公路某大橋施工圖咨詢報告第25頁息林將v挈+春* r麻力郎/慢后十月.-=早 年尋t席9布,+赭電?而且卡片f岸一蛆噂境計卻+第%*篁力3注也力理創(chuàng)姍/是我同娃心,七班批1、,一 柒_ 、點如磨,ntt甜'，e力臼般足芍羋七品國bju 1 1 f> 1 1 r r 111 llllinuil ljit r > f ' 111 » » i t t i t i j i 11.|t|j|11 11 i i i ' 1 , 1 1 1-u-u續(xù)圖2-2組合7主梁承載能力極限狀態(tài)圖跨中截面最不利內(nèi)力及抗力值表2-3位置組合編 號

31、截面抗力 (kn.m)組合內(nèi)力 (kn.m)抗力/內(nèi) 力跨中斷 面11636401431001.1421636401215901.3531636401099401.4941636401547401.0651636401436801.1461636401548001.0671636401438001.14圖中最外面兩條線是主梁各斷面的截面抗力曲線， 里面被包絡(luò)的線條是各截 面最大組合彎矩曲線。從上圖中可以看出，主梁的抗彎承載能力滿足規(guī)范要求。2 .主梁抗裂驗算抗裂驗算分為正截面和斜截面抗裂驗算。(1)主梁正截面抗裂驗算規(guī)范規(guī)定：對于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，分段澆注的 混凝土受彎

32、構(gòu)件不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。 本橋主梁在各種荷載效應(yīng)組合下，主梁各截 面正應(yīng)力見下圖。同上丑*,閂i；為黃手腳看切就hsi匹過的布施上臺我面抽日七挑：小胃.: *七一二冉二叼乂單性 k.j，：電阻制&需1蛙用.寓?1國電七輛,際于制臉為提凝土野亭峋懺,右祚.三短矩砂網(wǎng)i4f .不丹耕出碳阻力 去式 匕.x一 f ）blu 1 i i mnun if <h m'm u ii | i | h m i i r i r lia鈉回?zé)粼龈省皾?jì)沙r，而*1 2祖航r.trta曄#.取 r向上我正，向下臺戈世里階履._1卷彳+第 米和地fit *£，»電加爐bj| mut

33、a優(yōu)力也三界,才于全孜收點標(biāo)國上至吉它/萩作月3爛效般年世t,不允舟由盼'，j*為j：x c . . -一1物電力埼只濡jat怯iwit臺,明“*e%?/*- v（ »5-0,80 叩1學(xué)位* k： ' i-直上為正.向下對tife用即龍.。t二：1第：-蜒 4汗+用1l強?？烊?常lita廷位號）二31礴力用跟紅性泰莉.甘于例限泌*±受考他件j在作自竭防延右下和用星期1限w. 3 ."一打1 1 1 1 1 > i | | | | | t口 | | | | i i 1 i i r ® 11 < h 11 | | j| | |

34、 | i i i h i t 1 llji上ii物力 clr/ rn kttft ；*>."小單至h陽 *d；ti -/ .)4：> 叫詞i 9fi 附紂風(fēng)冰酒包期粉卡荷制里擊畜麻外而蛔/w 期.。.力一口3用骨同上為審f為典悵用=巴-=o* a 9+鼻 蛆號聯(lián)r球 埋我里倒h第一mi內(nèi)尊4中 涯于生力理力各也當(dāng)$:二對于領(lǐng)卜廿?在士龍寺惰件在作臣玷星被gleftf,方卻也出：咐訃，r 比式t 一 51 1 1 1 1 i i | | i uli i i i i i r 1 ' i 1 f 1 f 1 1 i ii lili hill i r i( ulji第二冊

35、某高速公路某大橋施工圖咨詢報告第27頁全州電力i的用出防.如i±£必由啪滋士產(chǎn)：爭*平 七十一口起 “；單弧kl' r.向上為正向下射握里為&= '' tl用i塾二出子+!事的坦位野4基_曲強登竹厚4熏二力浙田m4莊條世封于留鯨與的士英西響性在祚后同距物:理田l i石北白il附語力 聽宜 -=：續(xù)圖2-3主梁抗裂驗算正應(yīng)力圖（組合 6）全）郁r力i蝌hii萩整i*有1揩l名tfik莉u力言t：中）（' r - '：i, -（： spmp y.c cn；向上方直，同歸姻it里喻由# l.+-69 m . tl 制.i*-金射邰號

36、4窕一山汜*舟4litg戈之短甯俎把條疏.時于全獨病內(nèi)粒吐變弛件萩作片刎起妒3 卜，不允許出慟限 生為 w31一曰1，t|f|1 1 1 1 1 1 1 i ： i 1| | |t第二冊某高速公路某大橋施工圖咨詢報告第29頁外由中”飛中“狂心”卻堪£白都n虬小不k, na £1 "一-1二廣引*bi kr. r期安s*=. 1 第： 座 汽才+用 加卷-3黎一煌1曙十）郁4第一蛆5道討住4事3,±t短闔hi性等費f于金颯力is#u爰穹峭件在作后后僦地縫里f.不先用t颯比力 於工t . :/-；"用上為充.向¥密曲1,11 h i |

37、| hi ii 1 1 1 1 , 1 1r 1 i 1 i iiii llimhjhl ii i i i 1 i i f 1 1 ljlji（2）主梁斜截面抗裂驗算本橋主梁在短期荷載效應(yīng)下，計入溫度力效應(yīng)后，疊加豎向預(yù)應(yīng)力，斜截面應(yīng)力見下圖口聲:口、12+4*qb.ll.啟=n %f m5,9-0特7 f f' -叩i - mg.* . , ，田 ; i*力山unluii皿川川川111而|川川川皿皿111川111巾11小he 1 qumhd m皿11而口口叫血 nnnminiimu«j*? < lbfi iblj'm養(yǎng)二h f3 ».f * 0吧11

38、川im皿州i陽川i川皿皿如w川imimmwa 1u uii*f ij. .kq -陽，j*.r. ,圖2-4 主梁斜截面抗裂驗算應(yīng)力圖（汽車最大剪力作用下）liflnw. tt - a-； *xa. l 鼻vunq f f > 時*肛中小,-4at ？|1«,i川川him 川川山川山liw川 ml皿刪皿川lljlmrr i itiajjipfi-/ 叫.j? m m律eh=二詞.一尼 山川川川川ii刪皿卜wmliuuiw川iii皿刪川口川im品< - -t1-1 ft*=>!： ?* f rei 、 h/udrlf- 事富射 制 一.一 en imitmilminn

39、gitm rn 0et ngtimiwlmflm1小 續(xù)圖2-4主梁斜截面抗裂驗算應(yīng)力圖(汽車最小剪力作用下)規(guī)范規(guī)定：對于現(xiàn)澆全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合下(t tp<0.4ftk=0.4 >2.74=1.096mpa從圖中可看出，在短期效應(yīng)組合下，斜截面出現(xiàn)的最大拉應(yīng)力為i.impa ,滿足規(guī)范要求。3.主梁應(yīng)力(1)主梁正應(yīng)力第二冊某高速公路某大橋施工圖咨詢報告第31頁地抽鼻j1f 餐£% 不一 =6f hue1史的依可j *ssaraqix3ti*±由*k fsr （7.：）-"19k2v": ka 匚*d=：j4k：zze

40、:匚丁口=15f:;- .：f =:；;匚&二=1:j,: .：: !- /：>-13 丁丁 i i i i i 口 | | |川| 皿口 i 11 口口【丁 i w " i ii1則山11i i i ”丁 一 3.hu*tf u ：-/tn-l aahr i；一7i弓it工用.h" 1 v >>-bl. usd -:k fl圖2-5主梁應(yīng)力圖（成橋階段）ia，斑時 “跖可沖小時匚二fjw”wffiki.再 rsyt如中ir：不“1*|1鳧+m小卜底!叫 于csf二k « （7.0 -ii3 一 r m i11【iu u |丁| i【m

41、m m i 11 i i ii i1u 皿j1i.i1i i n 1，| " 3續(xù)圖2-5 主梁應(yīng)力圖（組合1）第二冊某高速公路某大橋施工圖咨詢報告第#頁m招& iflumi4jl當(dāng)u臚閂行娟m*yat出"3riju16，則一取-加號向 于一 r l 小“工1 1 r | 11 i 111-：f.-i g.一二” ”月.3， h4 a v. ：96 j"續(xù)圖2-5 主梁應(yīng)力圖（組合2）w.kgrlt/m i'-tfw=e 孑 ，/ 婚#!i 姐電im<+：_mwe+，j3，xp手，才舊：i j：l. j1.1.11.1.1.1 111 1 1

42、 <i r i illi| ii i i i i > r 11 1 r/ r 3總值一 )$滋 *»-；&/ 4冏f ft續(xù)圖2-5主梁應(yīng)力圖（組合3）第二冊某高速公路某大橋施工圖咨詢報告第33頁月”.弗卜j?i.士力如后上m十t= 1 k il. am* !ttr4r+k m=七4cf«l'jtkjuth! j'.' f i ->< c . ->t砰"%":1】 jlatf iz.-l-' ：*通、/»mi.jcj-咫i , j*續(xù)圖2-5主梁應(yīng)力圖（組合4）研出i 比斤力

43、學(xué)將«，：>中 m. - ,* !： «, 取 4*.-»*鵬方皿內(nèi) 蛇胃陽eeemldllwsjfmjh：力他 可 f i ?!-< t j/ -2續(xù)圖2-5主梁應(yīng)力圖（組合5）第二冊某高速公路某大橋施工圖咨詢報告第59頁ir,壯立*川摩片. -： .41 同才1tqi"<中受 + 觸 m-f卅干一 f ir區(qū) t -l.c -1j續(xù)圖2-5 主梁應(yīng)力圖（組合6）5*軾連后& *&. k "lrc-制代，甘-«1 制*力4tmit堂,嶼士人日下二,f i £t；l -1.續(xù)圖2-5 主梁應(yīng)

44、力圖（組合7）施工階段未一一列出，計算表明主梁最大壓應(yīng)力 （階段61）為15.1mpa ,出 現(xiàn)在墩頂附近上緣，最大拉應(yīng)力（階段43）為0.4mpa ,出現(xiàn)在該階段塊件下緣，施工階段主梁最大拉、壓應(yīng)力均滿足規(guī)范要求成橋階段：上鋪裝階段(63階段)主梁最大壓應(yīng)力為12.5mpa ,出現(xiàn)在墩 頂附近上緣，主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，中跨下緣最小壓應(yīng)力為6.5mpa。運營階段：荷載組合1時，主梁最大壓應(yīng)力為11.7mpa,出現(xiàn)在中跨1/4 附近上緣，主梁不出現(xiàn)拉應(yīng)力，中跨下緣最小壓應(yīng)力為3.0mpa。其余荷載組合時，主梁最大壓應(yīng)力為16.5mpa,出現(xiàn)在墩頂及跨中1/4附近上緣，主梁不出 現(xiàn)拉應(yīng)力，中跨下緣最

45、小壓應(yīng)力為 2.0mpa 0主梁應(yīng)力滿足規(guī)范要求。施工階段規(guī)范允許值如下：otcc0 0.dfck=0.70 >35.5=24.85mpajct=0.27 mpac 0.7ftk=0.7 >2.74=1.92mpa ,且預(yù)拉區(qū)配置的縱向鋼筋的配 筋率也超過規(guī)范低限0.2%。因此施工階段主梁最大壓應(yīng)力、拉應(yīng)力均能滿足規(guī)范要求。運營階段規(guī)范允許值如下：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力(tkc+optw 05 fck=0.5 >35.5=17.75mpa受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力(t pe+(t p=1204mpa<0.65 fpk=0.65 乂 1860=1209mpa運營階段主梁

46、最大壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求，預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力滿足規(guī)范 的要求。(2)主梁主應(yīng)力(a) .豎向壓應(yīng)力計算本橋豎向預(yù)應(yīng)力采用兒32mm的精軋螺紋粗鋼筋?？紤]到豎向預(yù)應(yīng)力因為 混凝土彈性變形、混凝土的收縮、徐變、錨具回縮以及多方面因素影響將會有比 較大的損失，計算中假定豎向預(yù)應(yīng)力的的有效應(yīng)力為控制應(yīng)力的50%。(b) .主應(yīng)力計算按規(guī)范第6.3.3條(6.3.3-1 )主應(yīng)力為：cp22根據(jù)上述公式考慮豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋后，算得主梁最大主拉應(yīng)力和相應(yīng)主壓應(yīng) 力，結(jié)果見下圖。穌晦*«3科* 1£片/311卞力時 .，鼻工” 吩 胃2哂 *宅* , ，色上皿.胸if由.-,r i 他*

47、1 2/ *_ j / j . th 丸 i li ! - uj % -x l $ i d % d r + 山， i | !i i * l i d 卜 d - i i i i n i i 口 i - i i ， l i ，凹 i四 i l » i f i i - i * * j i ” 需ni- p lfilwm mp* 二 m 二月. n - ifij j 評. 不3 *? 口i川川川iiiii刪皿川wlmuimlll川hw皿川imiwtih.川山川iwiii皿則mwlmllii川itmllllll血皿iimiw出口1即4 .m |iaj h'at?d n -4號i m l

48、«74位 14. ”u"l 山山加皿 hiii 川tlliimiilmi 川川w皿 iimiuwiiiiksm>e 匚 ：3 hum/itq* ".心 事冷 一門 心4*»用 一1 口，77 q41 $力山一山|川1川伽皿11川1川1111三川1山山川胴皿川山川hlllku1«電 f 3 fl|六t 峭后雪d.匚:百 ffjcqi 口7 -, ,；hj -砒. “ 4.1|川1山|仃|山皿皿|山|山山|1|口山山1|11|皿|訓(xùn)|1】山山山1廿”“ - -'r "'3 修在 t4j*號. .i 樣 環(huán)事 a fl

49、 14/n $ 3. 叱， , iii皿 1仃口小圖2-6主梁最大主拉應(yīng)力及相應(yīng)主壓應(yīng)力圖(最大剪力)l陽麗111a九w*j»b *wa -=' 中 urlr 3 曰.hrjife熏亡無 ，門上為ll.fi；女fct1m電* *<£寫勝.字 f |,1-'.(. _. r-aj = . f ii*il 11, i 此， 為 一i> 與11iewiwimhltoei .,f eim. 11111iimiiifllwhrtpv-o： . f嗎*社kp.、i inn本k * 二n 2 群 h：y二- =.7 i-r mimp. t 九方. 不 餐/ii

50、imuw 川 i加冊 muwlwliiiimiu 山 w 皿口刪 m 川 imiuji*kt? 口 二 ffat' r：. d£*. .門 .洪千理.一. "3. i,.口山山.|1川|川皿皿山1|川|口口|山|山|皿皿皿|川111|山1”.r j峪量h；m的.產(chǎn)己.三 ;h fl-c,"=?6 . i川川11口皿ml川川h h“口續(xù)圖2-6主梁最大主拉應(yīng)力及相應(yīng)主壓應(yīng)力圖（最小剪力）主梁最大主壓應(yīng)力為16.8mpa ,發(fā)生在邊跨跨中附近上緣，主梁跨中1/4附近位置出現(xiàn)最大1.275mpa主拉應(yīng)力。規(guī)范允許值如下:(tcp< 06 fck=0.6 &

51、gt;35.5=21.3mpap 00.5ftk=0.5 >2.74=1.37mpa ,即按照構(gòu)造配置箍筋即可。4 .主梁剛度短期效應(yīng)作用下汽車活載造成中跨最大下?lián)隙葹?8.8mm ,最大上拱度為3.7mm ,位移絕對值之和為22.5mm ,考慮撓度長期增長系數(shù)1.4125,位移絕 對值之和為31.78mm，小于l/600=225mm ,結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。5 .支座反力表2-4是由縱向計算求得的各支座位置處的支承反力，表2-5為各墩頂所采用的支座規(guī)格。各墩支承處的支反力一覽表表2-4墩號0號橋臺3號橋臺max(kn)min(kn)max(kn)min(kn)組合15611352055603420組合26436331264713213組合35963301859112832組合46436324965763213組合56028301859112728組合65963295460162832組合76502331364713110設(shè)計所采用的支座規(guī)格一覽表(qz系列)表2-6墩、臺號0號橋臺3號橋臺支座類型gpz4000s(d)xgpz4000s(d)x承載力(kn)2x40002x4000結(jié)論:將表2-4與表2-5的數(shù)據(jù)對照可知，設(shè)計所選用的支座規(guī)格均滿足使用要求。六下部結(jié)構(gòu)復(fù)核計算1.墩身強度(1)風(fēng)載計算風(fēng)載計算公式為：fwh= k 0k1k3v