波及系數(shù)和驅(qū)油效率

1、3.2.4.3波及系數(shù)的計算前蘇聯(lián)西帕奇夫（C una1和eB扎洛夫（H a3ap 0分別于1981年和1982年 以經(jīng)驗公式的形式提出了在我國定名為丙型水驅(qū)曲線的關(guān)系式，1995年國內(nèi)學(xué)者陳元千完成了對它的理論推導(dǎo)，其關(guān)系式為LpNP'Lp(3.2-1)Np1 一匚(1 二 fw)PNomV p (Soi - Sor )Boi1油田的累積產(chǎn)量可由下式表示Np = NRo油田的石油地質(zhì)儲量和采出程度，可表示為N 二 VpSoi/Boi(3.2- 2)(3.2- 3)(3.2-4)(3.2- 5)Ro = Ed Ev(3.2- 6)水驅(qū)開發(fā)的驅(qū)油效率表示為EdSoi - SorSoi(3

2、.2- 7)將式（3.2- 7）代入式（3.2- 6）得Ro =%- EvISoi丿再將式（3.2- 5）和式（3.2- 8）代入式（3.2- 4）得(3.2- 8)NpVp (Soi- Sor )BoiEv(3.2- 9)將式（3.2- 3）代入式（3.2- 9）得EvNom(3.2-10)再將式（3.2- 2）和式（3.2- 3）代入式（3.2-10）,預(yù)測水驅(qū)體積波系數(shù)與含 水率的關(guān)系式為式中:Lp 累積產(chǎn)液量，104t;Np 累積產(chǎn)油量，104t;Boi 地層原油體積系數(shù)；Ed 驅(qū)油效率；Ev 水驅(qū)體積波及系數(shù)；fw 含水率；N 地質(zhì)儲量，104t ；Np 累積產(chǎn)油量，104t；Nom

3、 可動油儲量，104t；Ro 地質(zhì)儲量采出程度；Soi 原始含油飽和度；Sor 殘余油飽和度；:-丙型水驅(qū)曲線直線的截距;-丙型水驅(qū)曲線直線的斜率。(1)13-1 油田13-1油田波及效率隨生產(chǎn)時間變化圖0.90.80.70.6E 0.50.40.30.20.1二5gHI =Up|S|華Ml.ZJ1-4U+M ZJ1-4U+M預(yù)測口 ZJ2-1UZJ2-1U預(yù)測.ZJ2-2U_ ZJ2-2U預(yù)測iiEE!0 0.1= ! 0.20.30.40.50.60.70.80.91fw13-1油田波及效率隨含水率變化圖由以上計算結(jié)果可知，目前各油組的波及效率在 70%左右，ZJ1-4U+M油組 波及系數(shù)

4、大于ZJ2-1U油組，ZJ2-1U油組波及系數(shù)大于ZJ2-2U油組。按照目前 方式生產(chǎn)，最終的波及效率將達到 90%左右。13-1油田水驅(qū)波及效率分析表油組a3相關(guān)系數(shù)R2目前EvEvm(fw=98%)ZJ1-4U+M0.66630.00290.99980.71030.8846ZJ2-1U0.75830.00100.99960.72340.8768ZJ2-2U0.92490.03030.99600.69860.8640ZJ1-4U+M丙型水驅(qū)曲線3ZJ2-1U丙型水驅(qū)曲線ZJ2-2U丙型水驅(qū)曲線333.4水驅(qū)油效率研究3.4.1動態(tài)水驅(qū)油效率計算方法研究3.4.1.1動態(tài)相滲曲線把可動地層巖石

5、的空隙中，最初都是飽和了地層水的，當(dāng)油運移進來之后, 水全部驅(qū)走，只剩下束縛水。因此油藏中原始含油飽和度為：33(3.4-1)當(dāng)采用注水開發(fā)開采原油時，水驅(qū)替原油之后的殘余油飽和度為Sor ,那么被水驅(qū)替走的原油飽和度為：Sd = 1 Swc - Sor（3.4- 2）SdSoi因此，水驅(qū)油的驅(qū)替效率（ED ）可以通過相滲曲線由式（3.4- 3） 進行計算。(3.4- 3)3.4.1.2丙型水驅(qū)曲線何賢科等于2005年提出了利用丙型水驅(qū)曲線來計算最終驅(qū)油效率的方法。 丙型水驅(qū)曲線為Lp當(dāng)達到極限含水率時NrEv =1 -(1 - fwl)則有Er那么Ed =Er. Ev =1 N根據(jù)上式便可預(yù)

6、測不同生產(chǎn)階段的所對應(yīng)的最終驅(qū)油效率。（1）13-1 油田圖1 13-1油田驅(qū)油效率隨時間變化曲線根據(jù)各個階段的采出程度和波及系數(shù)可以求得各個生產(chǎn)時段的驅(qū)油效率（圖1）。由此可知，ZJ1-4U+M油組和Z2-1油組的驅(qū)油效率都有著先增大后減小的 趨勢，且Z2-1U油組的驅(qū)油效率高于 ZJ1-4U+M油組，驅(qū)油效果較好。這是由 于在生產(chǎn)之初，水相沒有形成固定的通道，有利于驅(qū)油；生產(chǎn)一段時間以后，水 相流動通道形成，便難以驅(qū)替通道中的原油，因而驅(qū)油效率降低。丙型水驅(qū)曲線法計算各油組的最終驅(qū)油效率由圖可知，目前就最終驅(qū)油效率而言，ZJ2-2U油組大于ZJ2-1U油組，ZJ2-1U 油組大于ZJ1-4U+M油組，且各油組的驅(qū)油效率有下降的趨勢。按照目前方式生產(chǎn)，ZJ2-2U油組的最終驅(qū)油效率將達到80%, ZJ2-1U油組則有70%左右，ZJ1-4U+M油組的驅(qū)油效率較低，略超過 50%。因此，在實際開發(fā)時，可以選擇 一些方法來提高ZJ1-4U+M油組的驅(qū)油效率，以提高