年產(chǎn)22萬噸甲醇精餾工段工藝設計畢業(yè)設計論文化工論文

1、摘要1ABSTRACT2第1章前言41.1甲醇的性質(zhì)4甲醇的物理性質(zhì)4甲醇的化學性質(zhì)41.2甲醇的用途41.3甲醇工業(yè)的開展及現(xiàn)狀5甲醇的消費量5世界甲醇工業(yè)開展概況6中國甲醇工業(yè)開展概況與開展前景81.4甲醇精餾方法的選擇10甲醇精餾的概述10甲醇精餾方法10第2章精餾工藝流程的設計122.1甲醇精餾工藝流程比擬122.1.1銅基催化劑合成粗甲醇的單塔精餾122.1.2銅基催化劑合成粗甲醇的雙塔精餾122.1.3銅基催化劑合成粗甲醇的三塔精餾132.2精餾設備的選擇15精餾塔的介紹和選擇15其他局部設備的介紹18第3章工藝計算193.1物料衡算20預精餾塔的物料衡算21主塔的物料平衡計算22

2、3.2能量衡算23預塔的熱量衡算23加壓塔的熱量衡算26常壓塔的熱量衡算28精餾系統(tǒng)能量結(jié)果匯總30 第4章常壓精餾塔設計324.1根底數(shù)據(jù)324.2塔板數(shù)的計算34處理能力34最小理論板數(shù)Nm34最小回流比35進料位置36實際理論板數(shù)36全塔效率的估算364.3精餾段與提餾段的體積流量37精餾段37提餾段394.4塔徑計算41441精餾段41提餾段424.5塔件設計43溢流堰的設計43降液管的設計43塔板布置及浮閥數(shù)目與排列444.6塔板流體力學驗算46汽相通過浮閥塔的壓降46液泛 46霧沫夾帶474.7塔板負荷性能圖48霧沫夾帶線48液泛線48液相負荷上限線49漏液線49液相負荷下限線49

3、4.8常壓塔工藝計算匯總514.9常壓塔主要尺寸確定52塔高設計52接收設計53第5章結(jié)論564 / 63參考文獻57致58甲醇精制就是通過精餾操作，將粗甲醇進展提純。本設計需要將原料粗甲醇精制 到含醇量99.95%的純度。根據(jù)現(xiàn)代對甲醇精餾工藝設計的了解，甲醇三塔精餾技術(shù) 以其能耗低、產(chǎn)品質(zhì)量好的優(yōu)點領先于其他工藝。所以本設計以三塔精餾工藝為依據(jù)， 通過對粗甲醇進展物料衡算、能量衡算，設備選型，以及對主要設備常壓塔的工藝尺 寸計算，對提純粗甲醇有更深刻的認識。關(guān)鍵詞：甲醇，工藝設計，三塔精餾，常壓塔1 / 63ABSTRACTMethanolis refined through distil

4、lationoperation,will be refining thecrude metha nol. This desig n n eed to be material crude metha nol refi ning tothe alcohol content of 99.95% purity. Accord ing to themoder nun dersta nding of the metha nol distillati on process desig n, metha nol tower distillati on tech no logy for its low en e

5、rgy con sumptio n, product quality goodadva ntage ahead of other tech no logy.So this desig n was based on threetower distillation process, based on the crude methanol for material balanee,energy balanee, equipment selection, and the size calculation of main equipme nt of atmospheric tower tech no l

6、ogy, the purificati on of crude metha nol has a more profo und un dersta nding.Key words : methanol, process design, three-tower-distillation, atmospheric tower3 / 63第1章前言1.1甲醇的性質(zhì)甲醇的物理性質(zhì)甲醇是最簡單的飽和一元醇，化學式為：CH30H，在常溫常壓下，單質(zhì)甲醇是無色、易揮發(fā)、有酒精氣味的有毒液體。能與水、醇類、乙醚、苯、酯類、鹵代 烴和許多其他有機溶劑互溶，但是不與脂肪烴類化合物混溶。它相關(guān)的局部物 理性質(zhì)如表1-

7、1。表1-1甲醇的局部物理性質(zhì)工程數(shù)值工程數(shù)值液體密度kg/m 3 20 C804.8熔點/ c-97.5氣體密度kg/m 3 100 C3.984閃點閉環(huán)C9.4氣體粘度Pa s 100 c12.3沸點c64.6液體粘度Pa s 20 c0.580外表力mN/m 20 C22.07甲醇的化學性質(zhì)甲醇為最簡單的飽和脂肪醇，其化學性能活潑，易燃燒。相關(guān)反響諸多，例如其 氧化反響、酯化反響、鹵化反響、脫水反響、甲基化反響等等。1.2甲醇的用途甲醇是很重要的有機化工原料和溶劑， 當前，世界上甲醇的生產(chǎn)能力為每年近千 萬噸，其中將近30%至40%的甲醇用于生產(chǎn)甲醛。此外，在合成材料、醫(yī)藥、農(nóng)藥、 香料

8、、染料和油漆等工業(yè)中，甲醛是不可缺少的溶劑和原料。甲醇在能源方面的用途 早在上世紀90年代就得到了快速的開展，例如甲醇制備甲基叔丁基醚燃料電池2、燃料甲醇3等。此外，甲醇低壓羰基化制備乙酸的技術(shù)在近年來也開展很快，已經(jīng)成 為生產(chǎn)乙酸的主要方法4。以甲醇為原料制得的人工蛋白稱為甲醇蛋白。 含有豐富的維生素和蛋白質(zhì)，營養(yǎng)價值超過糧食和大豆油餅，本錢比魚粉廉價，無毒，收率高5。上世紀80年代以來，甲醇的非化工用途受到人們的重視，并為甲醇的用途開辟 一個新的領域。甲醇和燃料油相比是一類廉價、辛烷值高高達 110丨、熱效率高、 對環(huán)境的污染小的液體燃料。甲醇假設直接作為汽車發(fā)動機的燃料，雖然熱值只有汽油

9、的一半，但它使汽車行駛一樣的里程消耗的甲醇和汽油之比不是2 : 1，而僅為1.07 :1，其熱效率高出汽油90%以上?？梢姡状甲靼l(fā)動機的燃料，經(jīng)濟上是合理的， 所以可以代替汽油作為輪船、機車、飛機的燃料，也可以做發(fā)電廠輪機的燃料。甲醇 還可以與汽油摻混燃燒，作為汽車的燃料4。1.3甲醇工業(yè)的開展及現(xiàn)狀甲醇的消費量80年代以來，世界的甲醇總需求量增長很快，平均年增長率約8%。市場的需求必然導致甲醇產(chǎn)量的迅速增加。 1982年全世界的甲醇產(chǎn)量缺乏 1.2 X103kt，而 1990年超過了 1.7 X103kt，更甚者1995年到達了 2.5 X103kt 7，同年世界甲醇的 消費總量為2.39

10、 X10 3kt。預計到2015年到達約7200萬噸8。我國甲醇的消費增長也很快，從 1957年的1.664kt，至U 1970年的83kt，再到 1990 年的 660kt、1991 年的 780kt 9，而 1995 年已經(jīng)到達 1133.8kt，1996 年到 達 1081.8kt 10，2005 年 7200kt，2008 年實際產(chǎn)量到達 11260kt，到了 2009 年 全年產(chǎn)量到達近11160kt 11，新增甲醇裝置18套，新增產(chǎn)能約為850萬噸，而且 各地還在籌劃建立的甲醇產(chǎn)能高達4320萬噸，其中相當一局部是配套生產(chǎn)其他煤化工產(chǎn)品的8。世界甲醇工業(yè)開展概況甲醇最早是由木材和木

11、質(zhì)素干餾而制得的，俗稱木醇。到了1661年，德國的Robert Boyle發(fā)現(xiàn)焦木酸含有一種 中性物質(zhì)"，稱它為木醇Wood Alcohol。 木材在較長時間加熱炭化的過程中，會產(chǎn)生可凝和不可凝揮發(fā)性物質(zhì)， 被稱之為焦木酸的可凝性液體中含有甲醇、焦油和乙酸。除去焦油的焦木酸可以通過精餾別離出天 然的甲醇和乙酸，這是生產(chǎn)甲醇的最古老的方法。美國在20世紀的70年代初才完全摒棄了這一方法。1934年，Damds和P'eligt 起從焦木酸中別離出了甲醇， 并 且測定了甲醇的分子量。甲醇的大規(guī)模工業(yè)化生產(chǎn)是以 20世紀20年代高壓法合成甲醇作為標志。1913 年，德國BASF公司在

12、高壓合成氨的實驗裝置上進展一氧化碳和氫氣合成含氧化合物 的研究，于1923年在德國Leuna建成世界上第一座年產(chǎn)3000噸合成甲醇生產(chǎn)裝置， 并成功投產(chǎn)。該裝置采用了 Zn-Cr氧化物作為催化劑，一氧化碳和氫氣作為原料， 壓力30至35MPa，溫度300至400 C條件下進展。1965年采用這樣的方法生產(chǎn)的 甲醇已經(jīng)到達了 298.8萬噸。高壓法甲醇生產(chǎn)裝置成功投產(chǎn)后，引起了世界各國廣泛重視，紛紛開展甲醇實驗 室研究進展合成和工業(yè)生產(chǎn)開發(fā)。1927年，美國的merical Solve nt公司建成世界 第一座以一氧化碳和氫氣作為原料合成甲醇的工業(yè)裝置， 并且投入工業(yè)生產(chǎn)。該裝置 所采用的催化劑

13、為Zn-Cr氧化物或者Cu-Zn-Cr氧化物，反響的壓力為31.6Mpa， 產(chǎn)物組成為68%甲醇和32%水。由于經(jīng)濟方面的原因，該裝置 1951年停頓使用。高壓法合成甲醇的工業(yè)投資很大，生產(chǎn)本錢太高。為此，世界各國一直在探求可以降低合成壓力的工業(yè)生產(chǎn)方法。英國ICI公司和德國的Lurgi公司分別成功研制出 了中低壓甲醇合成催化劑，降低了反響的壓力，極大促進了甲醇生產(chǎn)的高速開展。與此同時，世界其他的化學公司也相繼開發(fā)自己的中低壓甲醇合成工藝，建立甲醇合成 裝置，但是ICI和Lurgi中低壓法合成工藝開展的最快。到了 1982年，世界各國所 采用ICI中低壓法生產(chǎn)的甲醇年總量到達1028萬噸，占世

14、界甲醇總量的近50%，裝 置的規(guī)模一般為年產(chǎn)5.082.5萬噸；而采用Lurgi低壓法已經(jīng)建成以及正在建立的 甲醇生產(chǎn)裝置的總生產(chǎn)能力到達了 606萬噸，占了世界甲醇總生產(chǎn)能力近 30%，裝 置規(guī)模一般為年產(chǎn)4.581萬噸。隨著甲醇合成技術(shù)不斷開展和規(guī)模的不斷擴大，原料也發(fā)生了很大的變化，由原來以煤和焦炭氣化生產(chǎn)路線開展到目前以天然氣和煤作為主要的合成路線。20世紀50年代以前，甲醇合成原料氣以煤和焦炭作為原料，在常壓或者加壓下氣化，用水 蒸氣、空氣為氣化劑，通過這樣生產(chǎn)水煤氣，再經(jīng)過水汽變換逆反響脫出局部二氧化 碳來獲得甲醇合成氣，相似于合成氨來生產(chǎn)半水煤氣。50年代以后，石油和天然氣資源大

15、量開采，特別是儲量很豐富、廉價的天然氣蒸汽轉(zhuǎn)化技術(shù)的快速開展使生產(chǎn)甲 醇原料氣的本錢大大降低，稱為甲醇合成的主要原料路線。目前天然氣路線大約占甲 醇生產(chǎn)總能力的80%，中東和拉丁美洲憑借其廉價且豐富的天然氣資源，成為近年 來甲醇的生產(chǎn)能力增長最快的地區(qū)。 煤作為制備甲醇原料氣的傳統(tǒng)原料，由于氣化和 氣體的凈化比擬復雜，生產(chǎn)本錢相對較高，但對于缺少油氣但是富煤的國家和地區(qū)， 例如我國，這樣就成了主要的原料路線，大約占了90%。從長遠的開展趨勢來看，煤炭是世界化石能源儲量最多的資源， 遠遠超過了油氣的儲量，而且隨著氣化凈化技 術(shù)的開展，以及甲醇作為能源產(chǎn)品的應用，例如車用干凈燃料以及甲醇燃料電池等

16、原 料，煤制甲醇必將重新變成合成甲醇主要的原料路線。甲醇裝置正向大型化開展，國外一共有甲醇生產(chǎn)裝置進110套，每套的年平均生產(chǎn)能力都超過0.5Mt，年總到達了 64Mt，在其中年生產(chǎn)能力超過0.8Mt的裝置近32套，總生產(chǎn)能力約為30Mt ,目前正建立的大型裝置的總生產(chǎn)能力可達 26Mt。在未來的幾年，更多超大規(guī)模的甲醇生產(chǎn)裝置的集中投產(chǎn)，必將對國際甲醇生產(chǎn)和消費市場產(chǎn)生重大的影響。世界圍甲醇的生產(chǎn)和消費格局正在變化。 在過去的十年里，局部天然氣的儲量豐 富而且本國的消耗量小的國家和地區(qū)，都先后建立世界級規(guī)模的甲醇生產(chǎn)裝置，產(chǎn)品已經(jīng)出口到美國、日本、歐洲等，以其較低的價位優(yōu)勢占領這些國家、地區(qū)

17、的市場， 導致了這些國家、地區(qū)甲醇生產(chǎn)裝置的紛紛停產(chǎn)關(guān)閉。 而現(xiàn)在，拉丁美洲和中東等地 區(qū)已經(jīng)開展成為世界甲醇的生產(chǎn)集中地和全球甲醇主要出口地。中國甲醇工業(yè)開展概況與開展前景中國甲醇工業(yè)開場于20世紀50年代，之前利用前聯(lián)技術(shù)曾在、和采用 Zn-Cr 氧化物催化劑建立高壓甲醇合成裝置。到 60年代后，吳涇化工廠先后建立了以焦炭 和石腦油作為原料的甲醇合成裝置，化學工業(yè)公司研究院因研制了合成氨聯(lián)醇用的中 壓銅基催化劑而推動了合成氨聯(lián)產(chǎn)甲醇工業(yè)的開展。到了70年代，維尼綸廠引進中國第一套低壓甲醇合成裝置，用乙炔尾氣作為原料，用ICI低壓冷激式合成工藝。到了 80年代中期，齊魯?shù)诙S又引進 Lu

18、rgi公司低壓甲醇合成裝置，用渣油作為 原料。進入了 90年代，隨著甲醇的需要快速增長，通過引進技術(shù)和自主技術(shù)的開發(fā) 建成數(shù)十套甲醇和聯(lián)醇的生產(chǎn)裝置，這樣使我國的甲醇行業(yè)得到了前所未有的進步。進入21世紀后，隨著經(jīng)濟的快速開展，甲醇既可以作為有機化工原料，例如制 備醋酸、甲醛、二甲醚等等，又可以作為清潔的液體燃料替代品，從而得到了大量的 推廣使用，甲醇作為作為煤化工的主要產(chǎn)品也得到了快速的開展，生產(chǎn)能力直線上升，而且生產(chǎn)技術(shù)不斷提高。我國的甲醇工業(yè)開展是伴隨著能源與美化工工業(yè)的開展而崛起的。特別是近年來，由于國際油價的節(jié)節(jié)攀升，煤化工工業(yè)對發(fā)揮我國豐富的煤炭資源優(yōu)勢，以此補充我國油氣資源的缺乏

19、與滿足對化工產(chǎn)品的需求，保障能源平安，推動煤炭清潔利用，促進我國經(jīng)濟的可持續(xù)開展發(fā)揮了重要作用。 煤化工產(chǎn)品的產(chǎn)量占了化學工業(yè)除石 油和石化外近50%，目前合成甲醇和氨兩大種根底化工產(chǎn)品的主要原料就是煤炭。 從2004年7月以來，我國投資體制的改革，國家不再審批投資工程，但全國各地擬 上和新上煤化工工程很多，大局部都以煤基合成甲醇作為主要路線。按照規(guī)劃的目標， 到2020年我國甲醇的生產(chǎn)能力可到達 6000至7000萬噸。甲醇可作為 功能儲藏 來補充石油的缺乏。假設甲醇生產(chǎn)的戰(zhàn)略儲藏對于調(diào)節(jié)甲醇的市場價格、促進煤化工的長期開展和保證我國能源的平安均有重要意義。2009年國家標準委連續(xù)發(fā)布了甲醇

20、燃料及 M85甲醇汽油兩個國家標準，M15 甲醇汽油等系列的國家標準也即將公布， 這些國家標準的公布和實施必將進一步促進 和加快甲醇燃料的規(guī)開展。甲醇轉(zhuǎn)化成二甲醚燃料的生產(chǎn)和應用彰顯出了重要的開展 前景，二甲醚替代一局部石油液化氣應用的圍越來越廣，以二甲醚作為能源的柴油車的研制與推廣步伐也正在加快。將甲醇轉(zhuǎn)化為烯烴和汽油的工業(yè)化進程也取得了重大 進展，為甲醇的進一步轉(zhuǎn)為石油的大宗根底產(chǎn)品的工業(yè)化運行創(chuàng)造了有利條件，也必將使甲醇的消費大增。新型的煤化工煤制甲醇、二甲醚、烯烴等在我國能源領域里已 經(jīng)顯示出了很重要的地位，正面臨著前所未有的開展機遇和長遠開展前景。國家？煤化工產(chǎn)業(yè)中長期開展規(guī)劃？已經(jīng)

21、說明，以煤基合成甲醇作為主要容的新型煤化工必將 進一步快速開展，以煤氣化作為核心多聯(lián)產(chǎn)技術(shù)特別是煤基甲醇-燃氣聯(lián)合循環(huán)發(fā)電多聯(lián)產(chǎn)技術(shù)必將獲得空前開展。煤基甲醇合成及應用對煤炭的清潔利用非常有利，這 也是開展高碳性煤炭能源低碳化利用有效途徑，其前景十分廣闊。1.4甲醇精餾方法的選擇甲醇精餾的概述甲醇合成反響的生成與合成的反響條件密切相關(guān)，即使參加反響的元素只有碳、氫、氧三種，但往往由于合成反響條件，如壓力、溫度、催化劑、反響氣體組成以及 催化劑中的微量雜質(zhì)的作用，均可以是合成反響偏離主反響，生成各種副產(chǎn)物，也即 甲醇中的雜質(zhì)成分。例如反響溫度偏高，甲醇別離不好，會生成醚類、醛類、酮類等 羰基物；

22、進塔氣中水汽濃度過高，可能生成有機酸；催化劑及設備管線中帶入微量鐵， 那么可能有各種烴類生成；原料氣中脫硫不盡，會生成硫醇、甲基硫醇，使甲醇呈異 臭。為了獲得高純度的甲醇，那么必須采用精餾工藝來進展提純，去除所有雜質(zhì)。由粗甲醇精制為精甲醇，采用精餾方法，同時根據(jù)甲醇質(zhì)量，在精制的過程中，還可以采用化學凈化和吸收的方法。其整個精制過程工業(yè)上習慣稱之為粗甲醇的精餾6 0甲醇精餾方法物理精餾方法就是利用甲醇、水、有機物雜質(zhì)的揮發(fā)度不同、沸點不同，通過精餾方法將雜質(zhì)、 水、甲醇進展別離。將粗甲醇精餾為純組分，需要一個或者幾個串聯(lián)精餾塔。粗甲醇原料液的關(guān)鍵組分為甲醇和水，其余雜質(zhì)根據(jù)它們的沸點不同可以分

23、為輕、重組分。一般可在預精餾塔中脫出輕組分，再于主精餾塔中脫出重組分和水?；瘜W精餾方法當采用蒸餾的方法不能將雜質(zhì)降低至精甲醇所要求的指標時，那么需要用化學凈化的方法破壞掉這些雜質(zhì)。例如粗甲醇中含有復原性雜質(zhì)，雖然采取萃取蒸餾的方 法別離，但殘留在甲醇中的局部將繼續(xù)影響其高錳酸鉀值，假設不除去繼續(xù)蒸餾，那 么必然會造成精餾設備的復雜性、 增加甲醇的損失、增加能耗等。所以必須采取化學 方法進展預處理?？傊哉麴s法為主，除去粗甲醇中絕大局部的有機物和水。 至于化學凈化方 法，要取決于粗甲醇的質(zhì)量要否真正需要。 工業(yè)上，采用精制粗甲醇的方法原那么是： 首先，精餾是必要過程，不管使用的是什么催化劑、

24、原料氣和合成條件制得的粗甲醇， 都含有相當多的有機雜質(zhì)和水，需要通過蒸餾的方法得到脫出；其次，粗甲醇一般情 況呈弱酸性，需要用堿液中和；第三，根據(jù)粗甲醇原料也中復原性雜質(zhì)的含量和對精 甲醇的質(zhì)量要求，決定是否需要用化學方法進展處理。 一般情況下用鋅鉻催化劑以水 煤氣為原料所制得的粗甲醇，含有復原性雜質(zhì)較多，可能需要高錳酸鉀進展氧化，這 樣才能獲得穩(wěn)定性較好的精甲醇。而銅系催化劑在較低壓力和溫度下合成甲醇， 含有 復原性的雜質(zhì)很少，無需要化學凈化，也可以獲得高穩(wěn)定性的精甲醇，因而簡化了工 藝流程，降低的生產(chǎn)本錢。18 / 63第2章精餾工藝流程的設計2.1甲醇精餾工藝流程比擬銅基催化劑合成粗甲醇

25、的單塔精餾由于催化劑為銅基催化劑，較使用鋅鉻催化劑得到的粗甲醇產(chǎn)品中的復原性雜質(zhì) 的含量大大的減少，特別是二甲醚的含量幾十倍的降低了， 因此在取消了化學凈化步 驟的同時，甚至可以將甲醇-水-重組分在一個塔進展別離，這樣就可以獲得一般工業(yè) 上所需要的精甲醇。其優(yōu)點是節(jié)約投資，而且減少了熱能的損耗。但是對于純度由較 高要求的下游生產(chǎn)流程，一步精餾得到的精甲醇遠遠不能滿足其要求。銅基催化劑合成粗甲醇的雙塔精餾圖2-1雙塔精餾工藝流程圖甲醇精餾的雙塔流程是最為普遍應用的方式。第一塔為預精餾塔，第二塔為主精餾塔，兩者的再沸器的熱源都是來自循環(huán)氣壓縮機驅(qū)動透平排出的低壓蒸汽。預精餾塔別離輕組分和溶解的氣體

26、，如氫氣、一氧化碳、二氧化碳等，塔頂大局部的水和甲醇回流。同時從冷凝器里抽以小局部冷凝液以減少揮發(fā)性較小的輕組分。同時為了減少塔頂所排出氣體中甲醇的損失，可以在塔頂設置冷凝器二級冷凝。主精餾塔主要除去重組分，其中包括了水、乙醇和高級醇等，同時得到符合要求 的精甲醇。原料液從預塔塔底輸送到主塔進料口， 高級醇從加料板以下側(cè)線引出，含 微量甲醇的水從塔底排除，而精甲醇那么從塔頂處冷凝取出。該生產(chǎn)流程突出的優(yōu)點就是可以得到純度很到的甲醇，來滿足下游產(chǎn)品生產(chǎn)的需要。但是很明顯，兩個塔的能量消耗要高于單塔精餾，所以提高能量的利用、節(jié)約能 耗是對該流程的一個展望。銅基催化劑合成粗甲醇的三塔精餾圖2-2三塔

27、精餾工藝工藝流程圖精餾過程對能量的消耗很大，而且對熱能的利用率也很低，所以精餾工序的節(jié)能 有很多潛力可以開掘。采用三塔精餾的目的就是為了更合理的利用能量， 到達節(jié)能目 的。三塔精餾與雙塔精餾的主要區(qū)別在于三塔精餾采用了兩個主精餾塔，第一個主精 餾塔為加壓操作，第二個塔為常壓操作，利用加壓塔的塔頂蒸汽冷凝熱作為第二主精 餾塔再沸器的加熱源。這樣不僅節(jié)約了加熱蒸汽，而且也節(jié)省冷卻用水，有效的利用 了熱能。粗甲醇在槽參加堿液進展中和后進再沸器加熱，然后進入預塔，在預塔頂別離出輕組分，塔釜液由預塔的塔釜送出，經(jīng)過加壓泵送至加壓塔。在加壓塔塔頂位置形成 高純度甲醇蒸汽，這些蒸汽作為常壓塔的塔底再沸器的熱

28、源， 甲醇蒸汽冷凝后通過加 壓泵再送回到塔頂回流槽，其中一局部送往加壓塔塔頂作為回流液， 而另外一局部冷 卻后作為產(chǎn)品儲存。加壓塔塔釜沒有氣化的粗甲醇溶液那么靠加壓精餾塔部壓力直接 輸送到常壓塔。常壓塔塔頂生成低壓高純度的甲醇氣體， 進入常壓塔冷凝器降溫冷凝 后一局部回流到塔，一局部作為產(chǎn)品冷卻后送往儲槽，常壓塔塔底殘液再做處理。可見，對于三塔精餾過程，兩個主精餾塔的塔板數(shù)總和比雙塔精餾主塔的塔板數(shù) 增多了很多，自然而然別離的效率提高了很多， 但能量的消耗反而降低了。但是對加 壓塔的設備要求卻提高了，長遠來看，總的效益還是很明顯的。工程單塔精餾雙塔精餾三塔精餾運行操作運行簡單運行相對簡單、穩(wěn)定

29、運行比擬復雜產(chǎn)品質(zhì)量相對于粗甲醇得到了可以獲得比擬優(yōu)質(zhì)的可以得到高純度的精很好的提高精甲醇甲醇能量消耗相對較低能量消耗很高，而且相對于雙塔精餾節(jié)約熱能的利用率低很多熱能產(chǎn)品適合方向獲得燃料級甲醇可以滿足下游產(chǎn)品生產(chǎn)對甲醇高純度的要求表2-1三種類型的塔比照表2.2精餾設備的選擇甲醇精餾段工序的主要設備包括：精餾塔、泵、冷凝器、再沸器、冷卻器、貯槽 等。精餾塔的介紹和選擇對于精餾工序來說，精餾塔是是該工序進展的重要條件， 設計性能良好的精餾設 備，必然可以為精餾過程創(chuàng)造良好的條件。 精餾塔的優(yōu)劣直接影響到了生產(chǎn)裝置中產(chǎn) 品的質(zhì)量、產(chǎn)品的回收率、生產(chǎn)能力以及污水處理等環(huán)保問題。 可見設計好的精餾塔

30、 是保證工序的優(yōu)先條件。塔設備可以分為板式塔和填料塔兩大類。板式塔設置一定數(shù)量的塔板，氣體以鼓泡狀、泡沫狀、蜂窩狀、或者噴射形式穿 過板上的液層，進展傳質(zhì)、傳熱。在正常操作下，氣相為分散相，液相為連續(xù)相，氣 相組成呈階梯變化，屬于逐級接觸逆流操作過程。填料塔里裝有一定高度填料層，液體從塔頂沿著填料外表往下流，氣體逆流向上 流，氣、液兩相接觸密切來進展傳質(zhì)和傳熱。在正常的情況下，氣相是連續(xù)相，液相 是分散相，氣相的組成為連續(xù)變化，屬于微分接觸逆流操作過程。在工業(yè)生產(chǎn)中，一般情況下，當處理物料量很大時多采用板式塔，塔徑在0.8m以下時一般采用填料塔。根據(jù)本設計，年產(chǎn)量 22萬噸精甲醇，物料量比擬大

31、，應該 采用板式塔。針對板式塔，其塔板類型按照塔氣、液的流動方式，可將塔板分為錯流塔板和逆 流塔板兩大類。逆流板也稱穿流板，板上不用設降液管，氣、液兩一樣時從板上孔道 逆向穿流過，。其中柵板和淋降篩板都屬于逆流塔板。這類塔板雖然構(gòu)造簡單，板面 利用率也高，但是需要有較高的氣速才能夠維持板上的液層， 操作圍較小，別離效率 也很低，工業(yè)上用得很少?？梢姳驹O計需要用錯流塔板在幾種主要的錯流塔板中，最早應用的是泡罩塔，而目前使用最廣泛的是篩板塔 和浮閥塔。泡罩塔作為應用最早的一類氣液傳質(zhì)設備， 長期以來人們對其性能就做了比擬充 分的研究，而且在工業(yè)上積累了豐富的實踐經(jīng)歷。它的每層塔板上開著假設干個小孔

32、， 孔上還焊有短管來作為上升氣體通道， 稱之為升氣管。升氣管的上面覆蓋著泡罩，泡 罩的下部周邊還開有許多的齒縫。 齒縫一般含有矩形、梯形和三角形三種，常用的為 矩形。泡罩在塔板上面作等邊三角形?；S廣泛使用的圓形泡罩主要構(gòu)造參數(shù)已經(jīng) 系列化。在操作時，上升氣體在通過齒縫進入液層時， 被分散成了許多細小的氣泡或 者流股，在塔板上形成鼓泡層和泡沫層，這樣為氣液兩相提供了大量的傳質(zhì)界面。 綜 上所述可以概括泡罩塔的優(yōu)點為：因為升氣管高出了液層，不容易發(fā)生漏液的現(xiàn)象， 可見有較好的操作彈性，也即當氣液流量有較大的波動時，仍然能夠維持幾乎恒定的 板效率；泡罩塔塔板不容易堵塞，適合處理各種物料。其缺點為

33、：塔板的構(gòu)造復雜， 金屬量消耗比擬大，造價比擬高；塔板的壓降比擬大，兼因霧沫夾帶現(xiàn)象比擬嚴重， 極大的限制了氣速的提高，致使塔的生產(chǎn)能力和板效率均比擬低。 但是目前仍有采用 的工廠。篩板塔的塔板上開有很多均勻分布的篩孔，孔徑一般為3至8毫米，篩孔在塔板上成三角形排列。塔板上還設有溢流堰，使塔板上能夠維持一定厚度的液層。 在操 作時，上升的氣流通過篩孔進而分散成細小的流股，從塔板液層中鼓泡而出，氣液間密切接觸來進展傳質(zhì)。正常操作的氣速下，通過篩孔上升氣流，應該能阻止液體流經(jīng) 篩孔向下泄露。綜上所述可見篩板塔的優(yōu)點為：構(gòu)造比擬簡單，其造價低廉，氣體的 壓降比擬小，板上的液面落差也比擬小，生產(chǎn)能力和

34、塔板效率均比泡罩塔高些。 但主 要缺點是：操作的彈性比擬小，篩孔小時容易堵塞。近些年來采用大孔徑的篩板可以防止堵塞，而且由于氣速提高，生產(chǎn)能力大大增加。由于過去對于篩板塔的性能研究 并不充分，認為操作不易穩(wěn)定，所以沒有普遍采用，直到20世紀的50年代初，對篩板塔構(gòu)造和性能作了較充分的研究， 認識到了只要設計合理和操作正確，同樣可以 獲得較滿意的塔板效率，以及可觀的操作彈性，所以近年來篩板塔的應用又日漸廣泛。浮閥塔在20世紀50年代的初期就在工業(yè)上開場推廣使用，因為其兼有泡罩塔 和篩板塔的優(yōu)點，所以成為了國應用最為廣泛的塔型， 特別是在石油方向、化學工業(yè) 中使用最為普遍，對它的性能研究也比擬充分

35、。浮閥塔板構(gòu)造的特點是在其塔板上開 有很多大孔其標準的孔徑為39mm，每個孔上還裝有一個能夠上下浮動的閥片。 其中浮閥的形式有很多，目前我國已經(jīng)采用的浮閥有五種，但最常用的浮閥形式為 F1型、V-4型兩種。其中F1型浮閥塔的閥片的本身有三條 腿，將其插入閥孔后， 各腿底腳扳轉(zhuǎn)90 °角用來限制操作時閥片在板上升起來的最大高度；閥片的周邊又 沖出三塊稍微向下彎的定距片。當氣速很低的時候，靠這三個定距片可以使閥片與塔 板呈點接觸坐落在閥孔上，塔板與閥片始終保持著2.5mm的開度供氣體比擬均勻的 流過，防止閥片啟閉不均與的脈動現(xiàn)象。 塔板與閥片的點接觸也可以防止停工后板面 與閥片的黏結(jié)。在

36、操作時，由閥孔上升氣流，經(jīng)過閥片與塔板間間隙而和板上橫流的 液體接觸。浮閥開度隨著氣體負荷而改變。當它氣量很小時氣體仍然能夠通過靜止開 度的縫隙來鼓泡。綜上可見F1型浮閥塔的優(yōu)點為：構(gòu)造很簡單，制造比擬方便，而 且節(jié)省材料、性能良好，被廣泛應用于化工及煉油生產(chǎn)當中， 現(xiàn)在已經(jīng)列入部頒標準1118-68。F1型浮閥又分為輕閥和重閥：重閥采用厚度是 2mm的薄板沖制，每 個閥的質(zhì)量約為33g ;輕閥采用的是厚度為1.5mm的薄板沖制，每個閥的質(zhì)量約為 25g。一般的情況下都采用的是重閥，只是在處理量很大，并且要求壓強降很低的系統(tǒng)才用輕閥。對于 V-4型浮閥塔的特點是閥孔沖成向下面彎曲的文丘里形，來

37、減少 氣體通過浮閥塔板時的壓強降。閥片除了腿部相應加長以外，其余的構(gòu)造尺寸與F1型輕閥無異?？梢奦-4型浮閥適合于減壓系統(tǒng)?？梢姼￠y塔的優(yōu)點明顯：第一，生產(chǎn)能力大。因為浮閥塔板既有較大開孔率，所 以它的生產(chǎn)能力比泡罩塔大20%至30%，與篩板塔相近。第二，操作彈性大。因為 閥片可以自由的升降來適應氣量的變化，所以維持正常的操作所容許的負荷波動圍比 泡罩塔和篩板塔都要寬。第三，塔板的效率高。因為上升氣體以水平方向吹入的液層， 所以氣液接觸時間較長，而霧沫夾帶量比擬小，板效率較高。第四，氣體的壓強降及 液面落差比擬小。因為氣液流過浮閥塔板時遇到的阻力比擬小，所以氣體壓強降和板上的液面落差都比泡罩塔

38、板小。第五，塔的造價低。因為構(gòu)造簡單，容易制造，浮閥 塔的本錢造價一般為泡罩塔的 60%至80%，為篩板塔的120%至130%。但是浮閥 塔不宜與處理容易結(jié)焦和黏度大的系統(tǒng)，但是對于黏度稍微大些及有一般聚合現(xiàn)象的 系統(tǒng)時，浮閥塔也能夠正常操作。綜上所述，本設計粗甲醇的精餾中，三個塔均采用F1型重閥浮閥塔。其他局部設備的介紹精餾裝置所附屬的設備主要為各種形式的換熱器和一些泵。其中包括塔底原料液 的再沸器、塔頂蒸汽的冷凝器、原料液的預熱器和產(chǎn)品的冷卻器等。這些附屬設備中， 再沸器和冷凝器為保證精餾工序的正常連續(xù)穩(wěn)定操作是必不可少的兩類換熱器設備。再沸器其作用可將塔最后一塊板下的原料液加熱，使液體升

39、溫至沸點發(fā)生汽化為 蒸汽繼續(xù)上升，提供上升氣流，保證塔板的氣液相進展傳質(zhì)。冷凝器其作用正好相反，將蒸汽進展冷凝為液體，局部或者全部冷凝液參與回流， 提供精餾塔下降的液流，保證氣液相傳質(zhì)。而局部冷凝器是為了冷卻產(chǎn)品。第3章工藝計算粗甲醇的工藝流程圖：1粗甲醇2軟水3堿液5.預塔底出料8常壓塔釜出料圖2-3粗甲醇精餾物流圖3.1物料衡算:年產(chǎn)22萬噸甲醇，每年以320個工作日計精甲醇的甲醇質(zhì)量含量為99.95%，22000028.65 t/h320 24要求生產(chǎn)精甲醇28.65t/h，粗甲醇的組成如表3-1 o表3-1粗甲醇組成表成分CH 3OH(CH 3)20C4H9OHH2O合計組成 /%93

40、.980.200.025.8010024 / 63預精餾塔的物料衡算進料A粗甲醇:28.6593.98%30.49t/hB堿液：為了防止工藝管路和設備的腐蝕，先以 8%的氫氧化鈉溶液和粗甲醇中的酸性物質(zhì)反響，使其呈弱堿性，每噸精甲醇的耗堿量按0.1kg計算那么消耗純氫氧化鈉：0.1 >28.65 P.865kg/h換成堿液：2.865 £% = 32.5568kg/hC軟水：軟水的參加量按精甲醇的 20%計，那么需要補加軟水:28650 >20% 132.5568 >92% 弋700.05kg/h以上計算結(jié)果如表3-2。表3-2預塔進料組成表物料量：kg/hCH 3

41、OHH2ONaOH(CH 3)20C4H9OH合計粗甲醇286501768.1460.976.130485.21堿液29.952.8732.56軟水5700.055700.05合計286507498.142.8760.976.136217.82出料A塔底：甲醇28650kg/hB塔底：水 粗甲醇含水：1768.14kg/h堿液帶水：29.95kg/h軟水：5700.05kg/h合計：7498.14kg/hC塔底異丁醇及高沸物：6.1kg/hD塔頂二甲醚及低沸物：60.97kg/h以上計算結(jié)果如表3-3。表3-3預塔出料流量及組成表物料量kg/hCH3OHH2ONaOH(CH 3)20C4H9O

42、H合計塔頂60.9760.97塔底286507498.142.876.136156.85合計286507498.142.8760.976.136217.82主塔的物料平衡計算按照加壓塔和常壓塔的采出量之比 4: 6計算，常壓塔釜液含有甲醇1%進料加壓塔：預后粗甲醇 36156.85kg/h常壓塔：36156.85 28650 X4/10 X1/0.9995 = 24691.12kg/h出料A 加壓塔：塔頂 28650 X4/10 X1/0.9995 = 11456.73kg/h塔釜 24691.12kg/hB 常壓塔：塔頂 28650 >6/10 >99% X1/0.9995 =

43、17026.6kg/h釜液中：甲醇157.4kg/h水 7498.14 kg/hNaOH 2.87kg/h高沸物6.1kg/h以上計算結(jié)果如表3-4。表3-4甲醇精餾塔物料平衡匯總單位：kg/h成分物料加壓塔出料常壓塔出料常壓塔釜出料甲醇2865011465.7317026.61157.4NaOH2.872.87水7498.147498.14高沸物6.106.10合計36156.8511465.7317026.617664.513.2能量衡算預塔的熱量衡算進料帶入熱量取回流液與進料量之比為1： 4，預塔帶入熱量如表3-5表3-5預塔帶入熱量表進熱工程粗甲醇軟水回流液熱蒸汽成分二甲醚甲醇水異丁醇

44、外補水堿液甲醇水流量kg/h60.97286501768.146.105700.0529.959039.21溫度C65656565787860比熱2.964.1872.314.1874.1872.86kJ/kg C2118.62焓 kJ/kg 1280.38熱量kJ/h78064.77551226481208.104915.921861556.539781.251551128.8Q蒸汽熱量計算公式:Q某 Wh某T C某Q二甲醚60.97 65 1280.38 78064.77kJ/hQ粗甲醇=Q二甲醚+Q甲醇+Q水+Q異丁醇同理可得其他物質(zhì)帶入的熱量Q入=Q粗甲醇+ Q軟水+ Q回流液+ Q蒸

45、汽=78064.77 + 5512260 + 481208.14 + 915.92 + 1861556.53 + 9781.25 +1551128.87 + Q 蒸汽=9494915.48 + Q 蒸汽出料熱量計算表3-6物料帶出的熱量出熱局部塔頂塔底熱損失成分二甲醚回流液甲醇水+堿液以5%計液體比熱2.642.933.2234.187kJ/kg C流量kg/h60.979039.21286507498.14液體冷凝熱523.381046.75kJ/kg溫度C64648282熱量kJ7571793.92574366.45%Q入42211.911156825.7Q二甲醚Wh甲醇 (C甲醇 H液)

46、T 60.97 (2.64 523.38) 64 42211.97kJ其他物質(zhì)的熱量亦同上公式計算那么有：Q出=Q二甲醚+ Q回流液+ Q預后甲醇+ Q損=42211.97 + 11156825.73 +7571793.9 + 2574366.4 + 5%Q 入=21345198 + 5%Q 入根據(jù)能量守恒即Q入=Q出即 9494915.48 + Q 蒸汽=21345198 + 5%Q 入解得 Q 蒸汽=12973713.99kJ/h塔底的再沸器用中壓0.35Mpa蒸汽壓加熱，如果不計冷凝水的顯熱，那么需要蒸汽量：G1 蒸汽=12973713.99/2118.62= 6123.66kg/h以上

47、計算的結(jié)果塔熱量平衡如表3-7 。表3-7預塔熱量平衡表帶入熱量kJ/h帶出熱量kJ/h塔側(cè)粗甲醇入熱6072448.83塔頂二甲醚出熱42211.97塔頂參加冷凝殘液入熱1871337.78塔頂回流甲醇蒸汽11156825.73塔頂回流液入熱1551128.87塔底預后粗甲醇10146160.3加熱蒸汽12973713.99熱損失1123431.47總?cè)霟?2468629.47總出熱22468629.47冷卻水用量計算25 / 63假設入口冷卻水的溫度為30 °C ,出口冷卻水的溫度40 °C，平均 比熱為4.187kJ/kg CQ入=Q甲醇+ Q甲醇蒸汽=42211.9

48、7 +11156825.73=11199037.7kJ/hQ出=Q二甲醚+ Q回流液+ Q損失=42211.97 +1551128.87 + 22498929 >5%=2716772.29kJ/hQ傳=Q入一 Q出=1199037.7 2716772.29=8482265.41kJ/h又因為 Q 傳=G1 水 >4.187 x40 30= 8482265.41kJ/h所以得到 G1 水=202585.75kg/h加壓塔的熱量衡算設計的操作條件為：塔頂?shù)臏囟?15 C ,回流溫度為115 C,塔底的溫度為124 C,進料的溫度為82 C,取回流比2.8，甲醇溫度40 C。進料帶入熱量

49、進料帶入加壓塔的熱量如表3-8 。表3-8加壓塔精餾入熱表物料進料回流液加熱蒸汽組分甲醇水+堿液甲醇流量kg/h286507498.1432104.04溫度c100100115比熱kJ/kg c3.3734.1873.71熱量kJ/h96636453139471.2213697188.67Q蒸汽總計kJ/h12803116.2213697188.67Q蒸汽Q甲醇 Wh甲醇 C甲醇 T 28650 3.373 100 9663645kJ/h 其他物質(zhì)的熱量亦同上公式計算。Q入=Q進料+ Q回流+ Q蒸汽=12803116.22 + 13697188.67 + Q 蒸汽=26500304.89 +

50、 Q 蒸汽物料帶出熱量出料帶出加壓塔的熱量如表3-9。表3-9加壓塔精餾出熱表物料精甲醇回流液塔底出料熱損失組分甲醇甲醇甲醇水+堿流量kg/h11465.7332104.0417184.277498.14溫度c115115124124比熱kJ/kg C3.713.713.874.26汽化熱1046.751046.75熱量kg/h16893606.533605330.58246387.493960817.475%Q入8C2Q精甲醇wh甲醇(C甲醇 H 汽)T 11465.73 (3.71 1046.75) 115 16893606.58kJ/h其他物質(zhì)的熱量亦同上公式計算 那么有 Q出=Q 精甲

51、醇+ Q回流+ Q塔底+ Q熱損失=16893606.58 + 33605330.52 + 8246387.49 + 3960817.47 + 5%Q 入=62706142.06 + 5%Q 入根據(jù)加壓塔精餾能量守恒即：Q入=Q出也即：26500304.89 + Q 蒸汽=62706142.06 + 5%Q 入解得：Q 蒸汽=39506160.44kJ/h加壓塔采用中壓蒸汽加熱所需要的蒸汽量為:G 2蒸汽39506160.4418647.12kg/h2118.62回流液和產(chǎn)品的冷凝潛熱：Q 潛=11465.73 + 32104.04X1046.75 = 45606656.75kJ/h可提供應常

52、壓塔再沸器的熱量為：Q 供=Q 潛 X 1 -5%= 45606656.75 X 1 5%= 43326323.91kJ/h常壓塔的熱量衡算設計的操作條件為：塔頂溫度 65 C，塔釜溫度105 C ,進料溫度70 C，回流液 溫度為40 C,冷卻水進口溫度30 C,出口溫度40 C,取回流比為3.23.物料帶入熱量常壓塔的入塔能量如表3-10表3-10常壓塔入熱表物料進料回流液再沸器加熱組分甲醇水+堿甲醇流量kg/h17184.277498.1454995.95溫度c707040比熱kJ/kg C3.0564.1872.68熱量kJ/h3676059.042197629.855895565.8

53、4Q加熱甲醇Wh甲醇C 甲醇T 17184.2770 3.0563676059.04kJ/h其他物質(zhì)的熱量亦同上公式計算Q入=Q進料+ Q回流液+ Q 加熱=3676059.04 + 2197629.85+ 5895565.84 + Q 加熱=11769254.73 + Q 加熱物料帶出熱量常壓塔的出塔熱量如表3-11 o表3-11 常壓塔出熱表物料精甲醇回流液釜液熱損失成分甲醇甲醇甲醇水+堿流量kg/h17026.6154995.95157.667498.14溫度C6565105105比熱2.962.963.514.187kJ/kg C潛熱kJ/kg1046.751046.75熱量kJ/h21098523.768148231.458105.593296444.785%Q入84Q 甲醇 Wh 甲醇 C甲醇T 17026.61 (2.96 1046.75) 65 21098523.78kJ/h同理可得其他物質(zhì)的熱量。Q出=Q精甲醇+ Q回流液+ Q釜液+ Q熱損失=21098523.