模板專項施工方案(樣本)

1、模板施工方案樣本目 錄1、編制依據(jù)12、工程概況13、材料選用及要求14、施工工藝25、模板工程的有關(guān)驗算36、模板安裝支設(shè)要點 877、模板驗收 898、模板拆除 919、環(huán)境、職業(yè)健康安全措施9210、事故應(yīng)急救援預(yù)案措施9311、附圖941、編制依據(jù)1.1 *工程圖紙。1.2砼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002)。1.3集團(tuán)公司總部下發(fā)的施工組織設(shè)計（方案）編制大綱。1.4施工手冊（第四版）。1.5 建書施工安全計算軟件1.6建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008）1.7建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20111.8建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB500

2、09-2001）2006年版1.9集團(tuán)公司下發(fā)的危險性較大分部分項工程管理細(xì)則4、建筑施工手冊第四版（縮印本）5、建筑施工現(xiàn)場管理標(biāo)準(zhǔn)DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)7、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)10、木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）2、工程概況 *工程，框架剪力墻結(jié)構(gòu)，地下一層，地上十六層，建筑面積*m2，地下部分層高5.0m，一、二層層高4.0m，標(biāo)準(zhǔn)層層高2.9m?；炷敛捎蒙唐坊?/p>

3、凝土，用輸送泵泵送。梁板的主要截面尺寸：現(xiàn)澆板厚110mm、150mm（地下室頂板）厚，模板架體設(shè)計按150mm進(jìn)行設(shè)計；梁主要截面尺寸：300×800mm（地下室梁）、250×500mm（標(biāo)準(zhǔn)層梁），模板架體支設(shè)將分別進(jìn)行設(shè)計。剪力墻厚度200mm；柱截面尺寸600×800mm3、材料選用及要求材料種類規(guī)格型號材質(zhì)模板10mm厚木膠合板木方50×80mm杉木鋼管Ø48×2.7mmQ235扣件/鍛鑄鐵3.1本工程采用10mm厚木膠板，其強(qiáng)度、剛度滿足施工要求，木膠板表面平整光滑，易脫模。 3.2鋼管：采用48×2.7mm鋼管

4、，有彎折、空洞、銹蝕、裂紋等嚴(yán)重影響架體結(jié)構(gòu)實體穩(wěn)定性的管體嚴(yán)謹(jǐn)使用。3.3扣件：有裂紋、滑絲的扣件嚴(yán)禁使用。3.4架體底座采用木墊板，木墊板寬不小于300mm，厚度不小于50mm，墊板的延伸不得少于3跨。 4、施工工藝4.1支設(shè)流程：柱、剪力墻 梁 板4.2柱模板安裝4.3剪力墻模板的安裝4.4梁模板的安裝4.5板模板的安裝4.6梁板模板支撐系統(tǒng)的搭設(shè)4.3.2架體支設(shè)要求1）采用48×2.7mm鋼管搭設(shè)，立桿支設(shè)時可調(diào)底座配合使用。梁設(shè)雙排架體，板設(shè)滿堂架體，柱、梁、板應(yīng)連成整體。2）立桿底部應(yīng)設(shè)置墊板，距基面、頂面200mm搭設(shè)掃地桿。架體安裝在木墊板上，墊板地面應(yīng)夯實整平。3

5、）剪刀撐要求：滿堂架體外側(cè)周圈應(yīng)設(shè)由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐，中間在縱橫向每隔6m左右設(shè)置由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐，每隔六排立桿應(yīng)設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置，架設(shè)于梁處。并于在剪刀撐部位的頂部、中部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。見后附圖三、附圖四。4）柱模板設(shè)計：采用木膠板，柱箍采用48鋼管進(jìn)行加固，第一步距地15cm，其余每步間距40cm，同時為確保柱模不位移及其整體性，柱模間還需加水平撐，其水平撐可與底梁支撐連為一個整體。并用對拉螺栓加固。5）梁模板設(shè)計：采用木膠板，設(shè)雙排架體，梁底每跨加設(shè)1道小橫桿（均分），梁側(cè)立桿應(yīng)通到板底。對于較大梁側(cè)模，可采用中部加設(shè)對拉螺栓進(jìn)行加固。梁底端部

6、探出橫桿不宜大于200mm，如有其他因素超過者應(yīng)在端頭另加支撐。6）現(xiàn)澆板模板設(shè)計：采用木膠板，設(shè)滿堂架體，橫桿步距1.5米，掃地桿距地200mm?？觳痤^調(diào)整標(biāo)高。在最上一層橫桿鋼管上加設(shè)小橫桿，鋼管上鋪設(shè)木方次楞，木方次楞上鋪木膠板。5、模板工程的有關(guān)驗算5.1柱模板系統(tǒng)驗算柱模板工程參數(shù)柱模板參數(shù)柱截面寬度1.4m截面高度0.6m柱高度8m面板12mm厚木膠合板次楞豎楞采用方木，寬度:50mm，高度:80mm，柱寬度B方向設(shè)置10個豎楞，柱高度H方向設(shè)置6個豎楞柱箍雙鋼管，間距400mm對拉螺栓直徑12mm，柱寬度B方向設(shè)置3個對拉螺栓，柱高度H方向設(shè)置1個對拉螺栓荷載參數(shù)振搗砼對側(cè)模板壓

7、力4kN/m2傾倒砼對側(cè)模板壓力4kN/m2新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，按下列公式計算，取其中的較小值:=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.00=43.338 kN/m2=24×8=192.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新

8、澆混凝土頂面總高度，取8m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值43.338kN/m2。柱側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm3；截面慣性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.16m。2、荷載計算新澆筑混凝土對

9、模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=43.338kN/m2，傾倒砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9×1.2×43.338+1.4×4×1=51.845KN/mq1=0.9×1.35×43.338+1.4×0.7×4×1= 56.184KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 56.184KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×56.184×0.162=0.14KN·m面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=12.5N/

10、mm2；=Mmax=0.14×106=5.83N/mm2 < f=12.5N/mm2W24000面板強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 1×43.338=43.338KN/m；面板最大容許撓度值: 160/250=0.64mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×43.338×1604=0.30mm < 0.64mm100EI100×4500×144000滿足要求!柱側(cè)模板次楞驗算次楞采用50×

11、80mm(寬度×高度)方木，間距：0.16m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =50×80×80/6=53333mm3；截面慣性矩I =50×80×80×80/12=2133333mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取柱箍間距，L=0.4m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=43.338kN/m2，傾倒砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9×1.2×43.338+1.4×4&

12、#215;0.16=8.295KN/mq2=0.9×1.35×43.338+1.4×0.7×4×0.16= 8.989KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=8.989KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強(qiáng)度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×8.989×0.42=0.144kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×8.989×0.4=3.96kN次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f17N/mm2。=Mmax=0.144×106=2.700N/mm2 < 17N/mm2W53333 滿足要求!（二）抗

13、剪強(qiáng)度驗算次楞最大剪力設(shè)計值V1=0.6q1l=0.6×8.989×0.4=2.157KN木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=1.7N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式計算:=3V=3×2.157×103= 0.809N/mm2 < fv=1.7N/mm22bh2×50×80 次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 43.338×0.16=6.934KN/m；次楞最大容許撓度值=400/250=1.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.

14、677ql4=0.677×6.934×4004= 0.056mm < 1.6mm100EI100×10000×2133333 滿足要求!柱寬度B方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；截面積= 848mm2（一）強(qiáng)度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：P1=0.9×1.2×43.338+1.4×4×0.156×0.4=3.235kNP2=0.9×1.35×43.338+1.4×0.7

15、5;4×0.156×0.4= 3.506kN根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取P= 3.506kN作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N1=2.152kN;N2=10.519kN;N3=6.212kN;N4=10.519kN;N5=2.152kN;最大彎矩 Mmax=0.429kN.m；柱箍抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設(shè)計，柱箍軸向拉力設(shè)計值N=1.936KN。=N+Mmax=1936+0.429×106=50.056N/mm2 < 205N/mm2AnW8488980滿足要求!（二

16、）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)下的集中荷載計算如下：P=43.338×0.156×0.4=2.704kN。柱箍的最大容許撓度值: = 3mm；經(jīng)計算最大變形 Vmax =0.106 mm < 3mm滿足要求!柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb=12.92kN。對拉螺栓軸力設(shè)計值N=10.519kN < 12.92kN。滿足要求!柱

17、高度H方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；截面積= 848mm2（一）強(qiáng)度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：P1=0.9×1.2×43.338+1.4×4×0.12×0.4=2.489kNP2=0.9×1.35×43.338+1.4×0.7×4×0.12×0.4= 2.697kN根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取P= 2.697kN作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N1

18、=1.489kN;N2=10.506kN;N3=1.489kN;最大彎矩 Mmax=0.423kN.m；柱箍抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設(shè)計，柱箍軸向拉力設(shè)計值N=1.655KN。=N+Mmax=1655+0.423×106=49.056N/mm2 < 205N/mm2AnW8488980滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)下的集中荷載計算如下：P=43.338×0.12×0.4=2.08kN。柱箍的最大容許撓度值: = 784/500=1.6mm；經(jīng)計算最大變形

19、Vmax =0.049 mm < 1.6mm滿足要求!柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb=12.92kN。對拉螺栓軸力設(shè)計值N=10.506kN < 12.92kN。滿足要求!5.2 7.97m層現(xiàn)澆砼平板模板系統(tǒng)驗算工程參數(shù)樓板與支架參數(shù)砼樓板厚度0.11m支架高度8.5m立桿縱距1m立桿橫距1m水平桿步距1.5m伸出長度a0.5m鋼管類型48×2.8面板木膠合板 厚度：12m

20、m次楞方木50mm×80mm，間距0.3m主楞單鋼管荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.151kN/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振搗砼荷載2kN/m27.97米層梁板模板搭設(shè)立面圖，見后附圖五模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm ，取主楞間距1m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm3；截面慣性矩I= 1000×12×12×12/12=14400

21、0mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、面板按四跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.3m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應(yīng)考慮，計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.2×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×2.5×1=7.173KN/mq1=1.35×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×0.7×2.5×1= 6.582KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 7.173N/m作為設(shè)計依據(jù)。集中荷載設(shè)計值：模板自重線荷載設(shè)計值q2

22、=1.2×1×0.3=0.360 KN/m跨中集中荷載設(shè)計值P=1.4×2.5= 3.500KN3、強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.107q1l2=0.107× 7.173×0.32=0.069KN·m施工荷載為集中荷載：M2=0.107q2l2+0.161Pl=0.107× 0.360×0.32 +0.161× 3.500×0.3=0.173KN·m取Mmax=0.173KN·m驗算強(qiáng)度。面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.173×1

23、06=7.21N/mm2 < f=12.5N/mm2W24000面板強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 1×（24×0.111.1×0.110.3）=3.061KN/m；面板最大容許撓度值: 300/400=0.8mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.632ql4=0.632×3.061×3004=0.24mm < 0.8mm100EI100×4500×144000滿足要求!次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高

24、度80mm，間距0.3m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =50×80×80/6=53333mm3；截面慣性矩 I =50×80×80×80/12=2133333mm4；（一）抗彎強(qiáng)度驗算1、次楞按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=1m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應(yīng)考慮，計算結(jié)果取其大值。均布線荷載設(shè)計值為：q1=1.2×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×2.5×0.3=2.152KN/mq1=1.35×(24&#

25、215;0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×0.7×2.5×0.3= 1.975KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 2.152KN/m作為設(shè)計依據(jù)。集中荷載設(shè)計值：模板自重線荷載設(shè)計值q2=1.2×0.3×0.3=0.108KN/m跨中集中荷載設(shè)計值P=1.4×2.5= 3.500KN3、強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.1×2.152×12=0.215KN·m施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.108×

26、;12+0.213×3.500×1=0.754KN·m取Mmax=0.754KN·m驗算強(qiáng)度。木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=17N/mm2；=Mmax=0.754×106=14.14N/mm2 < f=17N/mm2W53333次楞抗彎強(qiáng)度滿足要求!（二）抗剪強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.6×2.152×1=1.291KN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6×0.108×1+0.65×3.500=2.340KN取V=2.340KN驗算強(qiáng)度。木材順紋

27、抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=4.8N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式計算:=3V=3×2.340×103= 0.878N/mm2 < fv=4.8N/mm22bh2×50×80次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 0.3×（24×0.111.1×0.110.3）=0.918KN/m次楞最大容許撓度值:1000/250=4mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×0.918×10004=0.

28、29mm < 4mm100EI100×10000×2133333滿足要求!主楞驗算主楞采用:單鋼管截面抵拒矩W=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm4（一）強(qiáng)度驗算當(dāng)進(jìn)行主楞強(qiáng)度驗算時，施工人員及設(shè)備均布荷載取1.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設(shè)計值為：q1= 1.2×(24000×0.11+1100×0.11+300)+1.4×1500×0.3=1732N/mq1= 1.35×(24000×0.11+1100×0.11+300)+1.4

29、×0.7×1500×0.3= 1681N/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 1732N/m作為設(shè)計依據(jù)。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1732×1/1000=1.905kN。次楞作用集中荷載P=1.905kN，進(jìn)行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax=0.632kN.m；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2；=Mmax=0.632×106=140.757N/mm2 < 205N/mm2W4.49×103主楞抗彎強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永

30、久荷載標(biāo)準(zhǔn)值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設(shè)計值為：q = 0.3×（24000×0.111100×0.11300）=918N/m=0.918N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0.918×1=1.010kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經(jīng)計算，主梁最大變形值V=1.077mm。主梁的最大容許撓度值:1000/150=6.7mm，最大變形 Vmax =1.077mm < 6.7mm滿足要求!扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設(shè)計值R=7.014KN,由于采用頂托，不需要進(jìn)行扣件抗滑移

31、的計算。立桿穩(wěn)定性驗算（一）風(fēng)荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風(fēng)荷載?；撅L(fēng)壓按北京10年一遇風(fēng)壓值采用，0=0.3kN/m2選擇北京的基本風(fēng)壓，我們是德州。模板支架計算高度H=8.5m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)µz=0.74。計算風(fēng)荷載體形系數(shù)µs將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1第32項和36項的規(guī)定計算。模板支架的擋風(fēng)系數(shù)j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.143/(1×1.5)=0.114式中An =(la+h+0.325lah)d=0.143m2An -

32、一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。la-立桿間距，1mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：µst=1.2j=1.2×0.114=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：µs=µst1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=µzµs0=0.74×0.27×0.3=0.060kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Mw=0.92×

33、;1.4klah2=0.92×1.4×0.060×1×1.52= 0.015kN·m1010（二）軸向力計算按下列各式計算取最大值：1.2×0.151×8.5+(24×0.111.1×0.110.3)×1×1+1.4×1×1×1=6.613kN；1.2×0.151×8.5+(24×0.111.1×0.110.3)×1×1+0.9×1.4×(1×1×1+0.0

34、15/1)=6.492kN；1.35×0.151×8.5+(24×0.111.1×0.110.3)×1×1+ 1.4×(0.7×1×1×1+0.6×0.015/1)=6.858kN；立桿軸向力取上述較大值，N=6.858KN。（三）立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N=6.858kN；- 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:頂步步距，取1.5m;a:模板支架立桿

35、伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2為計算長度附加系數(shù)，按下表取用，k1=1.167，k2=1.016，L0=2.96m。i - 立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ,i=1.6cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=3.98cm2；Mw - 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；f - 鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細(xì)比計算：=Lo/i=296/1.6=185按照長細(xì)比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.209；N+Mw=6.858×103+0.015×106=82.446+3.52

36、9=85.975N/mm2 jAW0.209×3.98×1024.25×103<f=205N/mm2立桿穩(wěn)定性滿足要求!立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設(shè)計值N=6.858kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=1×0.3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設(shè)計值fak= 100kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf= 0.44、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=6.858=22.86kN/m2 < mffak=100×0.4=40kN/m2A0.3滿足要求!。5

37、.3 7.97m層框架梁模板系統(tǒng)驗算（一）300X800mm梁工程參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截面寬度0.3m梁截面高度0.8m支架高度8.5m樓板厚度0.11m立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a1m鋼管類型48×2.8m梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距1m,梁下增加1根立桿水平桿最大步距1.5m立桿伸出水平桿長度a0.5m面板12mm厚木膠合板梁底面板下次楞50×80mm方木，5根梁側(cè)次楞50×80mm方木，間距200mm梁側(cè)主楞雙鋼管，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm×400mm荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板

38、次楞自重0.3kN/m2支架自重0.151kN/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載1kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對梁側(cè)模板荷載4kN/m2300X800mm梁模板搭設(shè)立面圖，見后附圖六新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，按下列公式計算，取其中的較小值:=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873 kN/m2=24×0.8=19.200 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初

39、凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.8m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值19.200kN/m2。梁側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm3；截面慣性矩I= 1000&#

40、215;12×12×12/12=144000mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=19.200kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9×1.2×19.200+1.4×4×1=25.776KN/mq1=0.9×1.35×19.200+1.4×0.7×4×1= 26.856KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 26.856KN/

41、m作為設(shè)計依據(jù)。3、強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×26.856×0.202=0.11KN·m面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.11×106=4.58N/mm2 < f=12.5N/mm2W24000面板強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 1×19.200=19.2KN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×

42、19.200×2004=0.32mm < 0.5mm100EI100×4500×144000滿足要求!梁側(cè)模板次楞驗算次楞采用50×80mm(寬度×高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =50×80×80/6=53333mm3；截面慣性矩I =50×80×80×80/12=2133333mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k

43、=19.200kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9×1.2×19.200+1.4×4×0.2=5.155KN/mq2=0.9×1.35×19.200+1.4×0.7×4×0.2= 5.371KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=5.371KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強(qiáng)度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×5.371×0.52=0.134kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×5.371×0.

44、5=2.95kN次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f17N/mm2。=Mmax=0.134×106=2.513N/mm2 < 17N/mm2W53333 滿足要求!（二）抗剪強(qiáng)度驗算次楞最大剪力設(shè)計值V1=0.6q1l=0.6×5.371×0.5=1.611KN木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=4.8N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式計算:=3V=3×1.611×103= 0.604N/mm2 < fv=4.8N/mm22bh2×50×80 次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載

45、計算如下：q = 19.200×0.2=3.84KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×3.84×5004= 0.076mm < 2mm100EI100×10000×2133333 滿足要求!梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=2.95kN，按集中荷載作用下二跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁

46、螺栓間距間距，L=0.4m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強(qiáng)度驗算最大彎矩Mmax=0.221kN·m主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f205N/mm2。=Mmax=0.221×106=24.610N/mm2 < 205N/mm2W8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P=2.112kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：400/150=2.7mm；經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0.028mm < 2.7mm。滿足要求!對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設(shè)計值：N

47、abFsa對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土?xí)r作用于模板上的側(cè)壓力設(shè)計值：Fs=0.95（rGG4krQQ 2k）=0.95×(1.2×19.200+1.4×4)=27.21kN。N=0.50×0.40×27.21=5.44kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb=12.92kN > N=5

48、.44kN。滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm。 取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 100×1.2×1.2/6=24cm3；截面慣性矩I= 100×1.2×1.2×1.2/12=14.4cm4；（一）強(qiáng)度驗算1、梁底次楞為5根，面板按四跨連續(xù)板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.075m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9×1.2×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×2×1=24.88kN/m

49、q1=0.9×1.35×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×0.7×2×1= 26.91kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 26.91kN/m作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.793kN;N2=2.307kN;N3=1.874kN;N4=2.307kN;N5=0.793kN;最大彎矩 Mmax = 0.016kN.m梁底模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.016×106=

50、0.667N/mm2 < 12.5N/mm2W24×103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 1×（24×0.81.5×0.80.3）=20.70kN/m；計算簡圖(kN)面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經(jīng)計算，最大變形 Vmax = 0.006mm梁底模板的最大容許撓度值: 75/400 =0.2 mm；最大變形 Vmax = 0.006mm < 0.2mm滿足要求!梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50mm，高度80mm。次楞的截面慣性矩

51、I和截面抵抗矩W分別為:W=5×8×8/6= 53.333cm3；I=5×8×8×8/12= 213.333cm4；（一）強(qiáng)度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=1m。次楞計算簡圖荷載設(shè)計值 q = 2.307/1= 2.307kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.1×2.307×12= 0.231 kN.m；次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.231×106=4.331N

52、/mm2 < 17N/mm2W53.333×103次楞抗彎強(qiáng)度滿足要求！（二）抗剪強(qiáng)度驗算V=0.6ql=0.6×2.307×1=1.384KN木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=4.8N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式計算:=3V=3×1.384×103= 0.52N/mm2 < fv=4.8N/mm22bh2×50×80次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =1000/250 =4 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q =1.774/1= 1.774N/mm；次楞彈性模量:

53、E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×1.774×10004=0.563mm < 4mm100EI100×10000×213.333×104次楞撓度滿足要求!梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.170kN;N2=7.732kN;N3=0.170kN;最大彎矩 Mmax=0.207kN.m；最大變形 Vmax=0.053mm。（一）強(qiáng)度驗算支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f (N/mm2)

54、 = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.207×106=48.706N/mm2 < 205N/mm2W4.25×103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150 =500/150 = 3.3mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.053mm < 3.3mm滿足要求!梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=7.732kN。 計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構(gòu)造作用，不需要計算?？奂够乞炈憧奂B接方式采用雙扣件，扣件抗滑承載力設(shè)計值：Rc=12kN；水平桿通過扣件傳給立桿的最大荷載設(shè)計值：R=8.

55、316kN；R < Rc，扣件抗滑承載力滿足要求!立桿穩(wěn)定性驗算（一）風(fēng)荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風(fēng)荷載。基本風(fēng)壓按德州10年一遇風(fēng)壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=8.5m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)µz=0.84。計算風(fēng)荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1第32項和36項的規(guī)定計算。模板支架的擋風(fēng)系數(shù)j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.143/(1×1.5)=0.114式中An =(la+h+0.325lah)d=0.143m2A

56、n -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。la-立桿間距，1mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：µst=1.2j=1.2×0.114=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：µs=µst1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=µzµs0=0.84×1.12×0.3=0.282kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Mw=0.92&

57、#215;1.4klah2=0.92×1.4×0.282×1×1.52= 0.072kN·m1010（二）立桿軸心壓力設(shè)計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設(shè)計值：7.732kN ；立桿承受支架自重：1.2×8.5×0.151=1.540kN 立桿軸心壓力設(shè)計值N：7.732+1.540=9.272kN；（三）立桿穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N=9.272kN；- 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:頂步

58、步距，取1.5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2為計算長度附加系數(shù)，按下表取用，k1=1.167，k2=1.016，L0=2.96m。i - 立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ,i=1.6cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=3.98cm2；Mw - 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；f - 鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細(xì)比計算：=Lo/i=296/1.6=185按照長細(xì)比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.209；N+Mw=9.272×103+0.072×106=111.466+16.941 jAW0.209×3.98×1024.25×103=128.407N/mm2 <f=205N/mm2立桿穩(wěn)定性滿足要求!立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設(shè)計值N=6.