煤質(zhì)特性與鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)

1、煤質(zhì)特性與切圓鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)煤質(zhì)特性與切圓鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)王春昌王春昌西安熱工研究院有限公司西安熱工研究院有限公司20132013年年1212月月2323日日主要內(nèi)容主要內(nèi)容一、我國(guó)電站鍋爐燃煤分類一、我國(guó)電站鍋爐燃煤分類二、切圓燃燒鍋爐的特點(diǎn)二、切圓燃燒鍋爐的特點(diǎn)三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)四、兩項(xiàng)主要熱損失的計(jì)算四、兩項(xiàng)主要熱損失的計(jì)算五、燃煤特性與燃燒調(diào)整五、燃煤特性與燃燒調(diào)整六、六、6 6號(hào)鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)號(hào)鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)七、結(jié)束語(yǔ)七、結(jié)束語(yǔ)一、電站鍋爐的燃煤分類一、電站鍋爐的燃煤分類 電站燃煤鍋爐的燃煤稱為動(dòng)力用類，其分類依據(jù)為燃電站燃煤鍋爐的燃煤稱為

2、動(dòng)力用類，其分類依據(jù)為燃煤的無(wú)灰干燥基揮發(fā)分（煤的無(wú)灰干燥基揮發(fā)分（VdafVdaf）：）： 無(wú)煙煤：無(wú)煙煤：VdafVdaf10%10%的燃煤稱為無(wú)煙煤。無(wú)煙煤的主要?jiǎng)恿μ匦缘娜济悍Q為無(wú)煙煤。無(wú)煙煤的主要?jiǎng)恿μ匦允侵饻囟雀撸娬惧仩t上表現(xiàn)為著火困難），燃盡特性差（表是著火溫度高（電站鍋爐上表現(xiàn)為著火困難），燃盡特性差（表現(xiàn)為飛灰可燃物含量高）現(xiàn)為飛灰可燃物含量高）。 煙煤：煙煤：VdafVdaf20%20%的燃煤稱為煙煤。煙煤的主要?jiǎng)恿μ匦允侵鸬娜济悍Q為煙煤。煙煤的主要?jiǎng)恿μ匦允侵饻囟鹊停娬惧仩t上表現(xiàn)為著火容易），燃盡特性好（表現(xiàn)為飛溫度低（電站鍋爐上表現(xiàn)為著火容易），燃盡特性好（表

3、現(xiàn)為飛灰可燃物含量低）灰可燃物含量低）。 貧煙煤：貧煙煤：10%10%Vdaf20%Vdaf20%的燃煤稱為煙煤。貧煤的主要?jiǎng)恿μ匦缘娜济悍Q為煙煤。貧煤的主要?jiǎng)恿μ匦越橛跓熋号c無(wú)煙煤之間介于煙煤與無(wú)煙煤之間。 重點(diǎn)說(shuō)明：重點(diǎn)說(shuō)明：VdafVdaf是比較粗放的指標(biāo)，是比較粗放的指標(biāo)，VdafVdaf相差相差5%5%時(shí)其動(dòng)力特性差時(shí)其動(dòng)力特性差異未必能夠在鍋爐上表現(xiàn)出來(lái)；特別是異未必能夠在鍋爐上表現(xiàn)出來(lái)；特別是VdafVdaf值在煙煤與貧煤的分值在煙煤與貧煤的分界線附近時(shí)，甚至?xí)霈F(xiàn)界線附近時(shí)，甚至?xí)霈F(xiàn)VdafVdaf相對(duì)低而著火與燃盡特性優(yōu)于相對(duì)低而著火與燃盡特性優(yōu)于VdafVdaf相對(duì)高的燃

4、煤。相對(duì)高的燃煤。二、切圓燃燒鍋爐的特點(diǎn)二、切圓燃燒鍋爐的特點(diǎn) 切圓燃燒方式鍋爐的燃燒方式是整體火炬燃燒方式，從切圓燃燒方式鍋爐的燃燒方式是整體火炬燃燒方式，從各個(gè)燃燒器噴口（包括二次風(fēng)噴口）在爐內(nèi)組成整體旋各個(gè)燃燒器噴口（包括二次風(fēng)噴口）在爐內(nèi)組成整體旋轉(zhuǎn)的上升氣流，其特點(diǎn)是氣流后期混合強(qiáng)烈，燃盡性能轉(zhuǎn)的上升氣流，其特點(diǎn)是氣流后期混合強(qiáng)烈，燃盡性能較優(yōu)，比較適應(yīng)使用低較優(yōu)，比較適應(yīng)使用低NOxNOx燃燒技術(shù)。燃燒技術(shù)。 其燃燒器為其燃燒器為直流燃燒器，直流直流燃燒器，直流燃燒器燃燒器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，自身氣結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，自身氣流為直流噴射方式，卷吸高溫?zé)煔饽芰Ρ容^差，其燃燒流為直流噴射方式，卷吸高溫?zé)煔?/p>

5、能力比較差，其燃燒過(guò)程更多依賴于組織爐內(nèi)流場(chǎng)，假想切圓直徑對(duì)穩(wěn)燃的過(guò)程更多依賴于組織爐內(nèi)流場(chǎng)，假想切圓直徑對(duì)穩(wěn)燃的影響比較大。目前電站鍋爐常用的燃燒器形式為（濃淡影響比較大。目前電站鍋爐常用的燃燒器形式為（濃淡型）型）WRWR燃燒器燃燒器 切圓燃燒方式鍋爐的弊端是其煙氣溫度偏差比較大，相切圓燃燒方式鍋爐的弊端是其煙氣溫度偏差比較大，相對(duì)容易出現(xiàn)高溫受熱面的局部管壁超溫問(wèn)題，且相對(duì)較對(duì)容易出現(xiàn)高溫受熱面的局部管壁超溫問(wèn)題，且相對(duì)較難解決。難解決。 三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（1 1）3.13.1、鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)方法、鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)方法 在其它運(yùn)行參數(shù)（基本）

6、不變的條件下，依次在其它運(yùn)行參數(shù)（基本）不變的條件下，依次改變鍋爐運(yùn)行的各個(gè)單一參數(shù)，得出各個(gè)單一參改變鍋爐運(yùn)行的各個(gè)單一參數(shù)，得出各個(gè)單一參數(shù)變化對(duì)鍋爐爐內(nèi)燃燒效果與運(yùn)行特性的影響規(guī)數(shù)變化對(duì)鍋爐爐內(nèi)燃燒效果與運(yùn)行特性的影響規(guī)律，然后根據(jù)各個(gè)單一參數(shù)的變化規(guī)律設(shè)計(jì)最佳律，然后根據(jù)各個(gè)單一參數(shù)的變化規(guī)律設(shè)計(jì)最佳組合工況，并通過(guò)試驗(yàn)（取樣、測(cè)量）測(cè)定最佳組合工況，并通過(guò)試驗(yàn)（取樣、測(cè)量）測(cè)定最佳組合工況的爐內(nèi)燃燒效果與運(yùn)行特性的相應(yīng)數(shù)據(jù)，組合工況的爐內(nèi)燃燒效果與運(yùn)行特性的相應(yīng)數(shù)據(jù)，計(jì)算鍋爐熱效率等指標(biāo)值，驗(yàn)證最佳組合工況是計(jì)算鍋爐熱效率等指標(biāo)值，驗(yàn)證最佳組合工況是否提高或改善了爐內(nèi)燃燒效果與鍋爐運(yùn)

7、行特性。否提高或改善了爐內(nèi)燃燒效果與鍋爐運(yùn)行特性。 該方法適應(yīng)于切圓燃燒鍋爐、墻式燃燒鍋爐與拱該方法適應(yīng)于切圓燃燒鍋爐、墻式燃燒鍋爐與拱型燃燒鍋爐。型燃燒鍋爐。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（2 2）3.2 優(yōu)化燃燒調(diào)整試驗(yàn)的目的優(yōu)化燃燒調(diào)整試驗(yàn)的目的 由于各種原因，鍋爐設(shè)備不在最佳運(yùn)行工況下運(yùn)行，由于各種原因，鍋爐設(shè)備不在最佳運(yùn)行工況下運(yùn)行，優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)的目的之一是通過(guò)試驗(yàn)為鍋爐在現(xiàn)設(shè)備優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)的目的之一是通過(guò)試驗(yàn)為鍋爐在現(xiàn)設(shè)備狀況下提供最佳運(yùn)行方式；狀況下提供最佳運(yùn)行方式； 爐內(nèi)燃燒效果及鍋爐運(yùn)行特性存在著某些不足，優(yōu)化爐內(nèi)燃燒效果及鍋爐運(yùn)行特性存在著某些不足，

8、優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)的目的之二是通過(guò)試驗(yàn)查找調(diào)整試驗(yàn)的目的之二是通過(guò)試驗(yàn)查找問(wèn)題，查找原因，問(wèn)題，查找原因，為鍋爐運(yùn)行方式改善或鍋爐設(shè)備改造提供方案與依據(jù)；為鍋爐運(yùn)行方式改善或鍋爐設(shè)備改造提供方案與依據(jù)； 當(dāng)燃燒調(diào)整試驗(yàn)的目的更多偏重于為鍋爐改造提供依當(dāng)燃燒調(diào)整試驗(yàn)的目的更多偏重于為鍋爐改造提供依據(jù)或驗(yàn)證改造方案時(shí)，也稱之為鍋爐診斷試驗(yàn)。據(jù)或驗(yàn)證改造方案時(shí)，也稱之為鍋爐診斷試驗(yàn)。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（3 3）3.33.3、優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)的判別指標(biāo)、優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)的判別指標(biāo) 鍋爐特性參數(shù)：鍋爐特性參數(shù)：蒸汽溫度壓力蒸汽溫度壓力等運(yùn)行參數(shù)應(yīng)基本等運(yùn)行參數(shù)應(yīng)基本接近設(shè)計(jì)值；接近

9、設(shè)計(jì)值； 鍋爐運(yùn)行的安全性：鍋爐低負(fù)荷下能夠鍋爐運(yùn)行的安全性：鍋爐低負(fù)荷下能夠穩(wěn)定燃燒穩(wěn)定燃燒、高負(fù)荷不產(chǎn)生影響安全運(yùn)行的高負(fù)荷不產(chǎn)生影響安全運(yùn)行的嚴(yán)重結(jié)渣嚴(yán)重結(jié)渣； 鍋爐的經(jīng)濟(jì)性：在鍋爐安全性與運(yùn)行特性參數(shù)滿鍋爐的經(jīng)濟(jì)性：在鍋爐安全性與運(yùn)行特性參數(shù)滿足基本要求時(shí)，盡可能地提高足基本要求時(shí)，盡可能地提高鍋爐熱效率；鍋爐熱效率； 環(huán)保指標(biāo)：環(huán)保指標(biāo)：NOxNOx排放量（排放量（SOxSOx與運(yùn)行方式無(wú)關(guān)）與運(yùn)行方式無(wú)關(guān)） 綜合判別指標(biāo)根據(jù)鍋爐實(shí)際情況以及環(huán)保政策等綜合判別指標(biāo)根據(jù)鍋爐實(shí)際情況以及環(huán)保政策等確定，即在安全運(yùn)行的前提條件下，平衡鍋爐熱確定，即在安全運(yùn)行的前提條件下，平衡鍋爐熱效率與效

10、率與NOxNOx指標(biāo)、運(yùn)行特性參數(shù)等指標(biāo)，以求得電指標(biāo)、運(yùn)行特性參數(shù)等指標(biāo)，以求得電廠運(yùn)營(yíng)成本最低的最佳運(yùn)行方式。廠運(yùn)營(yíng)成本最低的最佳運(yùn)行方式。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（4 4）3.4 3.4 、切圓燃燒鍋爐優(yōu)化燃燒調(diào)整試驗(yàn)內(nèi)容（一）、切圓燃燒鍋爐優(yōu)化燃燒調(diào)整試驗(yàn)內(nèi)容（一）氧量場(chǎng)氧量場(chǎng)和溫度場(chǎng)標(biāo)定（提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)）和溫度場(chǎng)標(biāo)定（提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)）習(xí)慣運(yùn)行工況測(cè)定（比較基礎(chǔ)）習(xí)慣運(yùn)行工況測(cè)定（比較基礎(chǔ)）變氧量試驗(yàn)（變氧量試驗(yàn)（3 3個(gè)負(fù)荷點(diǎn)個(gè)負(fù)荷點(diǎn)3 3個(gè)工況）個(gè)工況） （與低（與低NOxNOx燃燒技術(shù)相關(guān)的調(diào)整內(nèi)容）燃燒技術(shù)相關(guān)的調(diào)整內(nèi)容）變一次風(fēng)試驗(yàn)（變一次風(fēng)試驗(yàn)（3

11、 3個(gè)工況）個(gè)工況）變爐膛變爐膛/ /風(fēng)箱差壓試驗(yàn)（風(fēng)箱差壓試驗(yàn)（3 3個(gè)工況）個(gè)工況）變周界風(fēng)試驗(yàn)變周界風(fēng)試驗(yàn) （與低（與低NOxNOx燃燒技術(shù)相關(guān)的調(diào)整內(nèi)容）燃燒技術(shù)相關(guān)的調(diào)整內(nèi)容）二次風(fēng)配風(fēng)方式試驗(yàn)（二次風(fēng)配風(fēng)方式試驗(yàn)（3-53-5個(gè)工況個(gè)工況） （與低（與低NOxNOx燃燒技術(shù)相關(guān)的調(diào)整內(nèi)容）燃燒技術(shù)相關(guān)的調(diào)整內(nèi)容）變?nèi)急M風(fēng)（變?nèi)急M風(fēng)（OFAOFA）試驗(yàn)）試驗(yàn) （與低（與低NOxNOx燃燒技術(shù)相關(guān)的調(diào)整內(nèi)容）燃燒技術(shù)相關(guān)的調(diào)整內(nèi)容）燃燒器停運(yùn)（磨組合）方式試驗(yàn)或變?nèi)物L(fēng)試驗(yàn)燃燒器停運(yùn)（磨組合）方式試驗(yàn)或變?nèi)物L(fēng)試驗(yàn)（僅中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)）（僅中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)）變?nèi)紵鲾[角試驗(yàn)（采用擺角調(diào)溫方

12、式的鍋爐）變?nèi)紵鲾[角試驗(yàn)（采用擺角調(diào)溫方式的鍋爐）變煤粉細(xì)度試驗(yàn)變煤粉細(xì)度試驗(yàn)最佳工況及負(fù)荷特性試驗(yàn)最佳工況及負(fù)荷特性試驗(yàn)三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（5 5）3.5、試驗(yàn)測(cè)試、記錄項(xiàng)目、試驗(yàn)測(cè)試、記錄項(xiàng)目（每一試驗(yàn)工況）（每一試驗(yàn)工況） 測(cè)量項(xiàng)目：火焰溫度以及某煙道斷面煙溫度（）。測(cè)量項(xiàng)目：火焰溫度以及某煙道斷面煙溫度（）?？疹A(yù)器入口氧量、排煙氧量和（空預(yù)器入口氧量、排煙氧量和（NOx）和排煙溫）和排煙溫度；爐膛壁面氣氛度；爐膛壁面氣氛（研究高溫腐蝕時(shí)）；（研究高溫腐蝕時(shí)）；爐膛火焰溫度爐膛火焰溫度以及某斷面煙道的煙氣溫度等以及某斷面煙道的煙氣溫度等（特殊目的）。

13、（特殊目的）。 取樣項(xiàng)目：取樣項(xiàng)目： 飛灰、大渣可燃物、原煤（或煤粉）飛灰、大渣可燃物、原煤（或煤粉）元素和工業(yè)分析、煤粉細(xì)度等。元素和工業(yè)分析、煤粉細(xì)度等。 記錄項(xiàng)目：表盤(pán)相關(guān)運(yùn)行參數(shù)記錄記錄項(xiàng)目：表盤(pán)相關(guān)運(yùn)行參數(shù)記錄（鍋爐特性參數(shù)、輔（鍋爐特性參數(shù)、輔機(jī)運(yùn)行參數(shù)等）機(jī)運(yùn)行參數(shù)等）及大氣條件測(cè)記。及大氣條件測(cè)記。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（6 6）3.6、試驗(yàn)分項(xiàng)目之解讀：、試驗(yàn)分項(xiàng)目之解讀：3.6.1 變氧量（風(fēng)量）試驗(yàn)：變氧量（風(fēng)量）試驗(yàn)： 氧量對(duì)燃燒過(guò)程的影響：氧量對(duì)燃燒過(guò)程的影響： 排煙熱損失與排煙熱損失與NOx排放隨著氧量增加而增加，飛灰可燃物排放隨著氧

14、量增加而增加，飛灰可燃物隨氧量增加而降低，隨氧量增加而降低， 蒸汽參數(shù)隨氧量的增加而上升，燃蒸汽參數(shù)隨氧量的增加而上升，燃燒穩(wěn)定性、結(jié)渣程度隨氧量的增加而降低，對(duì)高溫腐蝕影燒穩(wěn)定性、結(jié)渣程度隨氧量的增加而降低，對(duì)高溫腐蝕影響因是否采用低響因是否采用低NOx燃燒技術(shù)而異，排煙溫度變化通常隨燃燒技術(shù)而異，排煙溫度變化通常隨氧量增加，部分鍋爐變化不明顯，部分鍋爐甚至降低。氧量增加，部分鍋爐變化不明顯，部分鍋爐甚至降低。 調(diào)整方式，通過(guò)送、引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)或氧量設(shè)定直接改變送入調(diào)整方式，通過(guò)送、引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)或氧量設(shè)定直接改變送入爐膛的風(fēng)量。爐膛的風(fēng)量。 試驗(yàn)結(jié)果：各個(gè)負(fù)荷下最佳氧量不同，通過(guò)至少試驗(yàn)結(jié)果：各個(gè)

15、負(fù)荷下最佳氧量不同，通過(guò)至少3個(gè)負(fù)荷個(gè)負(fù)荷的變氧量試驗(yàn)，得出負(fù)荷運(yùn)行氧量曲線，以修改鍋爐給定的變氧量試驗(yàn)，得出負(fù)荷運(yùn)行氧量曲線，以修改鍋爐給定的負(fù)荷運(yùn)行氧量曲線。的負(fù)荷運(yùn)行氧量曲線。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（7 7）3.6.2 變一次風(fēng)試驗(yàn)變一次風(fēng)試驗(yàn) 一次風(fēng)對(duì)燃燒過(guò)程的影響：一次風(fēng)對(duì)燃燒過(guò)程的影響： 燃燒穩(wěn)定性與燃燒穩(wěn)定性與NOx、 燃燒器噴口的燒損與結(jié)渣、燃燒器噴口的燒損與結(jié)渣、 一二次風(fēng)的混合過(guò)程、一二次風(fēng)的混合過(guò)程、 攜帶煤粉的能力與制粉出力；攜帶煤粉的能力與制粉出力； 通過(guò)一次風(fēng)壓（或風(fēng)量）直接改變一次風(fēng)率，通過(guò)一次風(fēng)壓（或風(fēng)量）直接改變一次風(fēng)率， 進(jìn)而

16、影響進(jìn)而影響各次風(fēng)率。各次風(fēng)率。 降低一次風(fēng)率有利于燃燒穩(wěn)定、降低降低一次風(fēng)率有利于燃燒穩(wěn)定、降低NOx、一二次風(fēng)的混、一二次風(fēng)的混合；但對(duì)保護(hù)燃燒器噴口、制粉出力等不利；合；但對(duì)保護(hù)燃燒器噴口、制粉出力等不利； 降低一次風(fēng)率有利于降低廠用電，但容易造成一次風(fēng)粉管降低一次風(fēng)率有利于降低廠用電，但容易造成一次風(fēng)粉管堵塞。堵塞。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（8 8）3.6.3 變爐膛變爐膛/ /風(fēng)箱差壓試驗(yàn)風(fēng)箱差壓試驗(yàn) 對(duì)燃燒過(guò)程的影響對(duì)燃燒過(guò)程的影響 四角風(fēng)量分配及均勻性、與燃燒產(chǎn)物的混合四角風(fēng)量分配及均勻性、與燃燒產(chǎn)物的混合/二二次風(fēng)的阻力；次風(fēng)的阻力； 通過(guò)二次風(fēng)小

17、風(fēng)門(mén)開(kāi)度改變二次風(fēng)和周界風(fēng)以及通過(guò)二次風(fēng)小風(fēng)門(mén)開(kāi)度改變二次風(fēng)和周界風(fēng)以及SOFA的比率；的比率； 提高爐膛提高爐膛/風(fēng)箱差壓有利于四角風(fēng)量平衡；但會(huì)風(fēng)箱差壓有利于四角風(fēng)量平衡；但會(huì)增加送風(fēng)機(jī)電耗；周界風(fēng)與增加送風(fēng)機(jī)電耗；周界風(fēng)與SOFA風(fēng)量增加，前風(fēng)量增加，前者使者使NOx略增加；后者使略增加；后者使NOx降低。降低。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（9 9）3.6.4 變周界風(fēng)試驗(yàn)變周界風(fēng)試驗(yàn) 對(duì)燃燒過(guò)程的影響對(duì)燃燒過(guò)程的影響 影響燃燒穩(wěn)定性與影響燃燒穩(wěn)定性與NOx排放、燃燒器燒損等；排放、燃燒器燒損等； 通過(guò)周界風(fēng)風(fēng)門(mén)改變周界風(fēng)的風(fēng)量，間接影響二通過(guò)周界風(fēng)風(fēng)門(mén)改變周界

18、風(fēng)的風(fēng)量，間接影響二次風(fēng)率等。次風(fēng)率等。 提高周界風(fēng)有利于保護(hù)燃燒器噴口，有利于燃盡；提高周界風(fēng)有利于保護(hù)燃燒器噴口，有利于燃盡；但不利于燃燒穩(wěn)定性，但不利于燃燒穩(wěn)定性，NOx排放有所提高；二次排放有所提高；二次風(fēng)率下降風(fēng)率下降理論上理論上不利于一、二次風(fēng)的混合。不利于一、二次風(fēng)的混合。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（1010）3.6.5 二次風(fēng)配風(fēng)試驗(yàn)二次風(fēng)配風(fēng)試驗(yàn) 對(duì)燃燒過(guò)程的影響對(duì)燃燒過(guò)程的影響 燃燒穩(wěn)定性、經(jīng)濟(jì)性、燃燒穩(wěn)定性、經(jīng)濟(jì)性、NOx排放，甚至影響排放，甚至影響到蒸汽參數(shù)到蒸汽參數(shù) 通過(guò)通過(guò)二次風(fēng)小風(fēng)門(mén)二次風(fēng)小風(fēng)門(mén)改變?nèi)紵齾^(qū)域不同區(qū)段改變?nèi)紵齾^(qū)域不同區(qū)段內(nèi)

19、的過(guò)?？諝庀禂?shù)，配風(fēng)方式有：內(nèi)的過(guò)?？諝庀禂?shù)，配風(fēng)方式有：平衡平衡、倒、倒寶塔、正寶塔、雙曲線等。寶塔、正寶塔、雙曲線等。 不同煤種、不同鍋爐，其配風(fēng)方式不同不同煤種、不同鍋爐，其配風(fēng)方式不同 。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（1111）3.6.6 變?nèi)急M風(fēng)試驗(yàn)變?nèi)急M風(fēng)試驗(yàn) 對(duì)燃燒過(guò)程的影響：對(duì)燃燒過(guò)程的影響： 燃燒穩(wěn)定性、經(jīng)濟(jì)性以及燃燒穩(wěn)定性、經(jīng)濟(jì)性以及NOx排放排放 通過(guò)通過(guò)燃盡風(fēng)門(mén)燃盡風(fēng)門(mén)改變改變SOFA風(fēng)量以及主燃燒區(qū)域的風(fēng)量以及主燃燒區(qū)域的過(guò)?？諝庀禂?shù)；過(guò)剩空氣系數(shù)； 提高提高SOFA風(fēng)量，風(fēng)量，NOx排放量隨著排放量隨著OFA的增大而降的增大而降低，但飛灰可

20、燃物含量、煙氣中低，但飛灰可燃物含量、煙氣中CO含量增加，對(duì)含量增加，對(duì)爐膛出口煙氣溫度的影響因情況而定。爐膛出口煙氣溫度的影響因情況而定。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（1212）3.6.7 變?nèi)物L(fēng)試驗(yàn)變?nèi)物L(fēng)試驗(yàn) 對(duì)燃燒過(guò)程的影響對(duì)燃燒過(guò)程的影響 飛灰可燃物含量、排煙熱損失、飛灰可燃物含量、排煙熱損失、NOx排放、煙溫排放、煙溫偏差等；偏差等； 通過(guò)再循環(huán)風(fēng)門(mén)、投磨方式等改變?nèi)物L(fēng)率，進(jìn)通過(guò)再循環(huán)風(fēng)門(mén)、投磨方式等改變?nèi)物L(fēng)率，進(jìn)而改變各次風(fēng)率；而改變各次風(fēng)率； 飛灰可燃物、排煙熱損失隨三次風(fēng)量的增加而增飛灰可燃物、排煙熱損失隨三次風(fēng)量的增加而增大、蒸汽溫度偏差、爐

21、膛火焰偏差等因之發(fā)生變大、蒸汽溫度偏差、爐膛火焰偏差等因之發(fā)生變化?；?。三、切三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（1313）3.6.8 燃燒器停運(yùn)（磨組合）方式試驗(yàn)燃燒器停運(yùn)（磨組合）方式試驗(yàn) 對(duì)燃燒過(guò)程的影響對(duì)燃燒過(guò)程的影響 改變?nèi)紵齾^(qū)域的熱負(fù)荷分配、改變?nèi)紵齾^(qū)域的熱負(fù)荷分配、火焰中心位置?；鹧嬷行奈恢谩?直接改變?nèi)紵魍哆\(yùn)數(shù)量或組合。直接改變?nèi)紵魍哆\(yùn)數(shù)量或組合。 由于磨煤機(jī)運(yùn)行特性差異，其規(guī)律難以掌握。由于磨煤機(jī)運(yùn)行特性差異，其規(guī)律難以掌握。 建議：在低負(fù)荷下投運(yùn)上幾層燃燒器（對(duì)應(yīng)的磨建議：在低負(fù)荷下投運(yùn)上幾層燃燒器（對(duì)應(yīng)的磨煤機(jī)）有利提高火焰中心位置，適度降低過(guò)量空煤機(jī)）

22、有利提高火焰中心位置，適度降低過(guò)量空氣系數(shù)，有利于降低氣系數(shù)，有利于降低NOx排放與排煙熱損失。當(dāng)排放與排煙熱損失。當(dāng)?shù)拓?fù)荷下的運(yùn)行氧量值比較高時(shí)，尤應(yīng)如此。低負(fù)荷下的運(yùn)行氧量值比較高時(shí)，尤應(yīng)如此。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（1414）3.6.9變?nèi)紵鲾[角試驗(yàn)變?nèi)紵鲾[角試驗(yàn) 對(duì)燃燒過(guò)程的影響對(duì)燃燒過(guò)程的影響 火焰中心位置火焰中心位置、爐膛出口溫度等；、爐膛出口溫度等； 對(duì)鍋爐運(yùn)行特性的影響對(duì)鍋爐運(yùn)行特性的影響 主、再熱蒸汽溫度與減溫水量，尤其是再熱蒸汽；主、再熱蒸汽溫度與減溫水量，尤其是再熱蒸汽； 通過(guò)擺角調(diào)整機(jī)構(gòu)直接改變?nèi)紵鞯耐ㄟ^(guò)擺角調(diào)整機(jī)構(gòu)直接改變?nèi)紵鞯?/p>

23、擺角擺角。 燃燒器上擺有利于提高火焰中心位置，有利于維燃燒器上擺有利于提高火焰中心位置，有利于維持蒸汽參數(shù)，但同時(shí)也是鍋爐排煙損失增加。持蒸汽參數(shù)，但同時(shí)也是鍋爐排煙損失增加。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（1515）3.6.10 變煤粉細(xì)度試驗(yàn)變煤粉細(xì)度試驗(yàn) 對(duì)燃燒過(guò)程的影響：對(duì)燃燒過(guò)程的影響： 有利于降低飛灰可燃物、減輕爐內(nèi)結(jié)渣等；有利于降低飛灰可燃物、減輕爐內(nèi)結(jié)渣等； 通過(guò)分離器檔板調(diào)整實(shí)現(xiàn)。通過(guò)分離器檔板調(diào)整實(shí)現(xiàn)。 煤粉細(xì)度降低有利降低鍋爐飛灰可燃物，緩解爐煤粉細(xì)度降低有利降低鍋爐飛灰可燃物，緩解爐內(nèi)結(jié)渣；但制粉系統(tǒng)的爆炸風(fēng)險(xiǎn)提高，制粉電耗內(nèi)結(jié)渣；但制粉系統(tǒng)的爆

24、炸風(fēng)險(xiǎn)提高，制粉電耗增加。增加。 經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度，是均衡飛灰可燃物與制粉電耗之，是均衡飛灰可燃物與制粉電耗之間的關(guān)系的一個(gè)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。間的關(guān)系的一個(gè)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（三、切圓鍋爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（1616）3.6.11 最佳試驗(yàn)工況及負(fù)荷特性試驗(yàn)最佳試驗(yàn)工況及負(fù)荷特性試驗(yàn) 在在3個(gè)負(fù)荷點(diǎn)下按各個(gè)參數(shù)的最佳值組合成的最佳個(gè)負(fù)荷點(diǎn)下按各個(gè)參數(shù)的最佳值組合成的最佳試驗(yàn)，并通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證之，為運(yùn)行提供最佳運(yùn)行試驗(yàn)，并通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證之，為運(yùn)行提供最佳運(yùn)行方式。方式。 測(cè)記鍋爐運(yùn)行的各種運(yùn)行特性參數(shù)，得出負(fù)荷變測(cè)記鍋爐運(yùn)行的各種運(yùn)行特性參數(shù)，得出負(fù)荷變化特性曲線?；匦郧€。四、兩項(xiàng)

25、重要熱損失的計(jì)算（四、兩項(xiàng)重要熱損失的計(jì)算（1 1）4.1 4.1 排煙熱損失的計(jì)算排煙熱損失的計(jì)算 q2 = Q2 / Qr 100 Q2=Q=Q2gygy+Q+Q2H2OH2O Q Q2gy gy =V=VgygyC Cp.gyp.gy（ py-t0） Q Q2H2OH2O=V=VH2OH2OC Cp. H2Op. H2O（ py-t0） Qr 燃煤低位發(fā)熱量燃煤低位發(fā)熱量 Q Q2H2O H2O 煙氣所含水蒸氣的顯量煙氣所含水蒸氣的顯量 py排煙溫度排煙溫度 t t0 0 進(jìn)風(fēng)溫度進(jìn)風(fēng)溫度 排煙熱損失主要取決于排煙溫度與排煙氧量。排煙熱損失主要取決于排煙溫度與排煙氧量。 四、兩項(xiàng)重要熱損

26、失的計(jì)算（四、兩項(xiàng)重要熱損失的計(jì)算（2 2）4.24.2固體未完全燃燒熱損失百分率固體未完全燃燒熱損失百分率 q4 =337.27Aar C / Qr + q4 sz C=alzClz/（100- Clz ） +afh Cfh / （100- Cfh ）+ q4 sz中速磨排出石子煤熱損失，中速磨排出石子煤熱損失，% % Aar 原煤灰分，原煤灰分，% % alz、Clz爐渣份額與含量爐渣份額與含量，% % afh、 Cfh 爐渣份額與含量爐渣份額與含量，% % 固體不完全燃燒熱損失主要取決于飛灰可燃物，其固體不完全燃燒熱損失主要取決于飛灰可燃物，其次為爐渣可燃物含量。次為爐渣可燃物含量。五、

27、燃煤特性與燃燒調(diào)整（五、燃煤特性與燃燒調(diào)整（1 1） 5.1 5.1 反應(yīng)動(dòng)力學(xué)參數(shù)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)參數(shù) 焦碳顆粒的反應(yīng)速度（焦碳顆粒的反應(yīng)速度（K K）：）：1/K=1/K1/K=1/KS S+1/K+1/Kd d 式中：式中：KdKd為氧量的擴(kuò)散系數(shù)，與爐膛的氧分壓為氧量的擴(kuò)散系數(shù)，與爐膛的氧分壓（即濃度）相關(guān)，（即濃度）相關(guān)， K KS S稱為反應(yīng)動(dòng)力學(xué)參數(shù)，與燃煤的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)特稱為反應(yīng)動(dòng)力學(xué)參數(shù)，與燃煤的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)特性參數(shù)性參數(shù)活化能活化能E E相關(guān)，與爐膛火焰溫度相關(guān)；相關(guān)，與爐膛火焰溫度相關(guān)；E E值越大，其燃盡性能越差，燃盡所需要的燃燒溫值越大，其燃盡性能越差，燃盡所需要的燃燒溫度越高

28、。度越高。 總體而言：高揮發(fā)煤的總體而言：高揮發(fā)煤的E E低于低揮發(fā)分煤種的低于低揮發(fā)分煤種的E E。五、燃煤特性與燃燒調(diào)整（五、燃煤特性與燃燒調(diào)整（2 2）五、燃煤特性與燃燒調(diào)整（五、燃煤特性與燃燒調(diào)整（3 3） 1）總體而言：高揮發(fā)分易燃煤在燃燒初期約）總體而言：高揮發(fā)分易燃煤在燃燒初期約1S時(shí)時(shí)段內(nèi)，燃盡率達(dá)段內(nèi)，燃盡率達(dá)90%左右；低揮發(fā)分難燃煤在燃左右；低揮發(fā)分難燃煤在燃燒初期約燒初期約1S時(shí)段內(nèi)，燃盡率只有達(dá)時(shí)段內(nèi)，燃盡率只有達(dá)60%左右。左右。 2）在燃燒調(diào)整時(shí)，特別是切圓鍋爐的配風(fēng)方式調(diào)）在燃燒調(diào)整時(shí)，特別是切圓鍋爐的配風(fēng)方式調(diào)整時(shí)，從燃盡方面考慮，二次風(fēng)應(yīng)及時(shí)適量地補(bǔ)整時(shí)，從

29、燃盡方面考慮，二次風(fēng)應(yīng)及時(shí)適量地補(bǔ)充到燃燒過(guò)程中充到燃燒過(guò)程中 3） 對(duì)于難燃煤種，初期約對(duì)于難燃煤種，初期約1S時(shí)段內(nèi)，供風(fēng)量應(yīng)時(shí)段內(nèi)，供風(fēng)量應(yīng)控制在控制在60%1.2左右，盡可能地提高燃燒過(guò)程中左右，盡可能地提高燃燒過(guò)程中的火焰溫度；對(duì)于易燃煤種，初期約的火焰溫度；對(duì)于易燃煤種，初期約1S時(shí)段內(nèi)，時(shí)段內(nèi)，供風(fēng)量應(yīng)控制在供風(fēng)量應(yīng)控制在90%1.2 以上。以上。六、六、6 6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（1 1） 6.1 66.1 6號(hào)鍋爐燃燒系統(tǒng)特點(diǎn)號(hào)鍋爐燃燒系統(tǒng)特點(diǎn) 機(jī)組容量：機(jī)組容量：350MW350MW，鍋爐燃用煤種：貧煤，鍋爐燃用煤種：貧煤 鍋爐形式：切圓燃燒方式鍋爐形式：

30、切圓燃燒方式 制粉系統(tǒng)：雙進(jìn)雙出鋼球磨直吹式制粉系統(tǒng)制粉系統(tǒng)：雙進(jìn)雙出鋼球磨直吹式制粉系統(tǒng) 燃燒器形式：濃淡燃燒器燃燒器形式：濃淡燃燒器 燃燒系統(tǒng)特點(diǎn)：燃燒系統(tǒng)特點(diǎn)：1 1）濃相反吹技術(shù)）濃相反吹技術(shù), ,即濃相煤粉氣即濃相煤粉氣流與主旋轉(zhuǎn)氣流反方向切入爐內(nèi)；流與主旋轉(zhuǎn)氣流反方向切入爐內(nèi)；2 2）主燃燒器分）主燃燒器分組；組；3 3）兩級(jí)燃盡風(fēng)（還原風(fēng)與燃盡風(fēng)）。）兩級(jí)燃盡風(fēng)（還原風(fēng)與燃盡風(fēng)）。六、六、6 6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（2 2）6.2 6.2 存在主要問(wèn)題：存在主要問(wèn)題： 鍋爐飛灰可燃物含量高、蒸汽溫度偏低等。鍋爐飛灰可燃物含量高、蒸汽溫度偏低等。初步分析：初步分析

31、：蒸汽溫度偏低、與受熱面設(shè)計(jì)等相關(guān)；蒸汽溫度偏低、與受熱面設(shè)計(jì)等相關(guān)；飛灰可燃物含量偏高與煤種、設(shè)計(jì)相關(guān)，與運(yùn)行方式也有一飛灰可燃物含量偏高與煤種、設(shè)計(jì)相關(guān)，與運(yùn)行方式也有一定的關(guān)系；定的關(guān)系；飛灰可燃物偏高的設(shè)計(jì)原因：飛灰可燃物偏高的設(shè)計(jì)原因：1）燃燒器分組布置、燃燒器區(qū)域火焰溫度相對(duì)低，不利于難燃，）燃燒器分組布置、燃燒器區(qū)域火焰溫度相對(duì)低，不利于難燃，煤種的燃盡。煤種的燃盡。2）采用了低氮燃燒技術(shù)，不利于煤粉顆粒燃盡。）采用了低氮燃燒技術(shù)，不利于煤粉顆粒燃盡。 飛灰可燃物偏高的運(yùn)行原因：受制于飛灰可燃物偏高的運(yùn)行原因：受制于NOx指標(biāo)限制，運(yùn)行氧量、指標(biāo)限制，運(yùn)行氧量、配風(fēng)方式等不利于煤

32、粉燃盡，燃燒調(diào)整的重點(diǎn)將放在氧量、配風(fēng)方式等不利于煤粉燃盡，燃燒調(diào)整的重點(diǎn)將放在氧量、配風(fēng)方式以及配風(fēng)方式以及NOx指標(biāo)與經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的協(xié)調(diào)上。指標(biāo)與經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的協(xié)調(diào)上。六、六、 6 6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（3 3） 6.3 6.3 調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果及分析調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果及分析 煤粉細(xì)度測(cè)量：煤粉細(xì)度測(cè)量： 各磨取煤粉樣，測(cè)量后各磨取煤粉樣，測(cè)量后A11A11煤粉較粗，煤粉較粗，R R9090達(dá)到達(dá)到20%20%，調(diào)整后為調(diào)整后為8.1%8.1%，目前各磨的煤粉細(xì)度，目前各磨的煤粉細(xì)度R R9090均小于均小于12%12%。 目前，由于飛灰可燃物含量比較高，從燃盡角度目前，由于飛灰可燃物含

33、量比較高，從燃盡角度考慮，煤粉細(xì)度應(yīng)進(jìn)一步降低，但受制于磨出力考慮，煤粉細(xì)度應(yīng)進(jìn)一步降低，但受制于磨出力、制粉電耗的影響；同時(shí)，在目前的細(xì)度下，進(jìn)、制粉電耗的影響；同時(shí)，在目前的細(xì)度下，進(jìn)一步降低煤粉細(xì)度對(duì)飛灰的實(shí)際作用也很小，建一步降低煤粉細(xì)度對(duì)飛灰的實(shí)際作用也很小，建議煤粉細(xì)度維持在目前水平。議煤粉細(xì)度維持在目前水平。六、六、 6 6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（4 4） 周界風(fēng)的調(diào)整：周界風(fēng)的調(diào)整： 一次風(fēng)燃燒器周界風(fēng)的設(shè)計(jì)主要是為了保護(hù)燃燒一次風(fēng)燃燒器周界風(fēng)的設(shè)計(jì)主要是為了保護(hù)燃燒器噴口，對(duì)燃燒過(guò)程的影響如下，有利于燃盡，器噴口，對(duì)燃燒過(guò)程的影響如下，有利于燃盡，不利于燃燒穩(wěn)

34、定與控制不利于燃燒穩(wěn)定與控制NOx。 6號(hào)鍋爐的變周界風(fēng)試驗(yàn)結(jié)果為：周界風(fēng)開(kāi)度由號(hào)鍋爐的變周界風(fēng)試驗(yàn)結(jié)果為：周界風(fēng)開(kāi)度由25-30%增加增加60% ，飛灰可燃物含量下降，飛灰可燃物含量下降0.75%，鍋，鍋爐爐NOx排放增加了排放增加了15mg/m3， 結(jié)果分析及建議：飛灰可燃物下降結(jié)果分析及建議：飛灰可燃物下降0.75%，影響機(jī)，影響機(jī)組煤耗組煤耗0.8g/kw.h左右，其代價(jià)大于左右，其代價(jià)大于15mg/m3 NOx的影響。建議在運(yùn)行中，下組燃燒器以穩(wěn)定燃燒的影響。建議在運(yùn)行中，下組燃燒器以穩(wěn)定燃燒器為主，周界風(fēng)門(mén)可適當(dāng)關(guān)小，上組燃燒器應(yīng)以器為主，周界風(fēng)門(mén)可適當(dāng)關(guān)小，上組燃燒器應(yīng)以燃盡為主

35、，建議其開(kāi)度不小于燃盡為主，建議其開(kāi)度不小于60%。六、六、 6 6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（5 5） 變?nèi)急M風(fēng)擺角試驗(yàn)：變?nèi)急M風(fēng)擺角試驗(yàn)： 擺角的設(shè)置主要是為了調(diào)整汽溫，燃燒器上擺，蒸汽溫度擺角的設(shè)置主要是為了調(diào)整汽溫，燃燒器上擺，蒸汽溫度升高。升高。 試驗(yàn)結(jié)果：燃燒器擺角從試驗(yàn)結(jié)果：燃燒器擺角從80%（下擺）關(guān)到（下擺）關(guān)到25%（上擺），（上擺），蒸汽溫度未升高反而降低。蒸汽溫度未升高反而降低。 結(jié)果分析：結(jié)果分析： 上述結(jié)果與理論設(shè)計(jì)上的初衷矛盾，其原因上述結(jié)果與理論設(shè)計(jì)上的初衷矛盾，其原因與燃盡風(fēng)的水平擺角有關(guān)，上述結(jié)果表明，在擺角下擺時(shí)，與燃盡風(fēng)的水平擺角有關(guān)，上述結(jié)

36、果表明，在擺角下擺時(shí)，燃盡風(fēng)混入到主燃燒氣流中參與燃燒，因而爐膛出口煙氣燃盡風(fēng)混入到主燃燒氣流中參與燃燒，因而爐膛出口煙氣溫度升高，進(jìn)而蒸汽溫度升高；在擺角上擺時(shí)，燃盡風(fēng)未溫度升高，進(jìn)而蒸汽溫度升高；在擺角上擺時(shí)，燃盡風(fēng)未參與燃燒，作為冷卻風(fēng)反而使?fàn)t膛出口煙氣溫度降低，進(jìn)參與燃燒，作為冷卻風(fēng)反而使?fàn)t膛出口煙氣溫度降低，進(jìn)而使蒸汽溫度降低。這表明，燃燒器水平擺角的而使蒸汽溫度降低。這表明，燃燒器水平擺角的 調(diào)整對(duì)調(diào)整對(duì)蒸汽溫度影響比較大。蒸汽溫度影響比較大。六、六、 6 6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（6 6） 氧量調(diào)整試驗(yàn)：氧量調(diào)整試驗(yàn)： 試驗(yàn)結(jié)果：表盤(pán)氧量從試驗(yàn)結(jié)果：表盤(pán)氧量從1.

37、7%增加增加2.5%，飛灰可燃，飛灰可燃物含量下降物含量下降2.8%，NOx增加了增加了90mg/m3，氧量再，氧量再增加到增加到3.3%。飛灰可燃物含量又下降了。飛灰可燃物含量又下降了1.5%， NOx增加了增加了160mg/m3; 試驗(yàn)結(jié)果分析：氧量變化試驗(yàn)結(jié)果分析：氧量變化NOx與飛灰的影響均比與飛灰的影響均比較大，但從降低較大，但從降低NOx控制總費(fèi)用的比較看，表盤(pán)控制總費(fèi)用的比較看，表盤(pán)氧量控制在氧量控制在3.3%以上是經(jīng)濟(jì)的，但如繼續(xù)提高氧以上是經(jīng)濟(jì)的，但如繼續(xù)提高氧量，量，NOx排放值將超出環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)，建議將表盤(pán)運(yùn)排放值將超出環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)，建議將表盤(pán)運(yùn)行氧量控制在行氧量控制在3.3%

38、。六、六、 6 6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（7 7） 變變 OFA2OFA2試驗(yàn)試驗(yàn) 試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，關(guān)小試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，關(guān)小OFA2OFA2后，煙道兩側(cè)的運(yùn)行氧量偏后，煙道兩側(cè)的運(yùn)行氧量偏差變?。粺煹纼蓚?cè)的飛灰可燃物偏差變小，差變小；煙道兩側(cè)的飛灰可燃物偏差變小，A A側(cè)飛側(cè)飛灰下降灰下降3%3%左右，相當(dāng)于飛灰可燃物含量平均降低左右，相當(dāng)于飛灰可燃物含量平均降低1.5%1.5%左右。左右。 原因分析：主燃燒器區(qū)域煙氣氧量場(chǎng)分布不均，原因分析：主燃燒器區(qū)域煙氣氧量場(chǎng)分布不均，或者是或者是OFA2OFA2的四角風(fēng)量分配不均的四角風(fēng)量分配不均 運(yùn)行建議：在運(yùn)行中將運(yùn)行建議：在運(yùn)行中將OFA2O

39、FA2關(guān)小到關(guān)小到20%20%，最大不，最大不超過(guò)超過(guò)40%40%，以緩解爐內(nèi)氧量場(chǎng)分布不均的問(wèn)題。，以緩解爐內(nèi)氧量場(chǎng)分布不均的問(wèn)題。六、六、 6 6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（8 8） 變還原風(fēng)試驗(yàn)：變還原風(fēng)試驗(yàn)： 試驗(yàn)結(jié)果：在低氧運(yùn)行方式下，關(guān)閉還原風(fēng)門(mén)到試驗(yàn)結(jié)果：在低氧運(yùn)行方式下，關(guān)閉還原風(fēng)門(mén)到0，與還，與還原風(fēng)開(kāi)度原風(fēng)開(kāi)度100%的工況相比，鍋爐蒸汽參數(shù)、的工況相比，鍋爐蒸汽參數(shù)、NOx排放與飛排放與飛灰可燃物均無(wú)明顯變化?；铱扇嘉锞鶡o(wú)明顯變化。 試驗(yàn)結(jié)果分析：關(guān)閉還原風(fēng)后，部分風(fēng)量分配給三層燃盡試驗(yàn)結(jié)果分析：關(guān)閉還原風(fēng)后，部分風(fēng)量分配給三層燃盡風(fēng)，部分風(fēng)量通過(guò)主燃燒器區(qū)域

40、進(jìn)行爐膛，由此可見(jiàn)，還風(fēng)，部分風(fēng)量通過(guò)主燃燒器區(qū)域進(jìn)行爐膛，由此可見(jiàn)，還原風(fēng)大部分風(fēng)量是參與燃燒的；這是飛灰可燃物未降低的原風(fēng)大部分風(fēng)量是參與燃燒的；這是飛灰可燃物未降低的原因；關(guān)閉還原風(fēng)后，還原區(qū)長(zhǎng)度增加，且原因；關(guān)閉還原風(fēng)后，還原區(qū)長(zhǎng)度增加，且3層層OFA風(fēng)量風(fēng)量增加，抵消了燃燒器區(qū)域氧量略有提高的影響，這是增加，抵消了燃燒器區(qū)域氧量略有提高的影響，這是NOx 排放量未提高的原因。排放量未提高的原因。 運(yùn)行建議：運(yùn)行建議： 還原風(fēng)可還原風(fēng)可100%的全開(kāi)，通過(guò)的全開(kāi)，通過(guò)OFA的調(diào)整來(lái)協(xié)調(diào)的調(diào)整來(lái)協(xié)調(diào)NOx與飛灰可燃物的矛盾。與飛灰可燃物的矛盾。六、六、 6 6號(hào)爐的燃燒調(diào)整試驗(yàn)（號(hào)爐的燃

41、燒調(diào)整試驗(yàn)（9 9） 二次風(fēng)配風(fēng)試驗(yàn)二次風(fēng)配風(fēng)試驗(yàn) 試驗(yàn)結(jié)果：平衡配風(fēng)方式及氧量適度降低的情況下，飛灰試驗(yàn)結(jié)果：平衡配風(fēng)方式及氧量適度降低的情況下，飛灰可燃物下降了約可燃物下降了約1%1%，但主再汽溫下降明顯，改為倒寶塔配，但主再汽溫下降明顯，改為倒寶塔配風(fēng)方式后，汽溫明顯上升，恢復(fù)到高氧量下的風(fēng)方式后，汽溫明顯上升，恢復(fù)到高氧量下的530 530 以上，以上，飛灰未增加，飛灰未增加，NOxNOx排放增加了排放增加了100mg/m3100mg/m3。 試驗(yàn)結(jié)果分析：燃燒器采用平衡配風(fēng)方式與倒寶塔配風(fēng)方試驗(yàn)結(jié)果分析：燃燒器采用平衡配風(fēng)方式與倒寶塔配風(fēng)方式都能降低飛灰可燃物，但前者工況下，主、再蒸汽溫度式都能降低飛灰可燃物，但前者工況下，主、再蒸汽溫度明顯偏低，不適宜明顯偏低，不適宜6 6號(hào)鍋爐采用，后者比較適合號(hào)鍋爐采用，后者比較適合6 6號(hào)鍋爐目號(hào)鍋爐目前的運(yùn)行特性，至于前的運(yùn)行特性，至于NOxNOx排放偏高的問(wèn)題，可以通過(guò)整體排放偏高的問(wèn)題，可以通過(guò)整體配風(fēng)方式的細(xì)微調(diào)整在經(jīng)濟(jì)性與配風(fēng)方式的細(xì)微調(diào)整在經(jīng)濟(jì)性與NOxNOx排放之間尋找平衡。排放之間尋找