模板支撐體系

1、模板支撐體系作業(yè)指導書模板工程是砼結(jié)構(gòu)外觀質(zhì)量好壞的重要保證，在地下結(jié)構(gòu)施工中也是投入較大的一部分，模板支撐系統(tǒng)的選擇正確與否直接影響施工進度及工程質(zhì)量，模板方案的選擇和考慮的出發(fā)點是工程的質(zhì)量及進度，在此基礎上進行綜合性經(jīng)濟成本分析，為達到滿足工程需要，減少周轉(zhuǎn)材料投入，降低工程成本的目的，從六個方面闡述并附模板支撐體系計算書。（1） 剪力墻模板1）筒體剪力墻模板采用雙面鍍膜防水膠合板配制，墻體400600厚的模板豎楞采用50´100木枋，縱向間距為300mm，橫楞采用f48´3.5鋼管，橫向間距為500mm。模板支撐采用普通鋼管腳手架，并采用普通鋼管做斜撐。為了保證模板

2、的側(cè)向剛度，內(nèi)外模板之間加設14mm對拉雙帽螺桿，為使對拉螺桿重復使用,對拉螺桿外套f16硬質(zhì)塑料管,對拉螺桿的縱向間距500mm，水橫向間距450mm。詳見塔樓筒體剪力墻模板支模示意圖（一）筒體剪力墻模板采用雙面鍍膜防水膠合板配制，墻體200300厚的模板豎楞采用50´100木枋，縱向間距為400mm，橫楞采用f48´3.5鋼管，橫向間距為550mm。模板支撐采用普通鋼管腳手架，并采用普通鋼管做斜撐。為了保證模板的側(cè)向剛度，內(nèi)外模板之間加設12mm對拉雙帽螺桿，為使對拉螺桿重復使用,對拉螺桿外套f14硬質(zhì)塑料管,對拉螺桿的縱向間距550mm，橫向間距500mm。詳見塔樓筒

3、體剪力墻模板支模示意圖（一）中圓括號內(nèi)的數(shù)值2）塔樓區(qū)內(nèi)筒體剪力墻模板配備一套，從地下室開始使用，然后周轉(zhuǎn)到主體結(jié)構(gòu)筒體剪力墻。3）模板支設前，所有剪力墻的鋼筋綁扎完成并驗收通過，安裝工程在墻體內(nèi)的預埋管線埋設完畢，且驗收通過。 4）裙樓區(qū)內(nèi)墻剪力墻模板內(nèi)墻模板采用雙面鍍膜防水膠合板配制，模板豎楞采用50´100木枋，橫向間距為400mm，橫楞采用f48´3.5鋼管，縱向間距為500mm。模板支撐采用普通鋼管腳手架，并采用普通鋼管做斜撐。為了保證模板的側(cè)向剛度，內(nèi)外模板之間加設12mm500對拉雙帽螺桿，為使對拉螺桿重復使用,除人防部分不能用塑料管直接用對拉螺桿外，其它對拉

4、螺桿外套f14硬質(zhì)塑料管,對拉螺桿的雙向間距500mm。 詳見下圖內(nèi)墻支模示意圖（2） 地下室樓層梁板模板及其支撐 1)梁板模板均采用1900×915×18雙面鍍膜防水膠合板，與日前建筑市場上普遍采用的普通膠合板相比，具有防水性能好，拆模后砼構(gòu)件外表光潔，能有效提高梁板構(gòu)件外觀質(zhì)量的突出特點。2）梁板模板支設時先測定標高，搭設滿堂腳手架，然后鋪設梁底模，根據(jù)樓層上彈出的梁線進行平面位置校正、固定。較淺的梁支好側(cè)模，而較深的梁先綁扎梁鋼筋，再支側(cè)模，然后支平臺模板和柱、梁、板交接處的節(jié)點模。最后交工序驗收進行下一工序施工。3）若梁高H<600時，梁側(cè)模僅設斜撐，不設對拉

5、螺桿；若梁高600<H<800時，梁側(cè)模設一道對拉螺桿；若梁高800<H<1200時，梁側(cè)模設二道對拉螺桿。4）梁板模板拼縫應密實平整，梁模板的截面尺寸誤差應符合規(guī)范要求，同時在拼縫處貼膠帶紙，防止漏漿。5）梁板模板支撐采用48，=3.5普通鋼管和扣件。附圖表：梁、板模板支設示意圖（3） 樓層頂板模板樓層頂板模板采用雙面鍍膜防水膠合板配制，模板橫楞采用50´100木枋，間距為400，頂板模安裝支設前應先搭設滿堂鋼管腳手架做為支撐，為考慮到多層板的接縫，在接縫處必須用50*100的木方，以便于接縫固定。按混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范規(guī)定GB50204-92的要求

6、，現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，當跨度等于或大于4000時，模板須起拱，起拱的高度為全跨長度的1/1000/1000，因此頂板模支設時應考慮起拱要求。滿堂鋼管腳手架立桿支撐距墻邊300左右，立桿的橫、縱向間距為1000，橫桿在距地面250設置掃地桿一道，然后按1200間距往上布設橫桿。頂板模支設見下圖：（4）地下室柱子模板1）地下室圓柱模板使用定型圓鋼模，每根圓鋼模根據(jù)柱子直徑的大小制作成不同的塊數(shù)，當=1500時，每根柱子的鋼模制作為1/4圓形四片，鋼模的高度分為600，400，300三種模數(shù)，當=850、800的鋼模分為500、400二種高度，為半圓形兩片，當R=950的陰角鋼模分400和300二種高

7、度，配制時根據(jù)高度來分配塊數(shù)。鋼模配制如下圖所示：鋼模支設如下圖：2）地下室方柱和異形柱采用 1900×915×18雙面鍍膜防水膠合板。附圖表：方柱模板支設示意圖 3）定型鋼模安裝時，直接用塔吊將鋼模吊裝到所要拼裝的位置，然后就位拼裝，并用插銷將相臨的鋼模連接固定。4）地下室每根圓柱子均配備一套定型鋼模，地下室方柱和異形柱模也配備一套。 （5）地下室樓梯模板1）樓梯模板采用1900×915×18雙面鍍膜防水膠合板進行拼裝。2）樓梯模板采用先進的封閉式模板支設方法。3）樓梯底板采取膠合板，踏步側(cè)板及擋板采用50厚木板。踏步面采用雙面防水膠合板封閉以使混凝土

8、澆搗后踏步尺寸準確，棱角分明。由于澆混凝土時將產(chǎn)生頂部模板的升力，因此，在施工時須附加對拉螺栓，將踏步頂板與底板拉結(jié)。使其變形得到控制。4）地下室樓梯模板配備一套，地下結(jié)構(gòu)施工完成后用于地上結(jié)構(gòu)的施工。附圖 樓梯模板支設示意圖（6)模板拆模1）按規(guī)范和同條件養(yǎng)護試塊強度試壓報告，確定拆模時間。墻側(cè)模板拆除時間控制以不損壞棱角為宜。2） 拆除后應按編號逐一歸堆，便于下層施工，提高施工進度。3） 模板拆除時，不能用力過猛，過急。拆下來的木料，鋼材等要及時運走，整理；同一層模板拆除應遵循“先支的后拆，后支的先拆。先拆除非承重部分，后拆除承重部分”的原則，脫模困難時，嚴禁在上口破撬，晃動大錘砸模板，可

9、在模板底部用撬棍撬動拆模。拆除的模板面應刷隔離效果好且不污染鋼筋的隔離劑。且按規(guī)格分類堆放整齊，以利再用。剪力墻模板計算書 一、墻模板基本參數(shù) 墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內(nèi)龍骨； 用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)， 每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。 模板面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 內(nèi)楞采用方木，截面50×100mm，每道內(nèi)楞1根方木，間距300mm。 外楞采用圓鋼管48×3.5，每道外楞1根鋼楞，間距500mm。 穿墻螺栓

10、水平距離450mm，穿墻螺栓豎向距離500mm，直徑14mm。 墻模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系

11、數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=40.540kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=40.550kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。 三、墻模板面板的計 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小, 按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 1.強度計算 = M/W < f 其中 面板的強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩,W = 50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3； f 面板

12、的強度設計值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值,q1= 1.2×0.50×40.55=24.33kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值,q2= 1.4×0.50×6.00=4.20kN/m； l 計算跨度(內(nèi)楞間距),l = 300mm； 面板的強度設計值f = 15.000N/mm2； 經(jīng)計算得到，面板的強度計算值9.510N/mm2； 面板的強度驗算 < f,滿足要求! 2.撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l/250 其中 q 作用在模板

13、上的側(cè)壓力，q = 20.28N/mm； l 計算跨度(內(nèi)楞間距),l = 300mm； E 面板的彈性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面慣性矩,I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4； 面板的最大允許撓度值,v = 1.200mm； 面板的最大撓度計算值, v = 0.763mm； 面板的撓度驗算 v < v,滿足要求! 四、墻模板內(nèi)外楞的計算 (一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00

14、15;10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 內(nèi)楞計算簡圖 1.內(nèi)楞強度計算 = M/W < f 其中 內(nèi)楞強度計算值(N/mm2)； M 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f 內(nèi)楞的強度設計值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×40.55+1.4×6.00)×0.30=17.12kN/m； l 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距),l = 500mm； 內(nèi)楞

15、強度設計值f = 13.000N/mm2； 經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的強度計算值5.135N/mm2； 內(nèi)楞的強度驗算 < f,滿足要求! 2.內(nèi)楞的撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l/250 其中 E 內(nèi)楞的彈性模量,E = 9500.00N/mm2； 內(nèi)楞的最大允許撓度值,v = 2.000mm； 內(nèi)楞的最大撓度計算值, v = 0.130mm； 內(nèi)楞的撓度驗算 v < v,滿足要求! (二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 外鋼楞的規(guī)格: 圓鋼管48

16、×3.5； 外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖 3.外楞強度計算 = M/W < f 其中 外楞強度計算值(N/mm2)； M 外楞的最大彎距(N.mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的強度設計值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷載，P = (1.2×40.55+1.4×6.00)×0.45×0.50=12.84kN； l 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距),l = 450mm； 外楞強度設計值f = 205.000N/mm2； 經(jīng)計

17、算得到，外楞的強度計算值199.022N/mm2； 外楞的強度驗算 < f,滿足要求! 4.外楞的撓度計算 v = 1.146Pl3 / 100EI < v = l/400 其中 E 外楞的彈性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允許撓度值,v = 1.125mm； 外楞的最大撓度計算值, v = 0.372mm； 外楞的撓度驗算 v < v,滿足要求! 五、穿墻螺栓的計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 穿墻螺栓所受的拉力； A 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿墻螺栓的直徑(mm):

18、 14 穿墻螺栓有效直徑(mm): 12 穿墻螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 穿墻螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 穿墻螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.124 穿墻螺栓強度驗算滿足要求!備注：本次僅驗算300厚墻體，其他墻厚的支設用同樣的方法可驗證。樓板模板、扣件鋼管支架計算書 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。 模板支架搭設高度為4.0米。 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1.00米，立桿的步距 h=1.20米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的

19、鋼管類型為48×3.5。 一、模板支撐方木的計算 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數(shù)為 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 1.500×0.300=

20、0.450kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN 2.強度計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2×0.900+1.2×0.450=1.620kN/m 集中荷載 P = 1.4×0.900=1.260kN 最大彎矩 M = 1.260×1.00/4+1.62×1.00×1.00/8=0.518kN.m 最大支座力 N

21、= 1.260/2+1.62×1.00/2=1.440kN 截面應力 =0.518×106/83333.3=6.21N/mm2 方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=1.000×1.620/2+1.260/2=1.440kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1440/(2×50×100)=0.432N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求!

22、 4.撓度計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = 0.900+0.450=1.350kN/m 集中荷載 P = 0.900kN 最大變形 v =5×1.350×1000.04/(384×9500.00×4166666.8)+900.0 ×1000.03/(48×9500.00×4166666.8)=0.918mm 方木的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! 二、板底支撐鋼管計算 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.

23、88kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.969kN.m 最大變形 vmax=2.476mm 最大支座力 Qmax=10.473kN 截面應力 =0.97×106/5080.0=190.83N/mm2 支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑移的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0k

24、N； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=10.47kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.149×4.000=0.596kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 1.500&#

25、215;1.000×1.000=1.500kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.096kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性

26、計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 10.32 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)

27、范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m； 公式(1)的計算結(jié)果： = 67.61N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結(jié)果： = 28.17N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 六、樓板強度的計算: 1.計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內(nèi)配筋2級鋼筋，配筋面積As=1620.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸為 b×h=4500mm×120mm，截面有效高度 h0

28、=100mm。 按照樓板每6天澆筑一層，所以需要驗算6天、12天、18天.的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土6天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.50m，短邊4.50×1.00=4.50m， 樓板計算范圍內(nèi)擺放5×5排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=2×1.2×(1.50+25.00×0.12)+ 1×1.2×(0.60×5×5/4.50/4.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=15.88kN/m2 計算單

29、元板帶所承受均布荷載q=4.50×15.88=71.47kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×71.47×4.502=74.25kN.m 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線 得到6天后混凝土強度達到53.77%，C40.0混凝土強度近似等效為C21.5。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=10.29N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.00×300.00/(4500.00×100.

30、00×10.29)=0.10 查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.104 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.104×4500.000×100.0002×10.3×10-6=48.2kN.m 結(jié)論：由于Mi = 48.18=48.18 < Mmax=74.25 所以第6天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐必須保存。 3.計算樓板混凝土12天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.50m，短邊4.50×1.00=4.50m， 樓板計算范

31、圍內(nèi)擺放5×5排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。 第3層樓板所需承受的荷載為 q=3×1.2×(1.50+25.00×0.12)+ 2×1.2×(0.60×5×5/4.50/4.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=22.16kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=4.50×22.16=99.74kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×99.74×4.502=103.61kN.m 驗算樓板

32、混凝土強度的平均氣溫為15.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線 得到12天后混凝土強度達到74.57%，C40.0混凝土強度近似等效為C29.8。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=14.22N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.00×300.00/(4500.00×100.00×14.22)=0.08 查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.077 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M2=sbh02fcm = 0.077×4500.000×100.0002×1

33、4.2×10-6=49.3kN.m 結(jié)論：由于Mi = 48.18+49.26=97.44 < Mmax=103.61 所以第12天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第3層以下的模板支撐必須保存。 4.計算樓板混凝土18天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.50m，短邊4.50×1.00=4.50m， 樓板計算范圍內(nèi)擺放5×5排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。 第4層樓板所需承受的荷載為 q=4×1.2×(1.50+25.00×0.12)+ 3×1.2×(0.60

34、5;5×5/4.50/4.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=28.45kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=4.50×28.45=128.01kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×128.01×4.502=132.98kN.m 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線 得到18天后混凝土強度達到86.74%，C40.0混凝土強度近似等效為 C34.7。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=16.55N/mm2 則可以得到矩形截面

35、相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.00×300.00/(4500.00×100.00×16.55)=0.06 查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.067 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M3=sbh02fcm = 0.067×4500.000×100.0002×16.6×10-6=49.9kN.m 結(jié)論：由于Mi = 48.18+49.26+49.91=147.35 > Mmax=132.98 所以第18天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第4層以下

36、的模板支撐可以拆除。梁木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數(shù) 梁截面寬度 B=700mm， 梁截面高度 H=900mm， H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑14mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)1000mm。 梁模板使用的方木截面50×100mm， 梁模板截面?zhèn)让娣侥揪嚯x300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側(cè)模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m； 1 外