2混凝土梁橋預應力張拉質(zhì)量控制及錨下有效預應力檢測技術(shù)

1、1 / 78 摘要預應力鋼束是對預應力混凝土橋梁構(gòu)架當中十分重要的部件，其性能的好壞直接決定整體的使用情況，預應力損失很大程度上會對橋梁的形狀、結(jié)構(gòu)以與使用年限產(chǎn)生很大的影響。因此，對于鋼束有效預應力檢測、評估以與相關(guān)的計算，對預應力混凝土橋梁具有十分重大的意思價值。本文針對這種情況進行了系統(tǒng)性的探討。這篇文章 依據(jù)國家西部交通建設(shè)科技項目大中跨徑混凝土橋梁預應力檢測技術(shù)研究為參考 ，借助相關(guān)專家研究出的預應力鋼束沿程分布規(guī)律的探究成果，進行了詳細的探究。在實橋預留測點處，通過橫x 位移增量法檢測方法對鋼束的有效預x 力進行相應的檢測，通過一定的規(guī)律計算出實際數(shù)據(jù)。對橋梁的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)建立科學化的

2、模型，同時，遵循一定的規(guī)律計算出相應的數(shù)據(jù)。并且通過鋼束有效預應力實際測試結(jié)果和計劃值做詳細的對比，以此來判別當前階段與影流損失的情況。同時，根據(jù)規(guī)狀態(tài)下主梁上下緣混凝土應力實際布局狀況，按照相應的標準進實際的操作，同時對已經(jīng)通過抽檢的鋼束預應力進行測量出實際值。橋梁在實際使用階段，會因為各種各樣復雜的原因而產(chǎn)生相應的影響，特別是預應力損失造成的影響。因此，為了更好的保障橋梁的安全性問題，本文通過利用midas空間模型，同時，考慮到更多可能的發(fā)生的狀況，對橋梁的安全性做出了相應的檢驗分析，從理論情況來看，該座大橋在投入使用30 年后很大程度上會出現(xiàn)開裂的現(xiàn)狀，因此，強烈建議在地板出預留管道處添

3、加相應的預應力鋼束或者是增添體外預應力束以此來增強大橋的強度。關(guān)鍵詞 :預應力損失，有效預應力預測，結(jié)構(gòu)安全性分析。2 / 78 abstract prestressed steel beam is very important for the prestressed concrete bridge structure of the ponents, its performance decides the overall usage, the prestress loss will largely affect the shape, structure and service life of

4、the big bridge. therefore, it is of great value to the prestressed concrete bridge for the detection, evaluation and calculation of the effective prestress of steel beams. this paper makes a systematic study on this kind of situation. this article on the basis of western transport projects medium an

5、d large span prestressed concrete bridge detection technology research as a reference, with the help of experts of the prestressed steel beam along the distribution of research results, carried out a detailed inquiry. the effective pre tension of the steel beam is measured by the method of the displ

6、acement increment method, and the actual data is calculated by the method of the displacement increment method. to establish a scientific model of the structural data of the bridge, at the same time, to follow certain rules to calculate the corresponding data. by paring the actual test results and t

7、he planned value of the effective prestress of the steel beam, the results of the current stage and the loss of the shadow flow can be judged. at the same time, according to the rules of the main beam on the bottom edge of the concrete stress distribution conditions, according to the corresponding s

8、tandard into the actual operation, at the same time on the steel beam has been measured by the test of the actual value. 3 / 78 bridge in the actual use of the stage, because of a variety of plex causes and the corresponding impact, especially the impact caused by the loss of prestress. therefore, i

9、n order to better protect the safety of the bridge, through the use of midas space model, at the same time, taking into account the more likely occurrence situation, the safety of the bridge has made the corresponding analysis test, from the theoretical perspective, the use of bridge crack status wi

10、ll appear after 30 years largely in input therefore strongly remended in the floor of the pipeline at the reservation and add the corresponding prestressed steel beam or adding external prestressed tendons in order to enhance the strength of the bridge. key words: prestress loss; effective prestress

11、 forecast; analysis of structural safety 4 / 78 目錄摘要 . 1abstract . 21 緒論 . 11.1 研究背景 . 11.2 預應力混凝土橋梁病害與成因. 21.2.1預應力混凝土橋梁病害現(xiàn)象. 21.2.2病害成因 . 41.3 國內(nèi)外有效預應力檢測研究現(xiàn)狀. 61.3.1國外研究現(xiàn)狀 . 61.3.2國內(nèi)研究現(xiàn)狀可加內(nèi)容 . 71.4 本文研究的目的和主要內(nèi)容. 12 1.4.1研究目的 . 12 1.4.2主要內(nèi)容 . 13 1.5 研究內(nèi)容、技術(shù)路線和創(chuàng)新點. 14 1.5.1研究內(nèi)容 . 14 1.5.2技術(shù)路線的創(chuàng)新點. 1

12、5 1.6 本文采用的技術(shù)路線 . 16 2 有效預應力評價方法 . 17 2.1 基本假定 . 17 2.2 鋼束的測試分類 . 18 2.3 鋼束沿程分布模擬 . 19 2.3.1平緩束 . 19 2.4 復雜鋼束有效預應力的模擬. 24 2.4.1預應力損失與有效預應力計算 . 24 2.4.2有效預應力的模擬. 30 2.5 同一截面不同鋼束間有效預應力預測 . 33 2.5.1基本假定 . 33 2.5.2錨固損失 l2簡化計算 . 34 2.5.3同一截面內(nèi)各對稱鋼束間有效預應力的關(guān)系原理 . 36 3 預應力結(jié)構(gòu)工程施工 . 38 3.1 預應力結(jié)構(gòu)工程特點 . 38 3.1.1

13、我國預應力混凝土的現(xiàn)狀. 38 3.2 預應力結(jié)構(gòu)工程施工中預應力損失與其控制. 39 3.2.1預應力損失 . 39 3.3 預應力鋼絞線斷絲或滑絲. 44 3.4 預應力不均勻. 45 3.4.1減少預應力損失的措施. 46 3.5 本章小節(jié) . 48 4 預應力精細化施工技術(shù) . 48 5 / 78 4.1 錨具與其安裝就位質(zhì)量控制. 49 4.1.1錨具質(zhì)量控制 . 49 4.1.2錨具安裝就位質(zhì)量控制. 50 4.2 錨具施工中引起的預應力缺陷. 50 4.2.1孔道中心線與錨頭墊板面不垂直或墊板中心偏離孔道軸線. 50 4.2.2錨具夾片滑絲 . 50 2.2.3錨具碎裂 . 52

14、 4.3 鋼束的梳編穿束工藝 . 52 4.3.1鋼絞線發(fā)生纏繞的原因. 52 4.3.2鋼束梳編穿束工藝. 53 4.4 預應力 x 拉施工 . 58 4.4.1x拉前的準備工作. 58 4.4.2 x拉施工工藝 . 58 4.4.3x拉設(shè)備 . 59 5 錨下有效預應力檢測 . 61 5.1 錨下有效預應力檢測 . 61 5.2 錨下有效預應力檢測技術(shù)最常用的方法 . 62 5.3 錨下有效預應力檢測技術(shù)的頻率. 64 5.4 錨下預應力檢測過程中所出現(xiàn)的問題 . 65 5.4.1錨下有效預應力值小于控制x 拉預應力值的原因. 65 5.4.2有效預應力值大于控制x 拉預應力值的原因. 6

15、5 5.5 小結(jié) . 66 6 結(jié)論與展望 . 68 6.1 結(jié)論 . 68 6.2 展望 . 69 參考文獻 . 69 1 / 78 1 緒論1.1 研究背景根據(jù)預應力混凝土橋梁的相關(guān)信息記載，德國是其出現(xiàn)最早的地區(qū)，隨后隨著其不斷的發(fā)展，開始不斷擴散到其他地區(qū)，主要有美國、日本以與歐洲等。早在19 世紀 50年代之前，因為各方面的限制，主要包括施工技術(shù)和材料，所以應用相對廣泛的是中小跨徑的簡支梁和拱橋。 從 19 世紀 50 年代開始，建筑材料和施工技術(shù)等方面發(fā)展迅速，在橋梁的建設(shè)過程中，預應力混凝土橋梁已經(jīng)有了一定的應用，并且通過了日常生產(chǎn)實踐的檢驗，其使用開始逐步擴散至世界各個地區(qū)。上

16、個世紀中期，我國在橋梁建設(shè)方面的研究方向有所改變，對小跨徑預應力混凝土橋梁中進行了相關(guān)試驗，并成功實現(xiàn)國內(nèi)首個預應力混凝土簡支梁橋的構(gòu)建，其跨徑長達 20 米。自此以后，在公路橋梁的建設(shè)過程中，該項技術(shù)有了廣泛的應用，與之相關(guān)的裝配標準圖也通過出版的方式展現(xiàn)出來。到上個世紀60 年代，國內(nèi)首座 z 型剛構(gòu)橋成功建成，這是我國第一次使用懸臂施工的方式進行的橋梁建設(shè)過程。20 世紀 70 年代，一座形狀特殊的簡支梁橋成功建成，呈現(xiàn)出魚腹的形狀，坐落于xx ，該橋梁的跨徑長達 52 米。隨后在 1976 年，一座具有一定長度的橋梁建設(shè)成功，即便是現(xiàn)在，國內(nèi)也還沒有比之更長的橋梁建筑出現(xiàn)，這座橋長達3

17、km ，建立于 xx。緊接著，預應力梁橋在國內(nèi)有了進一步的發(fā)展，已經(jīng)開始出現(xiàn)連續(xù)梁橋的工程建設(shè)。從上個世紀80 年代開始，國內(nèi)在進行橋梁建設(shè)的過程中對懸臂施工的方式已經(jīng)相當熟練，預應力連續(xù)梁橋的建設(shè)已經(jīng)廣泛存在， 一直到 90 年代前期，隨著相關(guān)設(shè)備和工藝的不斷進步和完善，實現(xiàn)大跨徑的預應力混凝土橋梁的建設(shè)是其中的一個必然趨勢，在這之后，國內(nèi)橋梁開始向大跨徑的方向發(fā)展，同時在結(jié)構(gòu)方面也更傾向于連續(xù)剛構(gòu)的橋梁。在 1997 年的時候，我國成功建成虎門輔航道橋，這座橋同時具備大跨徑和連續(xù)剛構(gòu)的特點，在當時那個年2 / 78 代，是同類型梁橋中，其跨徑長度創(chuàng)世界之最。國正處于改革開放進行時，各個方面

18、的發(fā)展都取得了一定的進步，基于這樣的現(xiàn)狀，各種交通設(shè)施需要進一步發(fā)展才能滿足人們新的需求，包括公路橋梁以與城市橋梁等。人們對交通設(shè)施的要求在不斷的提高，而國內(nèi)交通設(shè)施的現(xiàn)狀表現(xiàn)出一定的落后性，兩者之間存在巨大落差和矛盾，為了解決這一問題，我國經(jīng)歷了數(shù)十年的時間，加大力度發(fā)展橋梁建設(shè)，并在這方面取得了比較一定成績。經(jīng)過多年的努力，在全國x 圍內(nèi)實現(xiàn)多個橋梁的成功建設(shè)，在這些橋梁中，更多的還是中跨徑和小跨徑的橋梁。1.2 預應力混凝土橋梁病害與成因1.2.1 預應力混凝土橋梁病害現(xiàn)象在交通事業(yè)快讀發(fā)展的階段， 除了大量 交通設(shè)施的成功建設(shè)， 對于部分已有的橋梁，基于各種環(huán)境因素的不利影響，其預應力

19、結(jié)構(gòu)也會受到各種損害。對于正在使用的各種預應力橋梁，它們受到的損害主要表現(xiàn)在梁體出現(xiàn)裂縫、外漏的鋼線被腐蝕生銹、梁體裂縫情況加重以與跨中撓度加大等情況(圖 1.2.1) ，橋梁各方面的功能性都會受到一定的影響?？缰袚隙群土旱装逯g存在相互影響的關(guān)系，前者撓度的加大將會對后者的開裂 xx 造成不利影響，兩者之間的影響是相互的，與此同時還會伴隨著其他各種情況的發(fā)生，包括鋼筋銹蝕、持久度以與強度受損等等，這一系列的問題都使得橋梁的正常運營存在各種隱患，其使用周期以與正常運營過程都會受到不利影響。下面簡單介紹國內(nèi)幾座著名橋梁使用過程中面臨的各種情況。3 / 78 圖 1.2.1橋梁病害xx 黃河公路大

20、橋，于1976 年建成，跨徑長達50 米，整個橋長達3 千米。經(jīng)過多年的使用之后，橋體不可避免的受到一些損害，首先有裂縫出現(xiàn)在其局部，并且存在坑槽的情況；在橋梁的重要部位主梁中，結(jié)構(gòu)中的鋼筋保護層出現(xiàn)比較嚴重的剝落情況，在某些局部區(qū)域甚至出現(xiàn)鋼筋裸露的情況，另外，預應力鋼筋存在被銹蝕的現(xiàn)象；除此之外梁體上面已經(jīng)有較多微笑的裂縫，存在下?lián)系默F(xiàn)象?；㈤T大橋輔航道橋 ，在其剛剛建設(shè)成功的時期，其跨徑的長度存在明顯優(yōu)勢，曾創(chuàng)世界之最。有相關(guān)人員對其實際數(shù)據(jù)進行多年的觀測，結(jié)果顯示，其墩頂角并沒有出現(xiàn)明顯的位移，其承臺在豎直方向上位置的變化也相對較小，但是由于混凝土收縮徐變等原因，導致其跨中撓度向不斷增

21、大的方向發(fā)展。根據(jù)相關(guān)檢測數(shù)據(jù)顯示，對比其剛剛建成時的狀態(tài)，這座橋跨中下?lián)系某潭缺容^明顯，左幅橋和右幅橋的累計下?lián)戏謩e為22.2cm和 20.7cm 。1994 年，金山大橋于 xxxx 建成，是一座預應力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋梁。經(jīng)過7年的運營之后，其主跨中表現(xiàn)出下?lián)犀F(xiàn)象，累計下?lián)线_22cm ，另外有較多的斜向裂縫出現(xiàn)在其主跨箱梁腹板。團山河大橋于2000 年建成，是一座斜交空心板橋。經(jīng)過7 年的運營之后，其空4 / 78 心板部位的鋼筋裸露現(xiàn)象嚴重，同時伴隨著明顯的麻面現(xiàn)象；另外，不止50% 的梁體都存在明顯的縱向裂縫情況；有橫向裂縫出現(xiàn)在大量的梁體中，具體表現(xiàn)在跨中附近的地板上，其中情況最嚴重

22、的莫過于第四孔左幅，橫線裂縫的現(xiàn)象出現(xiàn)在該部位的所有空心板中，對于其中的邊梁，裂縫幾乎連接腹板和頂板，其寬度最寬達到0.5mm 。山河大橋是一座規(guī)模較大的橋梁建筑，整個橋體跨越山河，坐落于102國道山海關(guān)段。在經(jīng)歷了多年的運營之后，其梁體下?lián)犀F(xiàn)象明顯，累計量達50mm ，有大量的寬度大約為 0.2mm的裂縫出現(xiàn)在其腹板部位， 其中寬度最大的達到0.42mm ， 另外其保護層以與鋼筋等結(jié)構(gòu)都受到嚴重損害，橋梁的行車過程存在較大的安全隱患。因為在預應力技術(shù)方面的認知不足，另外沒有有效控制其預應力筋危害的發(fā)展，再加上其使用過程缺少規(guī)x 性以與后期養(yǎng)護不足等， 導致預應力混凝土橋梁出現(xiàn)各種工程事故，嚴

23、重的還可能出現(xiàn)橋梁垮塌的情況，最終使得各個方面的利益都受到嚴重損害。1.2.2 病害成因我們都知道，在各種環(huán)境以與材料的作用下， 混凝土的結(jié)構(gòu)性能都會受到一定影響，輕則受到損傷，重則被損壞，這個過程的發(fā)展是必然的。就預應力混凝土橋梁而言，這種情況通常表現(xiàn)在混凝土在結(jié)構(gòu)方面表現(xiàn)出的不同以與混凝土各方面功能性的退化等的出現(xiàn)與這些情況的進一步加劇等。混凝土結(jié)構(gòu)的變化呈現(xiàn)出非線性的狀態(tài)，該過程相當復雜，在對之進行計算的時候并不能得到精確的結(jié)果。根據(jù)美國混凝土學會的相關(guān)報告顯示，對混凝土的收縮和徐變過程產(chǎn)生影響的所有因素中，其自身同時也屬于一個隨機變量，并且其變異系數(shù)通常高于 15% ，對于眾多預應力混

24、凝土橋梁來說，如果其下?lián)铣潭冗^于明顯，則表示在估算混凝土的結(jié)構(gòu)屬性與其對橋梁使用壽命的影響程度時還不夠全面。當預應力鋼筋受到損傷的時候，特別是其有效預應力受到不利影響，通常情況下會對橋梁的使用壽命造成一5 / 78 定影響，如果情況比較嚴重，橋梁的正常使用過程將會存在各種安全隱患。根據(jù)以上所述不難發(fā)現(xiàn)， 橋梁主跨 下?lián)线^大以與斜縫裂的產(chǎn)生等橋梁病害現(xiàn)象的存在相對廣泛，而這些病害的出現(xiàn)大多數(shù)都與預應力減小相關(guān)。所以為了保障橋梁結(jié)構(gòu)的安全性并實現(xiàn)其使用壽命的長期性，有必要對預應力混凝土新建橋梁展開深入研究。由于受到材料、施工以與外界環(huán)境等因素的作用，處于在役階段的橋梁存在預應力損失的現(xiàn)象。因此在進

25、行設(shè)計的時候，應該將對應的應力損失減去，經(jīng)過這樣的處理之后得到的預應力才是鋼筋預應力值。對于正處于在建和在役階段的橋梁，其施工過程通常采取的是后 x 法，所以當對之進行正常的使用時，應該從一下幾個方面對其損失進行考慮。應力筋與管道壁間摩擦引起的應力損失l1具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應力損失l2凝土彈性壓縮引起的應力損失l4筋松弛引起的應力損失l5混凝土收縮和徐變引起的應力損失l6 當橋梁所處的階段為在役與在建的時候，并不能準確獲知其結(jié)構(gòu)實際的有效預應力。就現(xiàn)階段而言，在設(shè)計和施工過程中使用的有效預應力是通過計算獲得，通常情況下，都是充分利用各種設(shè)計規(guī)x 標準，結(jié)合相關(guān)的公式原理， 進而展

26、開對應的預應力損失估算；進行具體的施工時，其控制過程主要依賴于鋼束拉值。很顯然，在整個建設(shè)期間，各種不確定因素是必然存在的，包括在施工和控制等方面存在的誤差；當橋梁處于運營期間，在各方面原因的影響下， 與計算值相比， 預應力鋼束 x 力的具體數(shù)值將會有所不同，這對橋梁的功能性與其使用壽命造成一定影響，甚至將會讓橋梁的使用過程的安全性失去有效保障，造成 安全事故。6 / 78 1.3 國內(nèi)外有效預應力檢測研究現(xiàn)狀仔細分析以上各種橋梁病害，不難發(fā)現(xiàn)，預應力混凝土結(jié)構(gòu)在構(gòu)建內(nèi)力結(jié)構(gòu)的過程中，主要依賴于預 x 拉預應力筋， 預應力鋼筋是其重要的受力結(jié)構(gòu)，各方面都于預應力密切相關(guān)，因此在對橋梁的工作性能

27、進行評價的時候，最重要的就是對其有效預應力進行詳細的了解。因此，有必要采取相關(guān)措施檢測橋梁鋼束的有效預應力，密切關(guān)注橋梁預應力筋的具體情況，以便能夠與時發(fā)現(xiàn)并問題并找出其具體原因，進而使得改進過程具有較強目的性，從而減少甚至是避免各種安全事故的發(fā)生。1.3.1 國外研究現(xiàn)狀早在 1978 年的時候， tse 就從理論的角度提出這樣的觀點，由于在軸向上，梁體的壓力減小，均質(zhì)梁的振動頻率會因為這個力的作用發(fā)生變化。1982 年到 1988 年期間， 有多位學者展開試驗對橋梁多個結(jié)構(gòu)的單元剛度進行測定。1990 年的時候，buckle兩座橋梁之間是否存在了裂縫進行測定，他展開的一系列試驗主要依托于梁

28、體振動的特性。1994年，有學者通過定量的方式對梁體剛度受到永存預應力的影響，他們使用的原理為橋梁的振動頻率；他們通過建立室內(nèi)模型進行試驗，得到的結(jié)論為：從理論上來說，對于質(zhì)地均勻的構(gòu)件，理想的狀態(tài)應該是隨著預應力的減小，頻率呈現(xiàn)出逐漸增大的發(fā)展趨勢；事實上，因為存在軸向壓力荷載，所以構(gòu)件將會有所增強，隨著預應力的增大，頻率 將會逐漸增大，在實驗數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，對之進行進一步的推導，求取有效剛度(ei)的值，可以通過以下表達式來表示二者之間的關(guān)系：(ei )e= (1 + 1.75nfe)eig(1.3.1) 式中， n 為軸向壓力 (正數(shù));fe為混凝土抗壓強度 ;elg為鋼筋混凝土梁的剛度

29、;從表達式可看出， 軸向力 n 和有效剛度 (ei)e。之間是線性關(guān)系， 但是他們的試驗僅對矩形截面形心處直線布束模型作了研究，缺少其他布束形式(例如曲線布束、偏心直線布束)和其7 / 78 他截面形式的研究。 a.dallasta和 lades 對混凝土簡支梁的研究，應用kirchhoff動力模型，用變分法進行推導得: n2n44ml4( ec-nac) ic+ (ey+nay)iy(1.3.2) 式中ey, ay, iy、一一 預應力束的彈性模量、截面積、慣性矩;ec, ac, ic一一混凝土的彈性模量、截面積梁的慣性矩;m 單位長度的質(zhì)量，由于x 拉力 n 的項與和奇成比例其值遠小于e、

30、和耳項，而且i、通常比 i 小很多 ，因此，基本上可以忽略梁受到的來自鋼束預應力的振頻影響。德國學者jorge f.unger在 2006 年的時候進行了一個試驗，研究的內(nèi)容主要是從開裂狀態(tài)一直發(fā)展至被破壞的狀態(tài)，預應力混凝土梁表現(xiàn)出的動力特性參數(shù)。 其測量的數(shù)據(jù)顯示， 試驗過程中使用到的方法本身存在不足，另外，當梁體的破壞形態(tài)處于早起階段時，識別梁體受到損傷過程存在一定難度，而當其受到的損傷狀態(tài)趨于極限的時候，可以對之進行有效識別。1.3.2 國內(nèi)研究現(xiàn)狀可加內(nèi)容通過搜集大量相關(guān)資料并對之進行分析調(diào)研之后我們發(fā)現(xiàn)， 在對有效預應力進行檢測的時候，由于相關(guān)的技術(shù)本身存在的不足，再加上其計算過程

31、存在各種不確定因素，以至于國內(nèi)這方面的發(fā)展進程不夠理想。整體而言，在有效預應力的檢測評估方面，我們要走的路還很長。就這方面的研究，長安大學相對來說更加深入，下面對其研究成果進行總結(jié)：1、靜測法靜測法原理 :將一個橫向的荷載加載于預應力鋼絞線上，在橫向方向上始終保持位移不變， 在這種情況下，橫向荷載于鋼束與x 力之間的關(guān)系 基本上可以認為是成正比的，然后進行相關(guān)的試驗并得到具體的數(shù)據(jù)，就能夠得到在某個特定的位移下兩者之間的比例系數(shù)，所以在橫向位移固定的時候，將一個橫向荷載加載于預應力鋼絞線中，就能夠8 / 78 根據(jù)求得的關(guān)系式獲得對應的有效預應力。為了盡可能的減低系統(tǒng)中存在的誤差，在求取鋼束預

32、 x 力的時候，首先應該分別求取橫向位移以與對應的橫向荷載各自的差值，并利用它們之間關(guān)系進行計算。所得公式如下 : f=l?t4?(1.3.3) 要求出預 x 力 f，我們可以通過一些具體的實驗測出以與對應的t，通過相應公式進行計算。其中無論是還是t，他們都是出自長按大學的索力x 力測試儀器進行測試得來的，最為寶貴的一點就是這個儀器是我國自主研發(fā)并得到完整的驗證。2、動測法動測法是一種直觀直接的測量之法，它完全不同于靜測法。這種方法主要是通過在特殊情況下的 環(huán)境振動拉索，然后用最新的傳感器記錄全程數(shù)據(jù)，以此來識別拉索應有的振動頻率。不過由于索拉力和其對應的頻率之間有著一種極為微妙的關(guān)系，因此我

33、們可以通過測量頻率來間接的得到我們需要的拉索索力，這種方法在斜拉橋的索力測量之中使用特別廣。想要測試橋梁內(nèi)部鋼束的有效預應力的話必須要利用動測之法來測試，其最為 基本的一種思路為：通過對現(xiàn)有橋梁梁體進行局部性質(zhì)的破損，然后剝離出一定長度的鋼束，再然后通過 x 拉儀將對應的鋼束拉起， 用特有的測試長度對它進行簡支，最后通過鋼束頻率來測試計算出鋼束實際的預應力。3、應力釋放法應力的釋放之法一般用在鋼結(jié)構(gòu)中殘余應力的測試，其最基本的工作原理就是對最為初始的約束應力進行詳細的測試構(gòu)件，然后通過相應的機械切割來不斷的釋放被約束的應力，接著使用特定的儀器測量出在構(gòu)件被切割后的應力變化量，最后根據(jù)相關(guān)的材9

34、 / 78 料得出結(jié)論。這種方法之下求到的本構(gòu)關(guān)系便是構(gòu)件的最為真實的應力狀態(tài)，其最后需要根據(jù)截面的平衡原理求出截面對應的預應力。4、剛度法測量有效預應力在預應力的混凝土中的支梁上固有的振動一般都是采取eluer-bernoulli梁對應的曲振方程：ei y(4)+ my + ny = 0（1.3.4 ）可利用簡支梁的邊界條件推導出其固有頻率與x 拉力的關(guān)系為：n2= (nl)4elm- (nl)2nm(1.3.5) 當 ei, m 均為常數(shù)時，等截面簡的支梁采用kirchhoff動力模型 : ( eb-nap) ip+ (ec-nac)ic ?10?dx3+ m ?10?dx3(1.3.6)

35、 (x3,t) = exp (i nt)nsin (nx3l)n=1(1.3.7) 得：n2=1m(nl)4( ep-nap) ip+ (ec+nac)ic(1.3.8) 式中 :ap,ep,ip，分別為梁的截面面積，彈性模量和慣性矩; ac,ec,ic分別為預應力鋼束的截面面積，彈性模量和慣性矩:n 為 x 拉力。由公式 (1.3.5) 和(1.3.7) 可以明顯看出簡支梁的振動頻率隨預x 力 d 增大而減小，但是在試驗中卻發(fā)現(xiàn)簡支梁的振動頻率隨預x 力的增大而增大的， 這是因為縱向力的存在改變了簡支梁的剛度，所以采用修正剛度的方法來計算簡支梁的振動頻率。根據(jù)簡支梁的真實縱向錨固力n 和基頻

36、，結(jié)合大量實驗數(shù)據(jù)計算回歸分析推導出結(jié)構(gòu)的有效剛度rc，空心板的rc隨 n 的變化規(guī)律如下 : rc= 1 + 1.9(naf) ei(1.3.9) 式中: rc一預應力混凝土梁的有效剛度; ei 一鋼筋混凝土梁的毛截面剛度; 10 / 78 n 一預應力混凝土梁的有效預應力(kn ); a 一梁的毛截面面積 (m2); f一混凝土立方體抗壓強度。由于預 x 力對混凝土簡支梁振動頻率的影響，且必須推導預應力構(gòu)件的有效剛度el rc與軸向力 n 之間的關(guān)系，這就需要試驗來確定不同截面形式下的簡支梁的有效剛度與軸向力之間關(guān)系。5、基于開裂彎矩的有效預應力檢測理論首次開裂彎矩法當預應力混凝土梁出現(xiàn)可

37、見的裂縫時，可以認為梁截面承受的彎矩即是開裂彎矩，通過首次開裂彎矩推導出有效預應力npl的公式。npl= mcrly0i0- fr i 1an+epnynin(1.3.10) 式中 :.yn,an,in一梁底至凈截面形心距離，不包括預應力筋在內(nèi)的混凝土換算截面面積和凈截面慣性矩 ; y0,a0,i0一梁底至包括全部預應力筋在內(nèi)的混凝土截面形心的距離，換算截面的面積和換算截面的慣性矩 ; mcrl一首次開裂彎矩 (n? mm) ，fr一混凝土的彎曲拉拉強度(mpa ) ; epn一預應力鋼筋合力對不包括預應力鋼筋在內(nèi)的混凝土截面偏心矩。二次開裂彎矩法混凝土的受拉邊緣開裂后，裂縫將進一步向上發(fā)展，

38、如果荷載繼續(xù)增加，使裂縫發(fā)展至預留孔道附近或者更接近中和軸的位置，此時己開裂的混凝土不再承擔拉應力，卸載至零，裂縫在預應力的作用下可以完全閉合，若再加載至混凝土受拉區(qū)的拉應力和預11 / 78 壓應力完全相等時，裂縫將重新出現(xiàn)，稱為二次開裂裂縫，與此相對應的截面彎矩即為二次開裂彎矩 。由二次開裂彎矩可推導出二次開裂彎矩確定的有效預壓力np2o np2=mcrly0i0i 1an+epnynin(1.3.11) 式中: mcrl-為二次開裂彎矩?？偨Y(jié)在彎矩法開裂的問題上，首次開裂可能存在的缺點如下：開裂后荷載的準確性，然后還需要檢驗下本身彎曲的抗壓能林值，這種實驗也只有在這種時候才可能被采用。所

39、以說這種首次開裂的情況下是很難進行測量的，更別說準確度了。對于那些第二次開裂的彎矩之法來說，他們的缺點主要是：在什么時候卸荷要適當,尤其是第二次開裂的時候便需要一定的技術(shù)和經(jīng)驗作為基礎(chǔ)了，這樣才能確定其荷載的準確性，因為這里的每一個點都可能會 影響到預應力的確定，所以來不得半點馬虎。6、基于有限測點法的永存預應力預測法（1)主要思路這種方法主要是在相應的截面智商借助有限元的分析之法，然后再結(jié)合相應的計算機以與橋梁 相關(guān)的 cad 技術(shù)，再然后是計算出相應的有效應力，再然后便是對現(xiàn)有的橋梁機構(gòu)性能進行綜合性 評估。（2）具體的解決方法通過試驗準確的測試出有限點的混凝土應力，然后借助于有限元工具，

40、可以有效地解決預應力結(jié)構(gòu)的有效性，具體步驟如下：采用原始結(jié)構(gòu)的離散有限元模型；對應于材料和截面特性計算的i 型模型的有限元模型；以有限元模型為基礎(chǔ)，建立相應的邊界條件；12 / 78 針對相應的 外載仿真模型，建立了相應的有限元模型；預應力 i 進行有限元模型的仿真a；以 -建立有限元分析模型，如果結(jié)果能滿足一定的條件，此時預應力的模擬對應的預應力是實際有效的預應力結(jié)構(gòu)，如果結(jié)果不能滿足一定條件，則從步驟開始計算，從別的點進行模擬 ，預應力 i 的有限元模型在 滿足一定的判斷條件時，此時的預應力才是真正有效的預應力結(jié)構(gòu)。如果的全部預應力不能滿足一定的判斷條件，又回到原來的結(jié)構(gòu)的離散有限元模型進

41、行 ii，然后重復步驟 -，迭代計算，直到真正有效的預應力結(jié)構(gòu)出現(xiàn)。1.4 本文研究的目的和主要內(nèi)容1.4.1 研究目的從上述調(diào)查情況來看，預應力混凝土箱梁橋病害廣泛、起因復雜、加固困難，已經(jīng)嚴重制約了該類橋梁的更大發(fā)展。 而且，眾多病害橋梁的處理也己成為一個社會性問題。本文的工作可望為這些問題的解決提供一個可靠的理論和方法。(1)混凝土橋梁病害研究和加固設(shè)計的前提是對混凝土材料性能的真實把握，因此試驗研究了自然環(huán)境下高性能混凝土早期時變性能一一抗壓強度隨時間的發(fā)展、彈性模量隨時間的發(fā)展、收縮和徐變。特別設(shè)計在自然環(huán)境下，并且對徐變試件早齡期即加載，這些都希望反映出目前大量使用的混凝土材料的真

42、實時變性能。所以說，基于鋼束的真實測量值可以極為有效的反應出預應力結(jié)構(gòu)的工作性能以與橋梁本身的健康狀態(tài)，這為后期的橋梁管理和養(yǎng)護提供了切實有效的技術(shù)性支持。(2)材料的時變性連同環(huán)境、 作用的隨時變化， 共同影響著橋梁結(jié)構(gòu)性能隨時間發(fā)生變化，對這種變化的預期不準、控制偏差、利用不當，是造成橋梁結(jié)構(gòu)病害的直接原因之一。對混凝土結(jié)構(gòu)時變性能分析方法的研究為問題的解決提供了方法支持。13 / 78 (3)無論是從分析病害成因還是從加固維護的角度，對病害橋梁開展損傷分析， 模擬和評價其所處的結(jié)構(gòu)性能水平都是必要和關(guān)鍵的。因為有材料時變性能試驗的支持，損傷分析才保證了成果的正確性。(4)從橋梁結(jié)構(gòu)時變性

43、能的角度整合橋梁施工控制的方法，既有利于解決施工控制中的一些概念和細節(jié)問題，同時對充分理解和掌握橋梁結(jié)構(gòu)時變性能，防止出現(xiàn)結(jié)構(gòu)性損傷也有很大貢獻。(5)將基于結(jié)構(gòu)性能的新一代設(shè)計方法引入到加固設(shè)計領(lǐng)域，在繼承基于橋梁結(jié)構(gòu)時變性能的損傷分析的基礎(chǔ)上，采用基于性能的方法，采取包絡線進行加固設(shè)計，為大量病害橋梁的加固設(shè)計提供了可靠的實用方法。1.4.2 主要內(nèi)容在我國，公里特別發(fā)達，尤其是最近五十年修建了很多預應力混凝土橋梁。這些橋梁都已經(jīng)經(jīng)過了多年的使用，所以說在某種程度上難免會受到各種各樣的損傷，對于預應力筋的有效預應力 到底還存在多少就根本無從知曉了。直到現(xiàn)在我國還沒有切實有效的可以用來檢 測

44、的工程方法和最新設(shè)備，更沒有形成什么系統(tǒng)化的評價方法。所以，本文主要是為了對鋼筋混凝土中結(jié)構(gòu)的耐久性能檢測和評估上取得的成就和理論成果智商，對現(xiàn)有的中小型跨徑 預應力的有效檢測和評估方法的系統(tǒng)化研究。筆者相信，通過本文的詳細認真的研究之后， 筆者可以掌握我國現(xiàn)有的跨徑預應力混凝土橋梁本身的技術(shù)狀況，然后根據(jù)實際情況制定出相應的技術(shù)對策，這樣才能從根本上延長橋梁的使用壽命。因此，在提高投資的效益的時候，一定也要全面的考慮到一些重要問題，避免出現(xiàn)安全事故。本文主要是研究關(guān)于混凝土的橋梁預應力在x 拉情況下的控制以與檢測技術(shù)， 這個論題其實主要還是依托在交通部門的科技項目之中，下面便是研究的幾個重點

45、方向：14 / 78 1. 有效預應力評價方法2. 預應力結(jié)構(gòu)工程施工3. 預應力精細化施工技術(shù)1.5 研究內(nèi)容、技術(shù)路線和創(chuàng)新點1.5.1 研究內(nèi)容a.高大模架的選型問題我國現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)施工中常采用扣件式鋼管排架支模，該支架具有搭設(shè)方便，通用性強、搭設(shè)三維尺寸靈活等特點，能夠滿足不同體型的結(jié)構(gòu)施工需求。在公用建筑中，如展覽中心的多功能廳、劇場的舞臺池座等大開間、大跨度部分，常采用超大跨度預應力混凝土梁結(jié)構(gòu)來作為大跨度現(xiàn)澆樓蓋轉(zhuǎn)換層。由于其跨度大、荷載重、高度高，要求施工單位在編制專項施工方案中應當結(jié)合超大跨預應力混凝土大梁特點與施工企業(yè)的技術(shù)力量，結(jié)合可組織的材料進行模架形式選型，做充分的

46、驗算與合理構(gòu)造措施， 同時考慮利用己澆注混凝土結(jié)構(gòu)傳遞卸載的有利因素與規(guī)避其他不利因素，從而做到既能保證高大模架的安全可靠，又能保證相對的經(jīng)濟效益。b. 如何減少預應力結(jié)構(gòu)中預應力的損失后 x 法預應力結(jié)構(gòu)由于施工工期長、 占用的周轉(zhuǎn)材料較高， 一般施工單位會通過摻加早強劑來提高混凝土早期強度， 一般澆注 5 天后就開始 x 拉預應力，這是不可取的。因為混凝土強度和彈性模量增長是不同的，強度增長快，彈性模量增長慢，早期混凝土變形大，過早 x 拉預應力會使預應力損失增大，導致大梁承載力不足而出現(xiàn)裂縫病害。因此，預應力大梁x 拉前不但要保證混凝土實體強度達到設(shè)計規(guī)x 值，而且混凝土養(yǎng)護時間要保證

47、21 天，以減少混凝土收縮和徐變。預應力結(jié)構(gòu)預應力x 拉一般采用 x 拉力和預應力筋伸長值同時控制，以力為主，15 / 78 以伸長值校核 x 拉力，這對于一般結(jié)構(gòu)而言完全能滿足。但對超大跨預應力梁伸長值按規(guī) x 規(guī)定，控制 x 圍為6%就顯得偏差 x 圍過大，易造成鋼絞線之間預應力受力不均勻，所以伸長值宜控制在 5。根據(jù)國內(nèi)外相關(guān)規(guī)x，跨度歲 30m均要求采用兩端對稱 x 拉法，才能保證跨中有效預應力的建立，以減少預應力的損失。c.預應力混凝土大梁為大體積混凝土，如何控制溫度裂縫的產(chǎn)生由于超大跨預應力混凝土梁屬于大體積混凝土x 疇， 如何控制溫度收縮裂縫是保證混凝土大梁施工質(zhì)量的關(guān)鍵?；炷?/p>

48、大梁一般截面較高、體積較大，施工組織難度大，提出了施工前制定合理的施工方案，施工中加強施工控制來保證混凝土梁不出現(xiàn)溫度裂縫。d. 預應力混凝土大梁鋼筋骨架的安裝細化預應力混凝土大梁鋼筋骨架的梁底保護層與鋼筋骨架的臨時固定、接頭等都不同于一般的混凝土梁，由于大梁骨架高、鋼筋直徑粗、密集、重量大，如何保證梁底受力鋼筋保護層厚度與整個骨架的受力鋼筋位置是施工單位應考慮的細節(jié)問題。1.5.2 技術(shù)路線的創(chuàng)新點超大跨度預應力混凝土大梁是公用建筑的施工關(guān)鍵部位，對工期、安全、成本影響較大。本文針對超大跨預應力大梁跨度大、高度高、自重大的特點，對工期、安全、成本影響較大，提出了以下創(chuàng)新技術(shù)路線: a.高大模

49、架選型是超大跨預應力混凝土梁施工的關(guān)鍵，直接決定結(jié)構(gòu)的工期、 安全、成本。因此，在綜合考慮以上因素情況下，應優(yōu)先選用通用性強、搭拆靈活的扣件式鋼管腳手架支撐體系。b. 預應力混凝土梁要建立正確的預應力，要從控制預應力損失入手。重點在制訂x拉藝上，提出了應采用兩端對稱x 拉、超 x 拉來保證超大跨預應力混凝土梁受力可靠，16 / 78 通過調(diào)整縮小預應力伸長值校核x 圍來減小 x 拉力偏差，防止結(jié)構(gòu)產(chǎn)生x 拉裂縫。c.預應力混凝土梁屬于大體積混凝土x 圍，控制溫度裂縫的產(chǎn)生， 重點是編制詳盡的澆注方案，加強養(yǎng)護，實施溫控，實現(xiàn)施工全過程監(jiān)督來保證混凝土梁的施工質(zhì)量。d. 采用抗壓強度較高的xx

50、石窄板條做超大跨度預應力混凝土梁底受力鋼筋保護層，代替施工中常用的混凝土墊塊，解決了鋼筋保護層易變小的質(zhì)量通病。1.6 本文采用的技術(shù)路線本文研究的技術(shù)路線如圖1-5 所示。研究源于混凝土箱梁橋各類病害的分析和加固處理方法的探索。通過從實踐和理論兩個方面進行資料準備與文獻評論，逐漸找出并明確了研究的主線一一對結(jié)構(gòu)時變性能的分析與控制。在研究主線的指導下進行了試驗、理論研究以與應用方法研究兩類共五個方面的研究工作: 圖 1-5 論文研究技術(shù)路線17 / 78 通過自然環(huán)境下hpc 早齡期時變性能的試驗研究、基于齡期調(diào)整有效模量的分時步計算法等試驗和理論研究，為結(jié)構(gòu)時變性能分析方法的研究奠定了基礎(chǔ)

51、。應用方法研究包括了大跨度預應力混凝土梁橋時變性能分析、基于結(jié)構(gòu)時變性能的損傷分析方法、基于時變性能的橋梁施工控制方法以與基于性能的加固設(shè)計方法四個方面。這四個方面的研究，緊緊圍繞結(jié)構(gòu)時變性能這一主線，在分析獲得預應力混凝土箱梁橋時變性能之后，由時變性能分析的差異對造成結(jié)構(gòu)損傷的影響引出對結(jié)構(gòu)損傷分析方法的探索，在獲得了損傷分析結(jié)果的基礎(chǔ)上，提出按照基于性能的方法完成加固設(shè)計。對作為設(shè)計與施工的技術(shù)銜接環(huán)節(jié)，提出了基于結(jié)構(gòu)時變性能的施工控制總體方法。2 有效預應力評價方法2.1 基本假定鋼束有效預應力的 正常狀況 :是指預應力混凝土實橋均處于無遺漏x 拉等異常狀況，并且嚴格按照設(shè)計圖紙中規(guī)定的

52、錨下x 拉控制應力建立預應力體系的預應力混凝土梁橋。為了便于分析研究， 根據(jù)實體工程結(jié)構(gòu)設(shè)計、 施工等實際情況， 在正常使用狀況下，做以下幾項基本假設(shè) : (1)鋼束預應力損失的理論分布規(guī)律與實際分布規(guī)律之間是可以相互比擬的。(2)預應力總損失的理論分布規(guī)律與摩阻相關(guān)損失的沿程分布趨勢近似一致。(3)在役混凝土橋梁中預應力鋼束有效預應力預測值與設(shè)計值的差異沿縱橋向長度變化趨勢受瞬時損失中摩阻損失l1，與錨固損失l2的沿程變化規(guī)律影響較大，而受預應力長期損失。l4- l3影響程度較小。預應力鋼束的有效預應力縱向沿程分布預測值與理論計算值的差異可以用管道摩阻損失l1， 與錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓

53、縮損失l218 / 78 共同辛卜償。(4)混凝土彈性壓縮損失6ia 、預應力鋼束松弛損失l5和混凝土收縮徐變損失l6三項之和的預測值可通過公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)x jtg d62-2004中的計算值來模擬，另須計入摩阻相關(guān)損失 (l2與l6)對這三項損失設(shè)計值的影響。2.2 鋼束的測試分類對于預應力混凝土來說，這種應力本身對于橋梁結(jié)構(gòu)來說都是一種潛在的未知數(shù)。就眼下情況來看的話， 僅僅依靠一些簡單的理論公式就想在設(shè)計和施工的時候進行估算其中可能存在的損失。如果計算得出的值和估算得來的值實際上會差別很大，因此在很大程度上這種結(jié)構(gòu)在某種狀態(tài)下影響到原本的性能和壽命。所以說，一定要

54、對現(xiàn)有的預應力束進行 最直接的測量，所以說這樣便可以準確的分析出其本身所處之地。在預應力束實際值的測量方面，目前國內(nèi)外研究甚少，主要研究還都集中于實驗室里，沒有推廣到實際工程中去。本文結(jié)合西部交通建設(shè)項目“大、中跨徑混凝土橋梁預應力檢測技術(shù)研究”課題研究提出了三種預應力混凝土梁有效預應力實際值測量方法。靜測法、動測法和應力釋放法， 靜測法是利用預應力鋼束x 力測試儀把鋼束拉起一個較小的位移，然后根據(jù)力學平衡原理，建立平衡方程，來求解鋼束的實際有效預應力值;動測法是利用索力測試原理進行單根鋼束測量，通過有限點的測量值來模擬預應力的沿程分布，然后進行結(jié)構(gòu)安全評價 ;應力釋放法是對混凝土或鋼筋進行切

55、割釋放應力，通過截面平衡求得預應力的合力值，采用預應力度的思路進行整體評價。但是在實際的測量過程中，由于受到條件的限制，不可能測到鋼束沿程各點的有效預應力值，而且內(nèi)層鋼束由于受到表層鋼束的限制，也是無法測量。因此需要對鋼束進行分類，對不同類型的鋼束采用不同的模擬方法，只有比較精確的模擬各根鋼束的實際有效預應力值，才能準確的評價結(jié)19 / 78 構(gòu)的使用性能?；谏鲜鲈颍ㄟ^對大量實際工程的仿真分析和規(guī)律總結(jié)，可以將預應力混凝土橋梁中的測試鋼束分類，分別采用相應的模擬方法：1. 縱向預應力鋼束分類根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)施工方法可以將縱向預應力鋼束的分為:懸臂束和連續(xù)束兩大類。根據(jù)預應力鋼束布置的位置分為

56、:頂板束、底板束和腹板束三大類。根據(jù)節(jié)段施工過程中預應力體系建立的順序，分為內(nèi)層鋼束和表層鋼束兩大類。2. 鋼束應力沿程分布界限波動率a 在鋼束 x 拉端至錨固端縱向沿程分布x 圍內(nèi)，有效預應力分布與預應力損失沿程偏差情況是密切關(guān)聯(lián)的，鋼束波動規(guī)律與預應力損失的發(fā)生機理基本一致。為了綜合考慮空間長度、空間包角、平豎曲線彎起方向和水平投影長度等幾何線型因素對鋼束預應力損失的影響，定義鋼束分類的界限指標應力沿程界限波動率a，即: =pemax- pemincon(2.2.1) pemax在理想狀況下，縱向沿程分布x 圍內(nèi)單根鋼束有效預應力理論最大值; pemin在理想狀況下，縱向沿程分布x 圍內(nèi)單

57、根鋼束有效預應力理論最小值; con在理想狀況下，單根鋼束x 拉控制應力設(shè)計值。2.3 鋼束沿程分布模擬從常見的表層測試鋼束入手，介紹鋼束分布型態(tài)的判別方法以與相應的模擬方法。2.3.1 平緩束1. 分布模式判別由 2.1節(jié)中的基本假定 :鋼束預應力損失的理論分布規(guī)律與實際分布規(guī)律之間是可20 / 78 以相互比擬的。對于不同截面形式、不同鋼束形式、不同施工工藝與管道狀況的平緩束而言，鋼束縱向有效預應力沿程分布的預測值與設(shè)計值之間的關(guān)系通?？梢愿爬榈炔?、等比和混合三種模式。(1)分布模式判斷將平緩束細化為n 個數(shù)值點，則有效預應力與預應力損失關(guān)系的三種模式為: 1)等差模式對于鋼束上任意一點

58、，若實際損失值與理論損失值的變化趨勢基本一致，且兩者最大差值與最小差值之差約在10 mpa 以內(nèi)，即可認為當前鋼束分布狀態(tài)屬于等差模式，如圖 2.3.1 所示。數(shù)學表達式為 : ?i=| pe 實- pe 難| ，i =1n?max= max ?,i = 1 n?max= mix ?,i = 1 n(2.3.1) 圖 2.3.1等差分布模式2)等比模式對于鋼束上任意一點，若實際發(fā)生損失值與理論損失值的變化趨勢不同，但是，兩者近似存在比例關(guān)系，即可認為當前鋼束分布狀態(tài)屬于等比模式，如圖2.3.2 所示。數(shù)學表達式為 :?i=| pe 實- pe 難| ，i =1n?max= max ,i = 1

59、 n?max= mix ,i = 1 n(2.3.2) 21 / 78 圖 2.3.2等比分而模式3)混合模式在混合模式下，鋼束上任意一點有效預應力的預測值與設(shè)計值總滿足式(2.3.3 )中的特定函數(shù)關(guān)系?；旌戏植寄Ｊ饺鐖D2.3.3 所示。pe 實 jg? ape 理，j+ a? ape 理，j(2.3.3) 式中: g等比權(quán)重系數(shù)， 0gl; a等差權(quán)重系數(shù)， 0a_1; a、b變化系數(shù)。數(shù)學表達式為 : ?i=| pe 實- pe 難|，i =1n?max= max ,i = 1 n?max= mix ,i = 1 n(2.3.4) 圖形描述為 : 22 / 78 圖 2.3.3混合分布模

60、式(2)分布模式判斷指標s 每根鋼束有效預應力具有不同程度的衰減，現(xiàn)擬定 s 作為平緩束有效預應力分布模式的判別指標，如式 (2.3.5) 所示。 =pe 測（x0）pe 理（x0）（2.3.5 ）式中x0平緩束中單測點的位置; pe 測（x0）單測點位置 xo 處當前鋼束有效預應力實測值; pe 理（x0）單測點位置 xo 處鋼束有效預應力設(shè)計值。鋼束有效預應力分布模式的判斷，如表2.3.1 所示。表 2.3.1 分布模式判斷表判別區(qū)間分布模式目標誤差限值err=4% err=5% 0.94 1.04等差0.84 0.94等比0.84混合2.3.2 波動束對預應力混凝土橋梁中常見的組合曲線鋼