筏板基礎(chǔ)計算書

1、52句炙Fujian University of Technology高層建筑地基基礎(chǔ)課程設(shè)計學(xué)年學(xué)期：20142015學(xué)年第2學(xué)期院別：土木工程學(xué)院專業(yè)：勘查技術(shù)與工程專業(yè)方向：巖土工程班級：勘查1201學(xué)生：學(xué)號：指導(dǎo)教師：陳國周高層建筑地基基礎(chǔ)課程設(shè)計 成績評定表班級 姓名 學(xué)號評價指標(biāo)教師評語百分制成績（分）1學(xué)習(xí)態(tài)度（10 分）滿勤 缺勤 次（一次扣 分）積極參加討論認(rèn)真查閱規(guī)范及計算手冊2進(jìn)度（10 分）與任務(wù)書要求基本一致（9.0-10.0分）稍落后于任務(wù)書要求（6.0-8.9分）嚴(yán)重落后于任務(wù)書要求（6.0分）3計算書（40 分）正確（ 36.0分）大部分正確（32.0-35.

2、9 分） 基本正確（28.0-31.9分）錯誤較多（24.0-27.9分）多處嚴(yán)重錯誤（24分）4圖紙（40 分）正確（ 36.0分）大部分正確（32.0-35.9 分） 基本正確（28.0-31.9分）錯誤較多（24.0-27.9分）多處嚴(yán)重錯誤（24分）總評成績（分）備注教師簽名：日期：年月日目錄一、工程概況幾工程地質(zhì)條件 .5.1.1柱位圖5.1.2 土層信息51.3上部荷載6二、基礎(chǔ)選型6三、設(shè)計尺寸與地基承載力驗算 63.1基礎(chǔ)底面積尺寸的確定 .6.3.2地基承載力驗算 7.四、沉降驗算.9.五、筏板基礎(chǔ)厚度的確定 115.1抗沖切承載力驗算115.2抗剪承載力驗算125.3局部受

3、壓承載力計算 13六、筏板、基礎(chǔ)梁內(nèi)力計算156.1基礎(chǔ)底板內(nèi)力計算156.2基礎(chǔ)梁內(nèi)力計算.176.2.1邊緣橫梁（JL1）計算1.76.2.2中間橫梁（JL2）計算 196.2.3邊梁縱梁（JL3）計算 206.2.4中間縱梁（JL4）計算22七、梁板配筋計算247.1底板配筋247.1.1板頂部配筋（取跨中最大彎矩） 257.1.2板底部（取支座最大彎矩） 267.2基礎(chǔ)梁配筋27八、粱截面配筋圖34九、心得體會36十、參考文獻(xiàn)36工程概況幾工程地質(zhì)條件某辦公樓建在地震設(shè)防六度地區(qū)，上部為框架結(jié)構(gòu)8層，每層高3.6m。地下一層，不設(shè)內(nèi)隔墻，地下室地板至一樓室內(nèi)地面豎向 距離4.5m。地下

4、室外墻厚300mm。柱截面400X 400,柱網(wǎng)及軸線如 圖所示。室內(nèi)外高差 0.4m。不考慮凍土。上部結(jié)構(gòu)及基礎(chǔ)混凝土均 采用C40。1.1柱位圖亨F-fa30S- -甲346300x5=31500(|£_)冃1.2 土層信息土層的主要物理力學(xué)指標(biāo)土代 號名稱度 tn含水(%)重度丫 天然他和孔隔 比?觀性液性 抬數(shù)li宜剪試驗 直快)壓縮 模星(mpi)承載力 標(biāo)準(zhǔn)值 k(kpa)內(nèi)摩 擦角粘聚 力£ (kpa)雜填土2.01732粘土5-03«+218/18.90,98L021125-61203粉質(zhì)粘 土122LA19.2/19.6L1012a .9515I

5、S7J1軸粉質(zhì)粘土臥下為基巖*地下水位衽地衷嘆下2m1.3上部荷載柱1柱7柱13（單位：kN）基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久165012221100230017041533183013561220柱2柱8柱14基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久245018151633291021561940250018521667柱3柱9柱15基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久283020961887314023262093283020961887柱4柱10柱16基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久263019481753315023332100268019851787柱5柱

6、11柱17基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久250018521667297022001980249018441660柱6柱12柱18基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久基本標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)永久165012221100234017331560165012221100基本值總和44500標(biāo)準(zhǔn)值總和32963準(zhǔn)永久值總29667、基礎(chǔ)選型根據(jù)提供的土層信息，可知建筑物所在位置的地基土多為粘土和粉質(zhì)粘土，且地下水位較高，屬于軟土地基，且考慮到建筑的柱間距較大并設(shè)置了地下室等因素，綜合考慮決定采用梁式筏板基礎(chǔ)， 梁式 筏板基礎(chǔ)其優(yōu)點在于較平板式具有低耗材、 剛度大，在本次設(shè)計中決 定采用雙向肋梁板式筏形基礎(chǔ)。三、

7、設(shè)計尺寸與地基承載力驗算3.1基礎(chǔ)底面積尺寸的確定根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 GB5007-2011筏形基礎(chǔ)底板各邊自外圍軸線挑出0.7m，則筏形基礎(chǔ)的底板尺寸為32.9X 15.8mA=32.9 X 15.8=519.82m21. 準(zhǔn)永久荷載總組合：' P永久=29667 kN2. 偏心校驗（荷載效應(yīng)為準(zhǔn)永久值）：(110015331200-1100-1560 -1100)15.7(163319401667-1667-1980 -1660 )9.45(188720931887-1753- 2100 -1787)3.15ex29667=0.0403 m(11001633188717531

8、6671100 -eyex1220 -1667 -1887 -1787 -1660 -1100)7.229667=-0.044 m:0.1 W = 0.132.9 = 0.548A6ey<0.1 W".!空= 0.263A6故筏板尺寸滿足偏心要求。3.2地基承載力驗算根據(jù)資料，已知地下室地板至一樓室內(nèi)地面豎向距離4.5m，室內(nèi)外高差0.4m，故板厚確定為60X 8=480mm,取板厚500mm,則基 礎(chǔ)埋深為4.5-0.4+0.5=4.6m,持力層為粘土層?；A(chǔ)梁截面尺寸初步 估算：基礎(chǔ)梁的高跨比不小于1/6，截面寬高比1/21/3。則梁截面初步定為500 X 1400mm先對

9、持力層的承載力特征值fak進(jìn)行計算：已知持力層粘土的孔隙比 e=0.98, Il=1.0查規(guī)范建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011表5.2.4的得承載力修正系數(shù)：1. 基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度 丫 mYm J7.31 28.72.6=12.439kN/m34.62修正后的地基承載里特征值:fa 二 fakb（ 3） ° m（d0.5）= 120 1.0 12.439 （4.6 - 0.5）= 170.99kPa一一修正后的地基承載力特征值；說一一一地基承載力特征值；b d基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)；春基礎(chǔ)底面以下土的加權(quán) 平均重度，地下水位以下取浮重度；b基礎(chǔ)底面

10、寬度，m，當(dāng)基礎(chǔ)寬小于3m時按3m取值，大于6m時按6m取值;m基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán) 平均重度，地下水位以下取浮重度；d-基礎(chǔ)埋置深度，m，當(dāng)d . 0.5m時按0.5m計。（一般自室外標(biāo)高 算起）3.筏形基礎(chǔ)及其上覆土的自重：Gk =519.82 0.5 0.9 0.5 (32.9 3 15.8 2) 25 0.3 4.5 (31.5 14.4) 2 25(519.82 - 453.6) (17.3 2 8.7 2.6)14850.983kN4.基地平均附加應(yīng)力：Pk 二14850.983 32963519.82-10 2.6=65.988k Pa ： fa5.慣性矩:13134lx bhy

11、 12 1215.8 32.9 46888.197m412 126. 豎向荷載對形心的力矩（標(biāo)準(zhǔn)組合）Mx =105 15.75-73 9.45 252 3.15=1757.7kN mMy = -200 7.2 二-1440kN m7. 基地邊緣壓力最大值和最小值Pkmax北一牛y _字1 x1 y=66.2951757.7 7.946888.197144010813.989= 66.418kPa ：1.2faPkmin 二 Pk 一 譽(yù)1 x1 y二 66.295 -1757.7 7.946888.197144010813.989= 66.558kPa故地基承載力滿足要求四、沉降驗算1.計算

12、基地附加應(yīng)力（ 準(zhǔn)永久組合荷載效應(yīng)）P0 旦F永久一 wh- md14850.983 29667 -10 2.6 -12.439 4.6 =2.420kPa519.822. 求地基變形的計算深度Z b( 2.5 - 0.4 Inb)= 15.8 (2.5 - 0.4 ln 15.8)22.058m因粉質(zhì)粘土以下為基巖，筏板底至基巖面的厚度為14.4<22.058m故計算深度取至基巖面，即 Zn=14.4m表1平均附加應(yīng)力azZ/b2.082壓縮模量Es（MPa）2.60.32910.24895.614.61.84810.20157.23. 求地基形變深度范圍內(nèi)的壓縮模量的當(dāng)量值巨 A A

13、丘厲-勺廠。)RZG - z£i!_ A A _ P)(Z|1 -戀0)RZ： 2一耳 l)E1E2E1E2Es2.735 (2.6 0.2489)2.735 (14.6 0.2015-2.6 0.2489)2.735(2.6 0.2489)2.735(14.6 0.2015 -2.6 0.2489)5.67.2= 6.772MPa7故查表可得（建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范沉降計算經(jīng)驗系數(shù)® S）'0.74. 計算地基最終變形量sinsvi討2.6 0.248914.6 0.2015 -2.6 0.2489、4 0.7 2.42 （5.67.2=2.943mmS地基最終變形

14、量（mm）;<s_ 一 一沉降計算經(jīng)驗系數(shù)，根 據(jù)地區(qū)沉降觀測資料確 定，無地區(qū)經(jīng)驗可查表； n 一 一一地基變形計算深度范圍 內(nèi)所劃分的土層數(shù)；P0 對應(yīng)于荷載效應(yīng)永久組 合時的基礎(chǔ)底面的附加 壓力（kPa）；Esi基礎(chǔ)底面下第i層土的壓縮模量，應(yīng)取 土的自重壓力至土的自 重壓力與附加壓力之和的壓力段計算（kPa）；乙、Zi d基礎(chǔ)底面至第i層、i-1層土底面的距離（m）;3、基礎(chǔ)底面計算點至第i、i-1層土底面范圍內(nèi)平均附 加應(yīng)力系數(shù)，可查表;S : S =200故地基沉降滿足規(guī)范要求，其中s為建筑物地基變形允許值，參考建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB5007-2011表5.3.4五、筏板基

15、礎(chǔ)厚度的確定進(jìn)行筏板基礎(chǔ)板厚的驗算：板厚h=500mm,柱截面尺寸400X400mm, 基礎(chǔ)梁的截面尺寸500 x 1400mm,基礎(chǔ)板和基礎(chǔ)梁的混凝土等級都 為C40,最不利跨板的跨度為6.3X 7.2m。5.1抗沖切承載力驗算板格的短邊凈長度lni=6.3-0.5=5.8m,長邊凈長In2=7.2-0.5=6.7m 基礎(chǔ)板厚0.5m,雙層布筋，上下保護(hù)層厚度總計70mm,底板有效高 度為0.43m,受沖切承載力截面高度影響系數(shù) B hp=1.0 , C40混凝土軸 心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值ft=1800kPa。底板受沖切力按下式計算：R 豈 0.7 - hp ftUmhoFl =(lM-2ho)(

16、ln2-2ho)PUm = 2(l n1 - 2ho ) 2(l n2 - 2h°) - 4h°Fl作用在板上的地基平均 凈反力設(shè)計值；um距基礎(chǔ)梁邊電處沖切截面的周長，h0為底板的有效高度;2飛-受沖切的承載力截面高 度影響系數(shù)；P相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組 合的地基平均凈反力設(shè) 計值；44500=85 .607 kPa519.82將上面的公式整理得：h _ 1理一k ',H 4 ?4 pln1l n2"h0 =二 Un 1 + n2 ) 一 JQ n1 +2 )4 -Vp + 0.7lpftj1 “ c 丄r C77ZZ24x85.607x5.8x6.7 I

17、=|(5.8+6.7)_(5.8+6.7)4¥85.607 +0.7漢1.0匯1800 一=0.110m 乞 0.43m故抗沖切承載力滿足要求5.2抗剪承載力驗算驗算距基礎(chǔ)梁邊緣h°=0.43m處底板斜截面受剪承載力TBA川/JXCli.-1.LSEJDO| L駝一2作用在圖5-2陰影部分面積上的地基平均凈反力設(shè)計值應(yīng)滿足下式:Vs 乞 0.7 飛 ftUn2 一 2h°)h。7S 二 p(l n2 - 號- h0 )(- h0 )5 85 8= 85. 607 ( 6.70.43) (0.43)2 2二 712 .584 kNi飛(800 /h。)刁際為受剪切時

18、的截面高度影響系數(shù)，當(dāng)板的有效高度ho小于800mm時，ho取800mm故本次 島=1.0則斜截面受剪承載力：0.7sft(ln2-2h°)h0= 0.7 1.0 1800 (6.7-2 0.43) 0.43= 3164.112kN Vs故抗剪承載力滿足要求。5.3局部受壓承載力計算根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 GB 50007-2002梁板式筏基的基 礎(chǔ)梁除滿足正截面受彎及斜截而受剪承載力外，尚應(yīng)按現(xiàn)行混凝土 結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50010有關(guān)規(guī)定驗算底層柱下基礎(chǔ)梁頂面的局部 受壓承載力。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50010 -7.8.1,其局部受壓區(qū)的 截面尺寸應(yīng)符合下列要求：Fr-

19、1.35 /lAR - -局部受壓面上作用的局 部荷載或局部壓力設(shè)計 值; 仁- -混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè) 計值；飛- -混凝土局部受壓時強(qiáng)度 提高系數(shù)；A - - -混凝土局部受壓面積；代-局部受壓的計算底面積；只需驗算豎向最大軸力即可，荷載效應(yīng)基本組合最大柱下荷載為F=3150kN,計算示意圖如下（圖5-3）1. 局部受壓面積為：52A = 400 400 = 1.6 10 mm2. 局部受壓計算面積：& = 500 500 二 2.5 105mm23. 混凝土局部受壓時的強(qiáng)度提高系數(shù):八麗.25Ai4.受壓面上局部壓力設(shè)計值為:F| 二 3150 kN5. 計算頂面局部受壓承載力：

20、C40混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc=19.1MPa,混凝土影響系數(shù)倫=1.01.35 c l fcA "35 1.0 1.25 1 9.1 1.6 1 05 = 5157kN Fl故筏板基礎(chǔ)梁滿足局部受壓承載力要求。六、筏板、基礎(chǔ)梁內(nèi)力計算荷載效應(yīng)的基本組合的地基平均凈反力已知。雙向板示意圖和縱橫梁荷載分布圖見圖 6-16.1基礎(chǔ)底板內(nèi)力計算由于，所以底板按雙列雙向板計算。6.1.1 彎矩計算:Pjlx2 二 85.607 6.32 二 3278.672kNPjly2 二 85.607 7.22 二 4437.867kN根據(jù)教材基礎(chǔ)工程表 4-4兩鄰邊固定兩鄰邊簡支板系數(shù)表和表4-

21、5三邊固定一邊簡支板系數(shù)表，查得彎矩系數(shù)：單 3x= 0.0341巴y= 0.0203 X3x= 0.628=0.0267, 4y = 0.0139,x4x = 0.773邊緣區(qū)格3：2M3x=3xPjlX 二0.0341 3278.627 =-111.801kN m2M3y=：3yPjly =0.0203 4437.867 90.089kN m中間區(qū)格4：2M4x = - 4xpjlx 二-0.0267 3278.627 二-87.539kN m2M4y = - 4ypjly 二-0.0139 4437.867 =-61.686kN m支座彎矩:2 =止¥1624 Pj x16A

22、3278.627 = 234.285kN m 240.773 3278.627 =211.198kN m12Mc1 - x3x 2 3x PjlyMd81 - x4x2竺 Pjly1 一 0 6284437.867 = 206.361kN m810 7734437.867 二 125.924kN m6.1.2基礎(chǔ)底板支座彎矩調(diào)整 基礎(chǔ)梁寬b=0.5m，根據(jù)基礎(chǔ)工程教材公式進(jìn)行調(diào)整1Max=Max3xPjb =234.285 -0.25 0.628 85.607 6.3 0.5 = 191.948kN m41 M bx = M bX4x PjIxb = 211.198 0.25 0.773 85

23、.607 6.3 0.5 = 159.085kN m41 MCy=Mc (1 -x3x)Pjlyb =206.361 -0.25 (1 -0.628) 85.607 7.2 0.5 =177.800kN m41 Mdy=Md(1 -X4x)Pjlyb =125.924 -0.25 (1 -0.773) 85.607 7.2 0.5 =108.434kN m46.1.3懸臂板彎矩該方案基礎(chǔ)板四周均從基礎(chǔ)梁軸線向外懸挑0.7m，減去基礎(chǔ)梁寬的1/2，剩下的則為懸臂帶的寬度。1f 0 5 M = pj|2 =0.5匯85.607漢 0.7 U19.262kN m2已<2 )6.2基礎(chǔ)梁內(nèi)力計算

24、三角形或者梯形面積內(nèi)作用有向上的地基凈反力P，等效于在橫、縱梁上分別作用有向上三角形或梯形分布的荷載，最大值為1q lxPj = 0.5 6.3 85.607 = 269.662kN/m6.2.1邊緣橫梁（JL1）計算梁長L=14.4m。荷載由兩部分組成:邊緣懸臂板傳來的均布荷載 q二Pja二85.607 0.7二59.925kN/m梯形荷載，最大值為q=269.662kN/m，轉(zhuǎn)化為均布的當(dāng)量荷載p1，23P1 = (1 一 2：:) q2l630.438，5 二(1 -2 0.4382 0.4383) 269.662 =188.855kN /m2 7.2兩跨連續(xù)梁受均布荷載 P 山=59.

25、925 -188.855 = 248.780kN/m作用。1. 支座彎矩：Mb =0.125ply2 =0.125 2487807.22 =1612094<N m2. 跨中最大彎： 矩跨中最大彎矩分別由均布荷載q及梯形荷載q疊加求出：對均布荷載 M1ma（ = -0.07001 y -0.070江 59.925匯 1； -217.456kN m對梯形荷載（邊跨，共2跨）M 2max -269662 (3 7.22 - 6.32) 0.4 161209465661*N m24Mmax = M1max M2max = 一217456- 656619= -874075cN m3. 支座剪力：剪

26、力由三部分荷載產(chǎn)生：均布荷載q1，梯形荷載q和支座彎矩M。Qa =-0.375叭 _1 l2 <-0.375 59.925 7.2-0.5 (7.2-0.5 6.3) 269.662 1612.094 - -483.961kN1Mb廠卩q匸7.2Qb左=-Qb右=0.625qly +丄 l2 <1612 094= 0.625 59.925 7.2 0.5 (7.2-0.5 6.3) 296.6621094.305kN7.2剪力和彎矩如圖6-2-1所示” T匚-483.9611094.305483.961-1094.305剪力圖（kN）-874.075-874.0751612.094

27、圖 6-2-1彎矩圖（kN - m6.2.2中間橫梁（JL2）計算JL2承受兩側(cè)傳來的梯形荷載q , q=2 269.662 =539.324kN/m 均布當(dāng)量荷載 5=2 188.855 = 377.71kN/m。1. 支座彎矩：2 2Mb =0.12巾ly =0.125 377.71 7.22 = 244756*N m2. 跨中最大彎矩：跨中最大彎矩近似由下式求得（邊跨）：M max 二丄q 3ly2 -lx2 0.4Mb24 勺 yxB539 3242224(3 7.2 -6.32) 0.4 2447.561 - -1623.888kN m3.支座剪力。剪力由兩部分荷載產(chǎn)生，梯形荷載q和

28、支座彎矩Mb，即Qa八ly4lxq Mbly2447 5610.5 "-O.5 6.3) 539.324-4752.192kNly2447 5617.2-0.5 (7.2 -0.5 6.3) 539.3241432.07kN剪力和彎矩如圖6-2-2所示1432.07752.192”1-752.192_:-一二剪力圖(kN)-1432.07-1623.888-1623.888、2447.561彎矩圖(kN - n)圖6-2-2623邊梁縱梁（JL3）計算梁長L=5 6.3=31.5m,荷載由兩部分組成：邊緣懸臂板傳來的均布荷載q二Pjb =85.607 0.7二59.925kN/m。三

29、角形分布荷載，最大值為q =269.662kN/m，轉(zhuǎn)化為均布的當(dāng)量荷載 p1 為:» = 0.625q = 0.625 269.662 = 168.539kN/m均布荷載 p = q p 59.925 168.662 = 228.587kN/m1. 支座彎矩利用5跨連續(xù)梁系數(shù)表，支座彎矩為2 2Mb=0.105pIx =0.105 228.587 6.3 =952.625kN mMe =0.079ply2 =0.079 228.587 6.32 = 716.737kN m2. 跨中最大彎矩邊跨c 0.1112q 2 269.662Xq 二 _clx”1； %952-625 = 2.

30、660m269.6621 2q 3 qM max =2(X0 -lxXo) 亍 X -IxXq2 31 X4Xq - -clx2c2e二-0.111 6.3 , (0.5 0.111)2 6.32Mb"l Xq X2 269.6623269.662= 0.5 59.925 (2.66 -6.3 2.66)2.663 -3x6.34952 6256.3 2.662.66 二-764.614kN m6.3第二跨:269.662-0.111 6.3 一 (0.5 0.111)2 6.32 - 716.737 一952.625 =3.262m12q 3 qMc-MBMma2q1(X0 一鳳)

31、3ZXo -7lxXoMc 一Xo= 0.5 59.925 (3.2622 -6.3 3.262)269.662 3.262269.6623 匯 6.34716.737 952.6256.36.3 3.262716.7373.262 =-347.871kN m中間跨:x0 =6.3/2 =3.15m1 2q 3 qMmaTq1(xo _IxX0)7TX0_ 4 1 xX0 M C2 31 x42269.6623269.662Mmax 0.5 59.925 (3.152 -6.3 3.15)3.153 -3 6.346.3 3.15716.737 =-472.473kN m支座剪力:Qa1- 4

32、(2qiq)lx MB1 x=-丄(2 59.925 269.662) 6.3952.625 二-462.271kN46.3Qb左=Qa qilx 】qlx =-462.271 59.925 6.3 0.5 269.662 6. 764.692kN 2Qb1M c - M BF q)|x b1716.737 -952.625(2 59.925269.662) 6.3650.924kN4 6.3左右1Qc二Qb q1lx qlx =650.924 59.925 6.3 0.5 269.662 6.3 = 576.039kN2右11Qc(2q1 q)lx (2 59.925 269.662) 6.

33、3 = -613.481kN4 4剪力彎矩如圖6-2-3所示-764.61/-764.617952.625952.625764.692彎矩圖（kN - m-462.271-650.924576.039613.481-764.692圖 6-2-3剪力圖（kN）6.2.4中間縱梁（JL4）計算作用在JL4上的是三角形荷載，梁的兩邊都有荷載，故q = 2 269.662 =539.324kN/m轉(zhuǎn)化為均布的當(dāng)量荷載Pp = 0.625q 二 0.625 539.324 二 337.078kN / m1.支座彎矩利用5跨連續(xù)梁系數(shù)表，支座彎矩為MB =0.105p=0.105 337.078 6.32

34、 = 1274.155kN mMe =0.079ply2 =0.079 337.078 6.32 =1056.911kN mXQ.24MB邊跨=16.32 -1274.155 =2.750m4539.324第二跨:Mmaxq 3Xq3lxlxXQ4539¥ 2.753 6.3539.3246.3 2.751274.155 2.75 = -1186.316kN m4 6.3XqJx M c "M B()=40.25 6.32 1056.911 1274.155)=2.932m539.324M maxq 3Xq3lx獸 Mc-3沁 2.9323 一咤 6.34lx3 6.34l

35、x1056 9111274 1552.932 1056.911 -l274. 155 2.932 - -613.279kN m6.3M =必_池+ Mmax3lx中間跨：xQ =3.15m539.324 3.153 _539.324 6.3 3.15 1056.9113 6.34-726.903kN2.支座剪力Qa二-0.25 539.324 6.31274.1556.3-647.188kNQb左=Qa qlx =647.188 0.5 539.324 6.32=1Q51.683kN右Qb丄嘰 Mc-Mb4lx-0.25 539.324 6.31056.911-1274.1556.3=-883

36、.918kN左右 1Qc二Qbqlx - -889.918 0.5 539.324 6.3 =808.953kN21Qcqlx - -0.25 539.324 6.3 - -849.435kN486.386.31274.1551274.155剪力彎矩如圖6-2-4所示彎矩圖（kN - m647.188/fjr/-849435-808.953-647.188-883.918-1051.683圖6-2-41051.683883.918808.953849.435剪力圖（kN）七、梁板配筋計算7.1底板配筋基礎(chǔ)底板縱筋選用HRB4。,筏板基礎(chǔ)用采C40混凝土。fc =19.1MPa，ft =1.71

37、MPa，. =1.0, fy =360MPa.筏板采用雙層雙向配筋，筏板厚度 500mm,保護(hù)層厚度70mm， 配筋時取每一塊筏板的跨中彎矩和最大支座彎矩進(jìn)行配筋，取橫向 1.0m為單位寬度計算。板受拉鋼筋最小配筋率'min =0.15%2A；,m i 尸 Pm ibh =0.15 "000 x 500 = 750 mm截面有效高度h0 （兩層鋼筋）h0x =425mm, h0y =430mm。7.1.1板頂部配筋（取跨中最大彎矩）1.橫向配筋（x方向）M xmax 二 M3X - -111.80kN m2.截面抵抗矩系數(shù):M3x111.80 1062：rfcbhoy2 =0

38、.0 3 1 71.0 19.1 1 0 0 01 3 03. 相對受壓區(qū)高度:=1 - . 1匚2丁s =1 -、1 -2 0.0 3 1 70.0 3 2 20.5 1 滿足要求4. 受拉縱筋總截面積:As01911000430°.°3223602=734.607 m m所以按最小配筋率配置板頂橫向鋼筋（10C10100 A=785.5mm）5.縱向配筋（y方向）：M ymax = M 3y 二 -90.089kN m6. 截面抵抗矩系數(shù):M 3x690.089 10:1fcbh0x21.0 19.1 1 0 0 01 225 0.0 2 6 17. 相對受壓區(qū)高度：-

39、=1 - . 1 二2二=1- d -2 0.0 2 60.0 2 6 4 b =0.5 1 滿足要求8受拉縱筋總截面積:As 訂嘰° 191 1000 425 °.°261 =588.519mm23602As ： As,m i 尸 750mm所以按最小配筋率配置板頂縱向鋼筋（10C10100 A=785.5mnn）7.1.2板底部（取支座最大彎矩）1.橫向配筋（x方向）M xmax = M ax =191.948kN m2.截面抵抗矩系數(shù)Max191.948 1062 2 = 0.0544:1fcbh0y1.0 19.1 1000 4303.相對受壓區(qū)高度=1

40、- . 1匚2s =1- ,1 -2 0.0544 =0.0560； =0.518，滿足要求4.受拉縱筋總截面積Ay他1 1000 430 0.0560277.578mm23602As As,min = 750mm所以按As = 1277.578mm2配置板非貫通底橫向鋼筋，(9C14110,A=1385mm 伸出長度 la 二二 2.1m。5.縱向配筋（y方向）M ymax = M cy - 177.8kN m6.截面抵抗矩系數(shù)Mcy177.8 106:1fcbh0x21.0 19.1 1000 4252 一0.05157.相對受壓區(qū)高度»一.1匚2二=1一 J2 0.0515 =

41、0.0529 ： b =0.518。滿足8受拉縱筋總截面積：札嘰fy1.0 19.1 1000 425 0.05293602= 1192.822mm2As As,min = 750mm所以按A 1192.822mm2配置板底非貫通縱向鋼筋，(8C14130,As=1231mm )伸出長度J3 =2.1m。板底貫通受力鋼筋按構(gòu)造配置，實配 C10100 的鋼筋，As = 785mm2懸挑板四個板角配置放射狀的附加鋼筋各 5根，鋼筋直徑10mm， 伸入支座長度1000mm。7.2基礎(chǔ)梁配筋基礎(chǔ)梁的設(shè)計尺寸b h = 500mm 1400mm。按雙筋梁計算配筋，混 凝土強(qiáng)度等級 C40 ( fc=1

42、9.1MPa，ft =1.71MPa，'=1.0 ),縱筋選用 HRB400( fy =360MPa )，箍筋選用 HRB335( f300MPa )。梁上部鋼筋形心到混凝土外邊緣距離取s =50mm。下部配雙排鋼筋，鋼筋形心到混凝土外邊緣距離取 二s = 100mm。截面有效高度為：h0 = 1400 TOO =1300mmh0 =1400-50 = 1350mm1邊緣橫梁JL1縱筋：支座B 截面的抵抗矩系數(shù)M：ifcbho21612094 1061.0 19.1 500 13002= 0.100相對受壓區(qū)高度=1一 1 匚2匚=1一、1一2 0.100 =0.106 ： b =0.

43、518。滿足受拉縱筋總截面積fcbh。 As1.0 19.1 500 1300 0.100360= 3448.611mm2最小配筋率?min = max 0.2,45ft/fy 匸max 02 45 1.71/360 % =0.214%2Asmin = 'minbh =0.214% 500 1400 =1498mm所以按As = 3448.611mm2配置底部貫通縱筋與非貫通鋼筋，實配上排4C25鋼筋，下排4C25鋼筋，實配面積A = 3927mm2。頂部貫通鋼筋按構(gòu)造要求配4C25架立筋?？缰胸?fù)彎矩處：截面的抵抗矩系數(shù)M:1fcbh02-0.0502874.094 10621.0 1

44、9.1 500 1350相對受壓區(qū)高度=1 一 1一2： s =1- 1 一2 0.0502 =0.0515 ： b =0.518。滿足受拉縱筋總截面積A _ rfcbh。1.0 19.1 500 1350 0.0502360=1797.788mm2 Asmin-1498mm2所以按As = 1797.788mm2配置頂部貫通縱筋，選配4C25鋼筋，實配A. = 1964mm2。底部貫通鋼筋按構(gòu)造要求配 4C25鋼筋。箍筋：驗算最小截面條件0.25 cfcbh。=0.25 1.0 19.1 500 1300=3103.750kN Vmax =1094.305kN所以截面尺寸滿足要求。無腹筋梁受

45、剪承載力Vc =0.7ftbh° =0.7 1.71 500 1300 = 778.050kN支座B： Qb =1094.305kN V 778.050kN ,故必須按計算配置箍筋最小配筋率 minSV，f1 71= 0.24=0.24 -fyv300= 1.368 10"配箍率，svV -Vc1094.305-778.050 103fyvbhQ300 500 1300= 1.622 10,min選配四肢箍H級鋼，直徑12mm,間距300mm。則實際配箍率 l = nAsv1 = 4 113.1 =3.016 10 1.622 10，滿足。 bs 500 x 300支座A

46、: QA=483.961kN : 778.050kN，僅需要按最小配筋率配筋，選配四肢箍H級鋼直徑8mm,間距400mm。配筋圖如（圖7-2-1）2中間橫梁JL2縱筋:支座B截面的抵抗矩系數(shù)M2-ifcbho2247.561 1061.0 19.1 500 13002= 0.1393相對受壓區(qū)高度上=1一. 1 匚2s =1、1一2 0.1393=0.151： b =0.518。 滿足受拉縱筋總截面積：“fcbho1.0 19.1 500 1300 0.1513602二 5207.403mmAs,min所以按人=5207.403mm2配置底部貫通縱筋與非貫通縱筋，上排配4C28鋼筋，下排配4C

47、32鋼筋。實配面積A = 5680mm2。頂部按構(gòu)造要求配4C36架立筋跨中負(fù)彎矩處：截面的抵抗矩系數(shù)M:1fcbh021623.888 10621.0 19.1 500 1350二 0.0933相對受壓區(qū)高度：=1 - .1-2： s =1-，1 -2 0.0933=0.0981 ： b =0.518。滿足要求受拉縱筋總截面積1.0 19.1 500 1350 0.09333602=3341.306mm > As,min所以按A = 3341.306mm2配筋，頂部貫通縱筋選配 4C36鋼筋，實配面 積A, = 4072mm2，底部按構(gòu)造要求配4C32鋼筋。箍筋：支座B:Qb =143

48、2.07kN 778.05kN 按計算配筋配箍率= 3.354 10- sv,minV-Vc1432.07 -778.05 10fyvbg 一300 500 1300選配四肢箍，直徑14mm,間距200mm。則實際配箍率 a 二nAsv1 二 4 153.9 =6/56 10，. 3.354 10,，滿足。bs 500200支座 A : Qa = 752.192 : 788.05 kN僅需要按最小配筋率配筋，選配四肢箍直徑10mm,間距300mm。則有節(jié)532.093忻“十68忻，滿足。配筋圖如（圖7-2-2）3.邊緣縱梁JL3縱筋：支座B截面的抵抗矩系數(shù)M：1仙2952.625 1061.0

49、 19.1 500 13002-0.0590相對受壓區(qū)高度=1 - 1 匚2；=1 -、1 -2 0.059=0.0609：廠 0.518。滿足受拉縱筋總截面積As =：fcbhofy1.0 19.1 500 1300 0.0609360-2100.204mm2："As,min所以按最小配筋率配置底部貫通縱筋與非貫通鋼筋，實配4C28鋼筋，實配面積As = 2463mm2，頂部按構(gòu)造要求配4C25鋼筋?？缰胸?fù)彎矩處：截面的抵抗矩系數(shù)764.614 106s2 二 0.0439:1fcbh021.0 19.1 500 13502相對受壓區(qū)高度=1一 . 1 匚2匚=1一 1一2 0.0439 =0.0449 ： b =0.518。滿足As 二譏bh。©“9."500"35“ O.。449 =1607.981mm2 > 360受拉縱筋總截面積所以按4C25鋼筋。As = 1607.981mm2配置頂部貫通縱筋與非貫通鋼