客站大截面梁撓度控制技術(shù)

1、.客站大截面梁撓度控制技術(shù)中山網(wǎng)頁(yè)設(shè)計(jì) dlong 一 、課題概況 1.1工程概況 成都東客站工程位于成都市東郊，利用既有沙河堡車站改擴(kuò)建而成，建成后是集城際鐵路、高速公路、地鐵及城市公交的超大型綜合客運(yùn)樞紐。本工程包括站場(chǎng)、站房，雨棚和達(dá)成引入工程?？驼窘ㄖ偭?20000m2，站房建筑面積108009m2。成都東客站為地下三層、地上兩層結(jié)構(gòu)。地下一層為出站層，地上一層為列車通過層，采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。主站房二層為候車層，采用鋼管混凝土柱，鋼桁架梁和鋼筋混凝土組合樓板體系，主站房屋蓋采用矩形混凝土板柱，鋼管混凝土柱和鋼桁架結(jié)構(gòu)體系。建筑高度39m。 1.2大截面預(yù)應(yīng)力及非預(yù)應(yīng)力框架梁概況

2、。 成都東客站主站房承軌層體系預(yù)應(yīng)力梁，邊梁為異型截面有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁，梁總高3000mm，梁腹板厚度500mm。梁上翼緣寬度1000mm，下翼緣寬度1500mm。 成都東客站主站房12、15、及13、14軸（1126線）橫向框架梁。設(shè)計(jì)截面為：1.5m×2.2m,及2.2m×2.2m，梁跨為：21.5m。此橫向框架梁為承軌層體系提供支座反力，承受列車動(dòng)力荷載。 東站房鋼筋混凝土預(yù)應(yīng)力樓蓋梁。截面型式為矩形，截面尺寸多種多樣，采用后張法有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁。 二、技術(shù)研究原因及重點(diǎn)控制 成都東客站承軌層承受列車動(dòng)力荷載。對(duì)梁的初始撓度要求特別高。因?yàn)閯?dòng)力荷載對(duì)結(jié)構(gòu)的作用是周期性循環(huán)

3、的。若施工過程中沒能有效地控制梁的撓度，梁體在支架拆除后，初始撓度太大。在周期性的動(dòng)力荷載作用下，梁體因?yàn)椴牧献陨淼男阅埽ㄈ玟摬牡膽?yīng)力松弛、混凝土的徐變）產(chǎn)生不可逆的塑性變形。此種變形導(dǎo)致梁體內(nèi)部鋼筋和混凝土應(yīng)力向不利于梁結(jié)構(gòu)安全的方向發(fā)展。初始撓度控制得當(dāng)，能大大的提高結(jié)構(gòu)的使用年限。 3.600m標(biāo)高的橫向框架梁作為承軌層體系的支座，承受來自承軌層傳來的周期性動(dòng)力荷載。加之梁體為普通鋼筋混凝土梁。配筋率較大。梁體自重大（131kN/m）。如果施工措施不到位，極易造成梁身?yè)隙瘸^允許值、導(dǎo)致梁中下部混凝土拉應(yīng)力過大。出現(xiàn)超過允許范圍的混凝土裂縫寬度。嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)的使用年限，甚至造成梁體脆斷。

4、 現(xiàn)澆混凝土梁撓度的設(shè)計(jì)規(guī)范要求：有特殊要求的混凝土梁，梁跨7m,撓度l/250；7m梁跨9m,撓度l/300；9m梁跨,撓度l/300。 三、主要研究?jī)?nèi)容及關(guān)鍵技術(shù)、擬采用的試驗(yàn)方法 主要研究?jī)?nèi)容： 3.1梁撓度產(chǎn)生的原因 混凝土結(jié)構(gòu)撓度產(chǎn)生的原因主要有三種，一是由外荷載引起的，這是發(fā)生最為普遍的一種情況，即按常規(guī)計(jì)算的主要應(yīng)力引起的；二是結(jié)構(gòu)次應(yīng)力引起的撓度，這是由于結(jié)構(gòu)的實(shí)際工作狀態(tài)與計(jì)算假設(shè)模型的差異引起的；三是變形應(yīng)力引起的撓度，超靜定結(jié)構(gòu)在受溫度、地基不均勻沉降等非荷載因素作用下，結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生應(yīng)力，構(gòu)件纖維必然產(chǎn)生應(yīng)變。水平構(gòu)件（即梁）也就產(chǎn)生撓度。 3.2施工過程中梁撓度的控制

5、3.2.1混凝土原材的控制； 為了有效地控制有害撓度的出現(xiàn)和發(fā)展，必須從控制混凝土的水化升溫、延緩降溫速率、減小混凝土收縮、提高混凝土的極限拉伸強(qiáng)度。結(jié)合實(shí)際采取措施。 3.2.1.1控制混凝土的水化升溫，選用低水化熱或中水化熱的水泥品種配制混凝土，如礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì)硅酸鹽水泥、粉煤灰水泥、復(fù)合水泥等。充分利用混凝土的后期強(qiáng)度，減少每立方米混凝土中水泥用量。根據(jù)試驗(yàn)每增減10kg水泥，其水化熱將使混凝土的溫度相應(yīng)升降1。使用粗骨料，盡量選用粒徑較大、級(jí)配良好的粗細(xì)骨料；控制砂石含泥量；摻加粉煤灰等摻合料或摻加相應(yīng)的減水劑、緩凝劑，改善和易性、降低水灰比，以達(dá)到減少水泥用量、降低水化熱的

6、目的。在基礎(chǔ)內(nèi)部預(yù)埋冷卻水管，通入循環(huán)冷卻水，強(qiáng)制降低混凝土水化熱溫度。 3.2.1.2降低混凝土溫度差：選擇較適宜的氣溫澆筑大體積混凝土，盡量避開炎熱天氣澆筑混凝土。夏季可采用低溫水或冰水?dāng)嚢杌炷?，可?duì)骨料噴冷水霧或冷氣進(jìn)行預(yù)冷，或?qū)橇线M(jìn)行覆蓋或設(shè)置遮陽裝置避免日光直曬，運(yùn)輸工具如具備條件也應(yīng)搭設(shè)避陽設(shè)施，以降低混凝土拌合物的入模溫度。摻加相應(yīng)的緩凝型減水劑，如木質(zhì)素磺酸鈣等。在混凝土入模時(shí)，采取措施改善和加強(qiáng)模內(nèi)的通風(fēng)，加速模內(nèi)熱量的散發(fā)。 3.2.1.3提高混凝土的極限拉伸強(qiáng)度：選擇良好級(jí)配的粗骨料，嚴(yán)格控制其含泥量，加強(qiáng)混凝土的振搗，提高混凝土密實(shí)度和抗拉強(qiáng)度，減小收縮變形，保證施

7、工質(zhì)量。采取二次投料法，二次振搗法，澆筑后及時(shí)排除表面積水，加強(qiáng)早期養(yǎng)護(hù)，提高混凝土早期或相應(yīng)齡期的抗拉強(qiáng)度和彈性模量。 3.2.2模板支撐體系的計(jì)算及底模起拱的控制； 3.2.3堆載預(yù)壓，消除支撐體系的非可逆的變形（包括地基的下沉，桿件、木材的塑性變形，頂托和底托的滑絲）。 3.2.4預(yù)應(yīng)力梁的張拉控制（其實(shí)張拉時(shí)間、張拉順序、張拉力）。 3.2.5預(yù)應(yīng)力張拉過程中的撓度監(jiān)控。 3.2.6梁上部施加荷載后對(duì)梁身?yè)隙鹊谋O(jiān)控。 3.2.7梁底支撐拆除時(shí)間控制，支撐拆除后梁撓度的監(jiān)測(cè)。 3.3施工流程如下： 四、施工工藝 4.1支架地基處理搭設(shè)支架、梁底模模板體系預(yù)壓鋼筋綁扎波紋管穿設(shè)、鋼絞線穿索

8、側(cè)模支設(shè)及加固混凝土澆筑預(yù)應(yīng)力張拉撓度監(jiān)測(cè)模板拆除。 4.2支架地基處理 4.2.1回填土分層回填、分層夯實(shí)。 4.2.2澆筑素混凝土150mm厚，雨季施工應(yīng)留設(shè)排水溝。 4.3模板支架搭設(shè) 模板支架采用碗扣式腳手架。 面板采用18mm 覆膜九夾板100×100木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場(chǎng)拼制，圓鋼管48×3.5（外楞）支撐，采用可回收M16對(duì)拉螺栓進(jìn)行加固。梁底采用100×100木方支撐。承重架采用碗扣式鋼管腳手架，由立桿、橫桿、頂托、底托組成，采用48×3.5鋼管。模板體系參數(shù)如下： 立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.6m； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)

9、度a(m):0.3； 腳手架步距(m):1.2； 梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：隨層高確定； 梁兩側(cè)立柱間距(m):按（梁寬+2×300mm）確定。 承重架支設(shè):多根承重立桿，木方支撐垂直梁截面； 梁底支架：1000mm梁高2000mm時(shí)，模板支架間距：平行梁跨方向：0.6m；垂直梁跨方向：0.6m。梁高2000mm模板支架間距：平行梁跨方向：0.6m；垂直梁跨方向：0.3m。 梁底模使用100*100的方木作為次楞，次楞垂直于梁截面。 承軌層體系模板因與3.600m標(biāo)高梁板結(jié)構(gòu)凈高（300mm）過低。因此采取方木疊加支撐如圖： 承軌層模板體系實(shí)圖 4.4模板體系預(yù)壓。（限承軌層模板體系

10、）。采用土袋整齊碼放。對(duì)模板體系進(jìn)行預(yù)壓。消除支撐體系的非可逆的變形（包括地基的下沉，桿件、木材的塑性變形，頂托和底托的滑絲）。持載一天后，卸載。卸載后。對(duì)底模進(jìn)行監(jiān)測(cè)。調(diào)整堆載后產(chǎn)生的變形。使其恢復(fù)至加載前情況。 4.5 鋼筋綁扎 因梁配筋率較大。鋼筋自重大。在梁鋼筋綁扎時(shí)施工荷載較大。故在鋼筋綁扎過程中對(duì)梁底模的標(biāo)高進(jìn)行監(jiān)測(cè)。以控制梁的初始撓度。 4.6 預(yù)應(yīng)力波紋管穿設(shè)、鋼絞線穿索 4.6.1 承軌層、東站房預(yù)應(yīng)力梁波紋管的埋設(shè)工作 4.6.1.1 波紋管材料性能 梁體縱向頂板束：波紋管采用內(nèi)徑90mm、外徑97mm的金屬波紋管； 梁體縱向腹板束：波紋管采用內(nèi)徑80mm、外徑87mm的金

11、屬波紋管； 4.6.1.2 波紋管在梁底模及一側(cè)側(cè)模安裝完畢、梁主筋及箍筋綁扎完畢后進(jìn)行預(yù)埋，預(yù)埋完畢后綁扎梁拉鉤及腰筋。 4.6.1.3 根據(jù)設(shè)計(jì)確認(rèn)的對(duì)預(yù)應(yīng)力筋曲線進(jìn)行定位，管道錨固端的封口應(yīng)垂直于孔道中心線。用10（一級(jí)）鋼筋作為支托，根據(jù)曲線圖焊接在預(yù)應(yīng)力梁箍筋上，為保證波紋管不移位，上面用U型筋反扣住波紋管，焊接在支托上固定，間距50cm，在管道轉(zhuǎn)折控制點(diǎn)處定位鋼筋應(yīng)作加密處理，間距30cm。定位鋼筋應(yīng)牢固地焊接在梁段主筋上，確保其在梁澆筑混凝土?xí)r不移位、不上浮。支托焊接完畢后應(yīng)進(jìn)行檢查，確定位置無誤后方可穿波紋管。預(yù)埋管道要求曲線流暢，水平順直。定位曲線圖詳附圖所示。 4.6.1.

12、4 為了達(dá)到便于運(yùn)輸、便于穿管的目的，波紋管6m作為一段進(jìn)行連接。接頭部位采用套管連接，套管長(zhǎng)度不少于35cm，套管與波紋管之間纏繞多股膠帶密封，防止漏漿。 4.6.2 鋼絞線穿索： 鋼絞線穿索采用人工穿束的方式。鋼絞線穿束時(shí)應(yīng)編束號(hào)，并在鋼絞線上標(biāo)明。穿索時(shí)注意鋼絞線不得扭結(jié)。 4.7 側(cè)模支設(shè) 4.7.1 對(duì)隱蔽工程（鋼筋工程）進(jìn)行驗(yàn)收。 4.7.2 按方案要求對(duì)側(cè)模進(jìn)行加固，防止梁體爆模。使波紋管跑位，影響梁體混凝土預(yù)壓應(yīng)力區(qū)域，造成梁受力與設(shè)計(jì)嚴(yán)重相背。影響結(jié)構(gòu)安全。 4.7.3 梁側(cè)模必須拉通線校核平直度。盡量減少梁身平面外初始撓度。 4.8 混凝土工程 混凝土工程通過對(duì)材料、溫度、

13、澆筑過程進(jìn)行控制，保證施工質(zhì)量。使鋼絞線周圍局部壓應(yīng)力較大的混凝土振搗密實(shí)。防止該部位混凝土受壓破壞。影響梁撓度。 4.8.1 材料控制 4.8.1.1 選用合適的原材料。 4.8.1.2 在混凝土中摻入水泥重量2%緩凝劑，初凝時(shí)間控制在1012h。 4.8.1.3 施工期間，要根據(jù)天氣及材料等實(shí)際情況，及時(shí)調(diào)整配比，并且應(yīng)避免在雨天施工。 4.8.1.4 提高混凝土抗拉強(qiáng)度，保證骨料級(jí)配良好?？刂剖?、砂子的含泥量不超過1%和3%，且不得含有其他雜質(zhì)。 4.8.1.5 混凝土入模前含氣量應(yīng)控制在34，坍落度45min損失不宜大于10。 4.8.1.6 砼在澆筑過程中密切監(jiān)控天氣情況，若遇到大

14、雨、暴雨等特殊天氣情況，而現(xiàn)場(chǎng)砼澆筑又無法停止施工，必須聯(lián)系商混站根據(jù)天氣情況，對(duì)砼塌落度做相應(yīng)調(diào)整。 4.8.2 溫度控制 4.8.2.1 盡量降低混凝土入模澆筑溫度，必要時(shí)用濕潤(rùn)麻袋遮蓋泵管?；炷凉嘀r(shí)，模板溫度宜在535，入模溫度宜在1030。 4.8.2.2 為防止混凝土表面散熱過快和表面脫水，避免內(nèi)、外溫差過大和干縮而產(chǎn)生裂縫，混凝土終凝后，立即進(jìn)行保溫保濕養(yǎng)護(hù)，保溫養(yǎng)護(hù)時(shí)間根據(jù)測(cè)溫控制，當(dāng)混凝土表面溫度與大氣溫度基本相同時(shí)，可緩緩撤掉保溫養(yǎng)護(hù)層。保濕養(yǎng)護(hù)不得少于14d；保濕保溫養(yǎng)護(hù)措施：混凝土表面采用一層濕麻袋+一層塑料薄膜+二層麻袋+一層塑料薄膜+一層麻袋,確保保溫厚度達(dá)50m

15、m；混凝土側(cè)面采用18mm厚模板+一層濕麻袋+塑料薄膜。 4.8.3 砼的澆筑過程： 4.8.3.1由于簡(jiǎn)支梁總跨度達(dá)到67.1m,截面較大，在上部鋼結(jié)構(gòu)吊裝完畢后，若不具備汽車泵輸送砼的條件就采用地泵輸送。 4.8.3.2混凝土采用機(jī)械振搗棒振搗。振搗棒的操作，要做到“快插慢拔”，上下抽動(dòng)，均勻振搗，插點(diǎn)要均勻排列，插點(diǎn)采用并列式和交錯(cuò)式均可；插點(diǎn)間距為300400mm ，插入到下層尚未初凝的混凝土中約50100mm，振搗時(shí)應(yīng)依次進(jìn)行，不要跳躍式振搗，以防發(fā)生漏振。每一振點(diǎn)的振搗延續(xù)時(shí)間30s，使混凝土表面水分不再顯著下沉、不出現(xiàn)氣泡、表面泛出灰漿為止。為使混凝土振搗密實(shí)，每臺(tái)混凝土泵出料口

16、配備4臺(tái)振搗棒（3臺(tái)工作，1 臺(tái)備用），分三道布置。第一道布置在出料點(diǎn)，使混凝土形成自然流淌坡度，第二道布置在坡腳處，確?；炷料虏棵軐?shí)，第三道布置在斜面中部，在斜面上各點(diǎn)要嚴(yán)格控制振搗時(shí)間、移動(dòng)距離和插入深度。在砼達(dá)到初凝前加強(qiáng)砼的二次振搗。同時(shí)應(yīng)特別注意：在振動(dòng)的過程中禁止振動(dòng)棒觸碰波紋管。振搗棒應(yīng)從波紋管兩側(cè)下棒，避免與波紋管直接接觸，以防波紋管漏漿。對(duì)張拉端墊板后及波紋管周邊的混凝土，應(yīng)特別注意振搗密實(shí)。 4.8.3.3梁體砼澆筑采用連續(xù)澆筑、一次成型，灌筑時(shí)間不宜超過6h。施工時(shí)水平斜向分層，宜從跨中向兩側(cè)澆筑，層間間隔時(shí)間不能超過砼的初凝時(shí)間；或?qū)ο葷仓捻挪捎镁從胧?，保證砼在最

17、先澆筑的砼初凝前全部澆筑完畢。斜向分層位置不宜設(shè)于跨中及中支點(diǎn)附近，斜度宜不大于5°，水平分層厚度不得大于30cm，先后兩層混凝土的間隔時(shí)間不得超過初凝時(shí)間。 4.8.3.4澆筑梁體混凝土?xí)r，應(yīng)防止混凝土離析，混凝土下落距離不超過2m，若超過2m時(shí)，增接導(dǎo)管。并應(yīng)保持預(yù)埋管道不發(fā)生撓曲或移位，禁止管道口直對(duì)腹板槽傾倒混凝土。在澆筑面板以上邊梁砼時(shí)，應(yīng)對(duì)施工縫鑿毛、用水沖洗干凈，再澆筑上部梁砼。 4.8.3.5大體積混凝土的表面水泥漿較厚，且泌水現(xiàn)象嚴(yán)重，應(yīng)仔細(xì)處理。對(duì)于表面泌水，當(dāng)每層混凝土澆筑接近尾聲時(shí)，應(yīng)人為將水引向低洼邊部，處縮為小水潭，然后用小水泵將水抽至附近排水井。在混凝土

18、澆筑后48h 內(nèi)，將部分浮漿清掉，初步用長(zhǎng)刮尺刮平，灑少許的干凈的細(xì)碎石，然后用木抹子搓平壓實(shí)。在初凝以后，混凝土表面會(huì)出現(xiàn)龜裂，終凝要前進(jìn)行二次抹壓，以便將龜裂紋消除，注意宜晚不宜早。 4.8.4砼的溫度監(jiān)控 4.8.4.1大體積混凝土澆筑后，必須進(jìn)行監(jiān)測(cè)，檢測(cè)混凝土表面溫度與結(jié)構(gòu)中心溫度。以便采取相應(yīng)措施，保證混凝土的施工質(zhì)量。當(dāng)混凝土內(nèi)部與表面溫度差超過250 時(shí)，同時(shí)混凝土表面與大氣溫度差超過250時(shí)，每超過約1.50應(yīng)緊急增加覆蓋一層麻袋（厚10mm），控制溫差。 4.8.4.2布置測(cè)溫點(diǎn)：本工程采用溫度計(jì)測(cè)溫（預(yù)留測(cè)溫孔）。在中梁處每一跨中點(diǎn)位置布置一組測(cè)溫點(diǎn)（每組預(yù)埋直徑25mm

19、壁厚5mm的鍍鋅管3根，詳見下圖），保證混凝土中心溫度與表面溫度差不超過250C，以保證混凝土質(zhì)量。 4.8.4.3當(dāng)晝夜平均氣溫低于5或最低氣溫低于3時(shí)，應(yīng)采取保溫措施。 4.8.5混凝土養(yǎng)護(hù) 4.8.5.1梁體混凝土養(yǎng)護(hù)時(shí)間不少于7d。當(dāng)采用自然養(yǎng)護(hù)時(shí)，梁體表面應(yīng)采用草袋或麻袋覆蓋，并在其上覆蓋塑料薄膜，梁體灑水次數(shù)應(yīng)能保持混凝土表面充分潮濕為度。當(dāng)環(huán)境相對(duì)濕度小于60時(shí)，自然養(yǎng)護(hù)不應(yīng)少于28d；相對(duì)濕度在60以上時(shí)，自然養(yǎng)護(hù)不應(yīng)少于14d。 4.8.5.2當(dāng)環(huán)境溫度低于5時(shí)，梁表面應(yīng)噴涂養(yǎng)護(hù)劑，采取保溫措施；禁止對(duì)混凝土灑水。 4.8.5.3在養(yǎng)護(hù)過程中應(yīng)定時(shí)測(cè)溫，并作好記錄。溫度計(jì)的分

20、布宜在跨中1/4截面、梁端各布置兩塊。恒溫時(shí)每2小時(shí)測(cè)一次溫度，升、降溫每小時(shí)測(cè)一次。 4.9預(yù)應(yīng)力梁張拉 4.9.1張拉力值計(jì)算，主要通過張拉力計(jì)算值進(jìn)行張拉力控制。 4.9.2預(yù)應(yīng)力筋張拉理論計(jì)算伸長(zhǎng)值計(jì)算，通過測(cè)量伸長(zhǎng)值，輔助控制千斤頂張拉力。 4.9.3鋼絞線張拉：必須待混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)條件之后（100%強(qiáng)度），才能進(jìn)行張拉。張拉的過程是： 按設(shè)計(jì)圖紙給出的張拉順序進(jìn)行張拉。若設(shè)計(jì)沒有給出張拉順序，則依據(jù)對(duì)稱張拉的原則確定張拉順序。 4.9.3.1 預(yù)拉：將鋼絞線拉出一小段長(zhǎng)度后，檢查每根鋼絞線是否達(dá)到長(zhǎng)度一致，如有不一致時(shí)，應(yīng)退下楔塊進(jìn)行調(diào)整，然后再用力打緊楔塊，預(yù)拉調(diào)整以后方可按

21、規(guī)定張拉程序張拉。 4.9.3.2 張拉采用對(duì)稱張拉。 張拉程序?yàn)椋?1.0con（持荷兩分鐘）鎖定。 由于張拉力很大，本工程采用分批分級(jí)張拉工藝。 4.9.3.3張拉工藝如下： 工作錨具安裝千斤頂安裝千斤頂進(jìn)油張拉伸長(zhǎng)值校核持荷頂壓卸荷錨固記錄 張拉時(shí)分三級(jí)（0.2 P，0.6 P，1.0 P）加載。所有梁完成當(dāng)級(jí)加載后并持荷兩分鐘之后，方可進(jìn)入下一級(jí)加載，以保證預(yù)應(yīng)力構(gòu)件整體受力均勻。 4.9.3.4張拉前，于張拉位置提前搭設(shè)操作平臺(tái)，平臺(tái)采用鋼管支撐，上覆18mm木模板，平臺(tái)周邊應(yīng)進(jìn)行圍擋，確保操作人員安全，千斤頂?shù)跗饝覓?，方可?zhǔn)確定位施工，鋼管架延預(yù)應(yīng)力錨固端梁縱向搭設(shè)，立桿間距100

22、0mm。如下圖所示 4.9.3.5用量測(cè)千斤頂油缸行程數(shù)值方法，在初始應(yīng)力下,量測(cè)油缸外露長(zhǎng)度，在相應(yīng)分級(jí)的荷載下量測(cè)相應(yīng)油缸外露長(zhǎng)度，如果行程不夠中間錨固，則第二級(jí)初始荷載應(yīng)為前一級(jí)最終荷載，將多級(jí)伸長(zhǎng)值疊加，即為初應(yīng)力至終力間的實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)值。 4.9.3.6預(yù)應(yīng)力張拉施工中，質(zhì)量控制以應(yīng)力控制為主，測(cè)量張拉伸長(zhǎng)值作校核。根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙要求，當(dāng)實(shí)際伸長(zhǎng)值比計(jì)算伸長(zhǎng)值大于6或小于-6% 時(shí)，應(yīng)暫停張拉，待找出原因并采取措施予以調(diào)整后，才可繼續(xù)張拉。 4.9.3.7本大跨度預(yù)應(yīng)力梁在施工過程中，必須對(duì)預(yù)應(yīng)力梁的跨中撓度進(jìn)行監(jiān)測(cè)，直至模板完全拆除后一周內(nèi)為止。 撓度監(jiān)測(cè)首先需做到四定原則：定人、定儀器

23、、定時(shí)、定點(diǎn)。 組織有經(jīng)驗(yàn)的測(cè)量人成立測(cè)量監(jiān)控小組專門進(jìn)行測(cè)量監(jiān)控，以便監(jiān)控工作的順利開展和防止人為原因引起的誤差。 4.9.3.8專門儀器校驗(yàn)合格后專門用于監(jiān)控測(cè)量。采用精密幾何水準(zhǔn)測(cè)量，應(yīng)用 ZeissNi 007 自動(dòng)安平水準(zhǔn)儀和殷鋼水準(zhǔn)尺進(jìn)行。觀測(cè)方法采用向前儀器高程法。 測(cè)點(diǎn)布置于梁底部，每個(gè)3m設(shè)置一個(gè)測(cè)點(diǎn)，各點(diǎn)的點(diǎn)位用射釘槍打入混凝土中，同時(shí)用紅油漆做好明顯標(biāo)志并編號(hào)，由專人負(fù)責(zé)人保護(hù)，直到施工完畢。 臨近張拉前對(duì)所有點(diǎn)進(jìn)行一次觀測(cè)，作為各觀測(cè)點(diǎn)的未變形的起始讀數(shù)。 每次分級(jí)張拉后以及張拉完畢后一周內(nèi)每天觀測(cè)一次。 4.9.3.9為避開日照、溫差對(duì)撓度所造成的影響，施工控制測(cè)量的

24、時(shí)間應(yīng)安排在凌晨0：008：00之間進(jìn)行。為了消除溫度影響，觀測(cè)時(shí)間定于早上八點(diǎn)，觀測(cè)儀器用水準(zhǔn)儀。 觀測(cè)時(shí)利用ZeissNi 007 自動(dòng)安平水準(zhǔn)儀和殷鋼水準(zhǔn)尺，對(duì)逐個(gè)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行觀測(cè) ,儀器立于兩梁間,先后視已知高程起始點(diǎn)，再逐點(diǎn)讀前視。觀測(cè)完畢后即進(jìn)行各觀測(cè)點(diǎn)的高程計(jì)算。儀器站觀測(cè)完畢,還應(yīng)進(jìn)行歸零閉合檢查（即重新觀測(cè)起始點(diǎn)），該項(xiàng)檢驗(yàn)一般為. 1mm 1. 1mm 之間。經(jīng)檢驗(yàn)閉合差在 0. 85 1. 04mm 之間 ,基本符合要求。 4.9.3.10 每次測(cè)量均須做好現(xiàn)場(chǎng)記錄，并記錄氣象、溫度等環(huán)境條件，測(cè)量完成后及時(shí)將數(shù)據(jù)列入統(tǒng)一表格內(nèi)進(jìn)行整理分析，再根據(jù)其數(shù)據(jù)繪制張拉后變形曲線圖。如各點(diǎn)的坐標(biāo)圖上點(diǎn)間折轉(zhuǎn)太大,可以采用加權(quán)平均來加以修正，使各點(diǎn)間連成圓滑的曲線。 型鋼混凝土柱與框架梁、預(yù)應(yīng)力框架梁節(jié)點(diǎn)業(yè)主、設(shè)計(jì)、監(jiān)理現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)收。 4.9.4 灌漿 4.9.4.1 梁終張拉完成后，宜在48h內(nèi)進(jìn)行管道壓漿。壓漿前管道內(nèi)應(yīng)清除雜物及積水。壓漿時(shí)及壓漿后3d內(nèi)，梁體及環(huán)境溫度不得低于5。 4.9.4.2 管道壓漿水泥漿為：不低于M40微膨脹水泥漿，并