夾套反應釜_課程設計

1、目錄摘要（ 3）Abstract（ 4)引言（ 5）設計任務書（ 6）1.設計方案地分析與擬定（8）2.罐體和夾套結構設計（ 8）3.罐體幾何尺寸計算（ 9）4.確定封頭尺寸（ 10）5.確定筒體高度（ 10）6.夾套幾何尺寸計算（ 10）7.夾套地連接形式（ 11）8.強度計算（ 13）9.穩(wěn)定性校核（ 15）10.水壓實驗校核（ 19）11.攪拌器類型（ 19）12.傳動裝置設計（ 20）13.機架地選用（ 21）14.甲型平焊法蘭選?。?22）15.擋板（22）16.安裝底蓋地選?。?23）17.凸緣法蘭地選?。?24）18.攪拌軸設計（ 24）19.凸緣聯軸器（ 29）20.支座（30

2、）21.設備接口（ 30）22.接管與法蘭（ 31）23.視鏡（32）24.手孔與人孔（ 32）25.反應釜地軸封裝置（ 32）參考文獻（34）設計小結（35）摘要本論文先介紹了反應釜地簡況，然后簡要地說明了設計方法、理論依據及設計思路.論文在計算方面主要介紹了強度計算.強度計算主要包括由給定工藝參數進行地筒體和夾套地力學分析，反應釜液壓實驗校核，支座、視鏡地選擇及強度校核，攪拌裝置地設計計算及攪拌器地選型和攪拌軸長度地確定 .本文最后進行了反應釜地優(yōu)缺點分析及改進方面分析，指出了反應釜設計中需要改進和優(yōu)化地一些方面.關鍵詞：壓力容器反應釜 攪拌設備AbstractThis study fir

3、st introduces the general reaction kettle, the reaction kettle design background and purpose, the reaction kettle of domestic and foreign development situation, and then explain briefly the design method, the theoretic basis and design ideas.In the aspect of calculation it introduces the technical c

4、alculation and strength calculation.Strength calculation by a given process parameters include the mechanical analysis of the cylinder and clip , the respective reaction kettle hydraulic test , the choice and strength check of bearing and lens , mixing device design calculation and blender selection

5、 and determination of stirring shaft length.Finally, the study mainly discusses the advantages and disadvantages of the analysis and the reaction kettle improvements in analysis, and it points out the reaction kettle design needs to be improved and optimized in some aspects.Keywords: Pressure vessel

6、 Reaction kettle Mixing equipment引言課程設計是本專業(yè)教案中綜合性和實踐性較強地教案環(huán)節(jié)，是理論聯系實際地橋梁，是學生體察工程實際問題復雜性，學習嘗試化工機械設計 .課程設計不同于平時地作業(yè)，在設計中需要同學獨立自主地解決所遇到地問題、自己做出決策，根據老師給定地設計要求自己選擇方案、查取數據、進行過程和設備地設計計算，并要對自己地選擇做出論證和核算，經過反復地比較分析，擇優(yōu)選定最理想地方案和合理地設計.課程設計是培養(yǎng)學生設計能力地重要實踐教案環(huán)節(jié) .在教師指導下，通過課程設計，培養(yǎng)學生獨立地運用所學到地基本理論并結合生產實際地知識，綜合地分析和解決生產實際問題

7、地能力 .因此，當學生該課程設計后，應達到一下幾個目地： 熟練掌握查閱文獻資料、收集相關數據、正確選擇公式，當缺乏必要地數據時，尚需要自己通過實驗測定或到生產現場進行實際查定. 在兼顧技術先進性、可行性、經濟合理地前提下，綜合分析設計任務要求，確定化工工藝流程，進行設備選型，并提出保證過程正常、安全可行所需地檢測和計量參數. 準確而迅速地進行過程計算及主要設備地工藝設計計算及選型. 用精煉地語言、簡潔地文字、清晰地圖表來表達自己地設計思想和計算結果.課程設計是一項很繁瑣地設計工作.除此之外，還要考慮諸多地政策、法規(guī)，因此在課程設計中要有耐心，注意多專業(yè)、多學科地綜合和相互協調.設計任務書設計目

8、地：把所學化工設備及技術及相關知識，在課程設計中綜合運用，把化工工藝條件與化工設備設計有機地結合起來，鞏固和強化有關機械課程地基本理論和基本知識.設計要求：(1) 進行罐體和夾套設計計算(2) 進行攪拌傳動系統(tǒng)設計a.進行傳動系統(tǒng)方案設計。b.做傳動設計計算。c.進行上軸地結構設計和強度校核。d.選擇聯軸器。e.進行罐內攪拌軸地結構設計及攪拌器與攪拌軸地連接結構設計。f. 選擇軸封地型式(3) 設計機架結構(4) 選擇凸緣法蘭結構(5) 選擇接管管法蘭 設備法蘭試鏡等容器附件(6) 繪總裝配圖 ( A0 紙 )設計內容：設計一臺夾套反應釜.工作壓力 ， Mpa設計壓力 ， Mpa工作溫度，設計

9、溫度，介質全容積 V ， m3傳熱面積，m3腐蝕情況推薦材料攪拌器型式攪拌軸轉速， r/min軸功率 ， KW設計參數要求容器內夾套內0.40.50.440.55100130120150染料及有機溶劑冷卻水或蒸汽0.93.5175微弱Q345R推進式2004接管表符號公稱尺寸連接面形式用途A25PL/RF蒸汽入口B65PL/RF加料口C1、C2100視鏡D25PL/RF溫度計管口E25PL/RF壓縮空氣入口F40PL/RF放料口G25PL/RF冷凝水出口1設計方案地分析和擬定根據任務書中地要求，一個夾套反應釜主要有攪拌容器、攪拌裝置、傳動裝置、軸封裝置、支座、人孔、工藝接管等一些附件構成 .而

10、攪拌容器又可以分為罐體和夾套兩部分 .攪拌裝置分為攪拌器和攪拌軸，根據任務說明書地要求本次設計攪拌器為推進式攪拌器；考慮到填料軸封地實用性和應用地廣泛性，所以軸封采用填料軸封.在閱讀了設計任務書后,按以下內容和步驟進行夾套反應釜地機械設計.（ 1）總體結構設計 ,包括進行罐體和夾套設計計算.根據工藝地要求，并考慮到制造安裝和維護檢修地方便來確定各部分結構形式.（ 2）攪拌器傳動系統(tǒng)地設計 .根據工藝參數確定各部幾何尺寸；考慮壓力、溫度、腐蝕因素，選擇釜體和夾套材料；對罐體、夾套進行強度和穩(wěn)定性計算、校核；（ 3）傳動系統(tǒng)設計，包括選擇電機、確定傳動類型、選擇聯軸器等.（ 4）決定并選擇軸封類型

11、及有關零部件.（ 5）繪圖，包括總圖、部件圖.（ 6）編制技術要求，提出制造、裝配、檢驗和試車等方面地要求.2 罐體和夾套地結構設計罐體一般采用立式地圓筒形容器，有頂蓋，筒體和罐體構成.通過支座安裝在基礎平臺上.封頭一般采用橢圓形封頭 .頂蓋在受壓狀態(tài)下操作常選用橢圓形封頭，對于常壓或操作壓力不大而直徑較大地設備，頂蓋可采用薄鋼板制造地平蓋，并在薄鋼板上加設型鋼制地橫梁，用以支撐攪拌器及其傳動裝置.頂蓋與罐體分別于筒體相連 .罐體與筒體地連接常采用焊接連接，頂蓋與筒體地連接形式分為可拆和不可拆兩種.由于筒體內徑Di<1200mm ，因此下封頭與筒體地連接采用焊接連接.而為了拆卸清洗方便，

12、上封頭采用法蘭與筒體連接.夾套型式與罐體大體一致.3罐體幾何尺寸計算1.確定筒體內徑一般由工藝條件給定容積V 、筒體內徑D1 ，已知V=1.0m3D13 4 V340.90.98mi3.141.2將 Di 圓整到公稱直徑系列D11mi11.3取 i 1.2式中 i 為長徑比即：iH i ，由表 4-2 選取 .Di常用攪拌容器地高徑比種類筒體內物料類型高徑比 i反應釜、混合槽、溶解槽液 -液或液 -固體系1-1.3反應釜、分散槽氣 -液體系1-2聚合釜懸浮液、乳化液2.08-3.85攪拌發(fā)酵罐氣 -液體系1.7-2.54.確定封頭尺寸橢圓封頭選取標準件，它地內徑與筒體內徑相同，標準橢圓封頭尺寸

13、見附表 4-2. 即 DN=D1 =1000 （ mm）橢圓封頭選取標準件見圖2-1，它地內徑于筒體內徑相同，其厚度計算并向上圓整，常用標準橢圓封頭尺寸見表D-2 ，質量見表D-3. 準可知：曲邊高度h1250mm，直邊高度 h2 =25mm5.確定筒體高度H1V - V封 V1m 0.9 0.113 0.636 1.24m圓整 H11.0m驗算 iH 11D11在 11.3 之間1查表得V1m0.785V封0.1505VV1m H1 V封0.7851.0 0.1505 0.9355實際容積D 2D i 1001100mm1.1m6.夾套幾何尺寸計算1. 夾套和筒體地連接常焊接成封閉結構，夾套

14、地結構尺寸常根據安裝和工藝兩方面地要求而定 .夾套地安裝尺寸，夾套內徑 D2可根據筒體內徑D1 按下表 4-3 選取，夾套下封頭型式同筒體封頭，直徑 D2 與夾套筒體相同.夾套直徑D 2單位 mmD 1500600700180020003000D 2D i +50D i +100D i +2002. 夾套高 H2 有傳熱面積而決定，不能低于料液高，裝料系數： =操作容積 /全容積因物料反應較平靜，0.8 0.85 ，取較大值0.85夾套高 H2 計算： H2= （ V-V 封） /V1m代入數值計算H 2VV封V1m0.80.9 - 0.1505 0.7850.7254圓整到 H 20.75m

15、查表得F13.14m2F封1.1625m2F筒0.753.142.355m2F封F1.16252.3553.5175m2F又F3F3.5175m27.夾套地連接形式整體夾套和罐體有兩種連接型式，即可拆卸式和不可拆卸式.而不可拆卸式夾套連接型式有多種，考慮到罐體材質是不銹鋼，而夾套是普通碳鋼，在結構上避免不銹鋼罐體與碳鋼地夾套直接焊接，以防止在焊縫處滲入過量碳元素使不銹鋼產生局部腐蝕.選用如下結構型式：1.內筒及夾套地受力分析工藝提供地條件為：釜體內筒中設計壓力為0.385MP，夾套內設計壓力為0.495MP ，則夾套筒體和夾套封頭承受0.495MP內壓：而內筒地筒體和下封頭既承受0.385MP

16、內壓，同時又承受0.495MP外壓，其最惡劣地工作條件為：停止操作時，內筒無壓而夾套內仍有蒸汽壓力，此時內筒承受0.495MP外壓 .2.夾套反應釜地強度計算夾套反應釜幾何尺寸確定后，要根據已知地公稱直徑，設計壓力和設計溫度進行強度計算確定罐體及夾套地筒體和封頭地厚度.3. 強度計算地原則及依據強度計算中各參數地選取及計算，均應符合GB150-1998 鋼制壓力容器地規(guī)定.（1）圓筒內為常壓外帶套時當圓筒公稱直徑DN600mm時，被夾套包圍部分地筒體按外壓（指夾套壓力）圓筒設計，其余部分按常壓設計；（2）圓筒內為真空外帶夾套時當圓筒公稱直徑DN600mm時，被夾套包圍部分地筒體按外壓（指夾套壓

17、力+0.1MPa ）圓筒設計，其余部分按真空設計；當圓筒公稱直徑DN <600mm 時，全部筒體按外壓（指夾套壓力+0.1MPa ）筒體設計；（3）圓筒內為正壓外帶夾套時當圓筒公稱直徑DN600mm時，被夾套包圍部分地筒體分別按內壓圓筒和外壓圓筒計算，取其中較大值；其余部分按內壓圓筒設計.當圓筒公稱直徑 DN <600mm 時，全部筒體按內壓圓筒和外壓圓筒計算，取其中最大值 .8. 強度計算(按內壓對筒體和封頭進行強度校核)罐體和夾套材料選用Q 345R ,設計溫度 t1=170 （容器內），壓力 0.33MP （容器內）， 0.44MP （夾套內） .焊接接頭系數取t2=200

18、(夾套內）；設計=0.85液柱靜壓力：P1 H106 Pgh10610009 .8(10.275 )0.0012 MPa5 000.022液柱靜壓力忽略不計即 P1HP10 .44 MPaP2 H10 6pgh10610009 .8(0.72540.275 )0.0098 MPa5 000 .0275液柱靜壓力忽略不計即 P2CP20 .55 MPa0 .85 ( 雙面焊，局部檢測)材料 16MnR 在設計溫度下許用應力為t170Mpa （假設厚度在6-7mm ）罐體簡體計算厚度1PC D10.441000tPC2 1700.85 0.4421.53mm筒體設計厚夾套度1PC D20 .441

19、1002tPC 2 1700.85 0 .552.097mm罐體封頭厚度1PC D10.44 1000t0.5PC2 170 0.85 0.5 0.4421.52mm夾套封頭1PC D20.55 1100t0.5PC2 170 0.85 0.5 0.5522.095mm16MnR 為低合金鋼，其最小厚度min3mmmin3mm腐蝕裕量C22.0mm,按雙面腐蝕罐體筒體設計厚度1dC2325mm夾套筒體2dC2325mm罐體封頭'1dC2 3 2 5mm夾套封頭'2dC23 2 5mm查表得： C10.6mm（鋼板厚度6-7mm）罐體簡體名義厚度1n1dC16mm夾套封頭名義厚度

20、2n2dC16mm罐體簡體名義厚度'1n'1d C16mm夾套封頭名義厚度'2n'' dC16mm對低合金鋼制地容器，規(guī)定不包括腐蝕裕量地最小厚度應不小于3mm，若加上 2mm 地腐蝕裕量，名義厚度至少應取5mm.由 Q345R 鋼材標準規(guī)格，名義厚度取為6mm.9.穩(wěn)定性校核1. 罐體筒體名義厚度6mm厚度附加量CC1C20.622.6mm罐體筒體有效厚度enC62.63.4mm罐體筒體外徑D0D12 n1000261012mm筒體計算厚度LH 21 3433L 0.823D0D 0297.65e查表得A 0.00034P D

21、047Be許用外壓力B47P0.158MPa 0.44MPaDo1012e3.4計算失穩(wěn)，重設名義厚度n2. 罐體筒體名義厚度n8mm （假設）鋼板厚度負偏差C10.8mm厚度附加量CC1C2 0.822.8mm罐體筒體有效厚度enC8mm2.8 5.2罐體筒體外D0D12 n1000 2 8 1016mm筒體計算長度L21 h17501250 833.4mm33L 0.82D0查表得A=0.0068B=82L 195.4D0許用外壓B0.42 MPa 0.55MPaPD 0e計算失穩(wěn)，重設名義厚度3.罐體筒體名義厚度n10mm （假設）鋼板厚度負偏差C1 0.8mm厚度附加量CC1C20.8

22、22.8mm罐體筒體有效厚度enC102.87.2mm罐體筒體外D0D12 n10002101020mm筒體計算長度L21 4mm33L0.81D0查表得 A=0.0011 B=130L 141.67D0許用外壓B130P0.9MPa 0.55MPaD 0e1020 7.2穩(wěn)定性滿足要求假設厚度滿足要求，4.設計封頭地厚度（1）橢圓封頭n 10mm封頭名義厚度n10mm封頭鋼板厚度負偏差C10.8mm封頭厚度附加量C1C1C20.8 2 2.8mm罐體封頭有效厚度'e'nC10 2.8 7.2mm罐體封頭外徑D '0D'12'n

23、1000 2 10 1020mm標準橢圓封頭當量球殼外半徑R'00.9D '0918mm0.125122A'e0.00098R'0918 7.2B 122PB122' e0.96 MPa 0.55MPaR'0918 7.2穩(wěn)定性滿足要求罐體封頭最小厚度min0.15%D11.5mme（2）平板封頭DcDi1000mm查表得t163MPa平蓋系數K0.27平板形封頭地焊接接頭系數1.0平板形封頭計算厚pDcKPc0.270.44t100026.97mm1631.0腐蝕余量C21mm設計厚度dpC226.97127.97mmndC127.970.82

24、8.77mm圓整n34mm所以平板封頭厚度n34mm10.水壓實驗校核罐體實驗壓力1T1.25 1t1.250.4410.55Mpa夾套水壓實驗壓力2T1.25 21.250.5510.69Mpat查表得材料屈服點應力s345MPaT0.9s0.9 0.85 345263.93MPa罐體圓筒應力1T D1e0.441000 7.21T2 e38.47 MPa <263.93MPa2 7.2所以罐體水壓強度足夠夾套內壓實驗壓2T D1e0.55 1000 7.22T2 e49.97MPa<263.93MPa2 7.2所以夾套水壓強度足夠11.攪拌器選型在課程設計中，常選用兩種攪拌器，

25、槳式攪拌器和推進式攪拌器.由本設計課題給定條件，選推進式攪拌器. 推進式攪拌器多為三葉式，旋轉方向不同可分為左旋式和右旋式.推進式攪拌器常以單層安裝，一般安裝在與下封頭焊縫等高地位置上.它與軸地地鏈接是通過軸套用平鍵或緊定螺釘固定，軸端加固定螺母.DJ11D152推進式攪拌器地主要尺寸D J400，D=50,d=90, d190, D0 M 16,B16, t55.1, H9512.傳動裝置設計反應釜地傳動裝置是為攪拌器提供動力和運動地.傳動裝置一般包括：電動機，變速器，聯軸器，攪拌軸，機架，安裝底座及凸緣法蘭等 .當攪拌軸較長時，為加工和安裝方便，常將攪拌軸分段制造 .安裝攪拌器地部分稱攪拌

26、軸或下軸，與攪拌器輸出軸相連地部分為傳動軸或上軸 .攪拌軸與傳動軸采用剛性聯軸器連成一整體軸.反應釜地攪拌器是由傳動裝置來帶動.傳動裝置設置在釜頂封頭地上部，其設計內容一般包括：電機；減速機地選型；選擇聯軸器；選用和設計機架和底座等.電動機地選型攪拌設備通常采用電動機驅動.確定電動機型號應根據攪拌軸功率，安裝形式和周圍工作環(huán)境等因素確定.最常用地為Y 系列全封閉自扇冷式三相異步電動機；當有防爆要求時，可采用 YB 系列 .Y 系列三相異步電動機主要技術要求數據見表E-5 ，表E-6 列出基本安裝型式為 B35 型地主要連接型式及外形尺寸減速器地選型常用減速裝置有齒輪減速器、渦輪減速器、V 帶以

27、及擺線針齒行星減速器等.根據n=200r/min,P=4W. 查表 4-9，選擇減速器種類.電動機選用Y132M2-6, 減速器選用DC 系列圓柱齒輪減速機HG/3139.3 ，與電動機直接相連，軸封選用填料密封.允許正反旋轉，可采用夾殼聯軸器或彈性塊式聯軸器與攪拌軸連接；不允許承受外加軸向載荷或只允許使用在攪拌軸向力較小地場合，可用于有爆要求地場合，與電動機直連供應 .13.機架地選用立式攪拌設備傳動裝置是通過機架安裝在攪拌設備封頭上地，機架內應留有足夠地位置，以容納聯軸器、軸封裝置等部件，并保證安裝操作所需要地空間.大多數情況下，機架中間軸承裝置，以改善攪拌軸地支撐條件.機架下端采用螺柱與

28、安裝底蓋連接，機架地公稱直徑一般等于或小于安裝底蓋地公稱直徑.安裝底蓋與凸緣法蘭、機架和軸封有關系.單支點機架地選用條件a)b)c)d)電動機或減速器有一個支點，經核算可承受攪拌軸地載荷；攪拌容器內設置地軸承，作為一個支點；軸封本體設有可以作為支點地軸承；在攪拌容器內，軸中部設有導向軸承，可作為一個支點地.當按上述條件選用單支點機架時，減速器輸出軸與攪拌軸之間采用彈性聯軸器連接；當不具備上述條件而選用單支點機架時，減速器輸出軸與攪拌軸之間采用剛性聯軸器連接 .機架地選型地主要尺寸：（mm）查表 E-8 得：機架代號DJ45H1338,H315,H424,H55,H66輸入端接口： D 1200

29、， D 2 230, D3 260輸出端接口： D4260, D5320, D6360.n1014,1214H600, H 234014.甲型平焊法蘭選取當筒體與上封頭用法蘭連接時，常采用甲型平焊法蘭連接，這是壓力容器法蘭中地一種，甲型平焊法蘭密封面結構常用平密封面和凹凸密封面兩種.此設計選用平密封面，其主要尺寸見表D-4表 D-4 甲型平焊法蘭系列尺寸/mm公稱直徑 DNDD1D2D3D4d規(guī)格厚度10001130109010551045104223M204015、擋板擋板是一種常用地攪拌附件之一.當攪拌器沿容器中心線安裝，攪拌物料地黏度不大，攪拌轉速較高時，液體將隨著槳葉旋轉方向一起運動，

30、容器中心部分地液面下降，形成漩渦，降低混合效果.為了消除這種現象，通常在容器中加入擋板，把回轉地竊向流改變?yōu)閺较蚝洼S向流動，增加了流動地剪切強度，改善攪拌效果.擋板寬度通常取容器內徑地1/10-1/12, 一般設置4-6 個擋板沿罐壁均勻分布直立安裝.擋板上緣可與液面齊平，或低于液面100-150mm，擋板下緣一般與罐體下封頭地切線齊平.16.安裝底蓋地選取安裝底蓋采用螺柱等緊固件，上與機架連接，下與凸緣法蘭連接，是整個攪拌裝置與容器連接地主要連接件.安裝底蓋地常用形式為RS 和 LRS 型，其他結構、密封面型式以及傳動軸地安裝型式，按HG/T21565 選取 .安裝底蓋地公稱直徑與凸緣法蘭相

31、同.形式選取時應注意與凸緣法蘭地密封面配合.安裝底蓋地主要尺寸見表D-7 和表 D-8.表 D-7 安裝底蓋地尺寸安裝底蓋公稱直徑機架公稱直徑d2kd5d6SDN30030044540012223205017.凸緣法蘭地選取凸緣法蘭一般焊接于攪拌容器封頭上，用于連接攪拌裝置，亦可兼作安裝，維修，檢查用孔 .凸緣法蘭分整體和襯里兩種結構形式，密封面分突面和凹面兩種 .凸緣法蘭地主要尺寸見表 D-6.表 D-6凸緣法蘭主要尺寸公稱直徑d1d2kd3d4h1h2h43002804454003253503665518.攪拌軸設計1.攪拌軸地選材攪拌軸地設計包括材料地選用，結構確定，支承條件確定和強度計

32、算等內容.攪拌軸地材料以45 鋼應用最廣，當介質有腐蝕等要求時用采用不銹鋼材料.當攪拌軸分段安裝時，攪拌軸和傳動軸可根據其接觸介質地情況，分別采用不同地材料.2.攪拌軸地結構攪拌軸地結構可采用實心軸或空心軸，結構形式根據軸上安裝地攪拌器類型；支承地結構和數量以及與聯軸器地鏈接要求而定，還要考慮腐蝕等因素地影響.鏈接推進式和渦輪式攪拌器地軸頭需車削臺肩，開鍵槽，軸端還要車螺紋.3.確定軸地直徑已知：軸功率p=4kw軸轉數軸材料n=200r/min45 鋼軸所傳遞地轉矩 Tp95504191Nm9550200n材料許用扭轉切應力35N / mm2查表得 A=115最小直徑確定：dA3 p115 3

33、431.22mmn200開一個鍵槽，軸徑擴大5%， d=32.78mm圓整軸地直徑 d=42mm由結構確定軸地各段直徑分別為d142mmd250mmd3d22(2 3)c50 4 1.6 56.4mm圓整d360mmd454mmd5d360mmd6d5464mmd745mm4. 軸長度地確定l 1 ： l 1 段比螺母稍長l 2 : l 2 取92mml 3 : 1凸緣法蘭 h2h365469mm2安裝底蓋50mm3平板封頭34mm4甲型平焊法蘭40mm1l 3 H 11232 4 - l 42 l 2410006950348046425l 1 =55mm1158mml 425mml 623m

34、ml 5H 2 t6 340 23 327m ml 7100mm5.軸承地選取軸承同時承受徑向力及軸向力地作用，轉速較高，輕載荷可選用角接觸軸承 .初選軸承 7213C，查表 E-2，其尺寸為 d*D*B=65*120*23 攪拌軸與上軸采用聯軸器連接，當選用剛性聯軸器時，兩軸當作一個整體進行設計和校核，依靠上軸地一個軸承作為支撐. 當攪拌軸地轉速小于等于200r/min ，無需進行臨界轉速校核6.鍵地選取鍵 1：連接攪拌軸和攪拌槳之間地鍵d=50mm鍵 2:聯軸器之間地鍵d=45mm根據軸地直徑查表選取鍵，選擇鍵1 為 b=14,h=9鍵 2 為 b=14,h=9鍵地尺寸表鍵地尺寸鍵槽軸地尺

35、寸dbhLtt1半徑 r>44-5014936-1605.53.80.25-0.47.軸地校核1.強度校核M tk ,查表35Mpa 其中：由maxWtmax 截面上最大剪切應力，Pa；M t 軸傳遞地扭矩，Nm ；Wt 抗扭斷面系數，m3 ； 降低后地扭轉許用剪應力，M pad 365.13 p365.13 4k n35 20030.3mm30.342合格即強度符合要求查表知：表3-1 常用軸材料地許用切應力k40Cr2Cr 131Cr 13軸地材料Q235/20Q 275/3545（調1Cr 18N i 9Ti（調質）（退火）質）k /MPa12-2020-3030-4040-521

36、8-2440-5015-25注：表中k是考慮了彎曲等影響后地許用應力.轉動中彎矩較小地取較大值，彎矩大地取較小值；軸徑大地取較小值，軸徑小地取較大值；操作條件好地取教大值，操作條件差地取較小值；采用20、 35 鋼時k可取較大值.2.剛度校核由 r57300MtGir式中 G0 剪切彈性模量，對于碳鋼及合金鋼G07.94104 MP a在精密穩(wěn)定地傳動中，可取 1/41/2()/m ；一般傳動和攪拌軸地計算可選 1/21( )/m ；對精度要求低地傳動可選>1( )/m .r0.6得：d 1536.64 pr Gn1536.64 47.94 1042000.6=39.1mm因 39.1

37、mm < 40mm所以 剛度 滿足要求19.凸緣聯軸器常用地電機和減速機輸出軸與傳動軸之間及傳動軸與攪拌軸之間地連接，都是通過聯軸器連接地，并傳遞運動和轉矩地 .聯軸器分為剛性聯軸器和彈性聯軸器兩大類 .常用地聯軸器有彈性塊式聯軸器，剛性凸緣聯軸器、夾殼聯軸器和緊箍夾殼聯軸器等，剛性凸緣聯軸器主要形式和尺寸見表 E-10.攪拌軸分段時，其自身地連接必須采用剛性聯軸器，攪拌軸與變速器或電動機出軸間地聯軸器按軸地不同地支承條件進行選取.扭矩 Tc=KAT=1.7× 191=324.7N.m, （查表 15-1，確定 Ka 為 1.7）又 TcTn ，查表 15-5,確定聯軸器地型號

38、 TL7 ，公稱轉矩 =500N.M所以確定軸承地最小直徑為45mm聯軸器示意圖如下：表 E-4凸緣聯軸器主要尺寸型號公稱轉矩【 n】 /r.min軸孔直徑d1、 d2軸孔長度 L（J型）DD1bb1sGY69004584140804056820.支座夾套反應釜多為立式安裝，最常用地支座為耳式支座.標準耳式支座分為A 型、 B 型和C 型三種，當設備需要保溫或直接支撐在在樓板上時選B 型或 C 型，否則選A 型.查圖 D-6 ，選擇 2 號支座，查表D-9 得：、 /mm適用容器公稱直徑DN=500-1000,高度H=160l1125, b180, 18, s140,l3200, b3160,

39、 36,e24地腳螺栓： 30- M24.21.設備接口化工容器及設備，往往由于工藝操作等原因，在筒體和封頭上需要開一些各種用途地孔.1.液體進料口液體進料管一般從頂蓋引入.進料管應伸進罐體內并且下端地開口截成45 度角，開口方向朝著設備中心，以防沖刷罐體，減少物料對壁面地腐蝕.常見結構有固定式；可拆式，進料管能夠抽出，清洗、檢修比較方便，用于易磨蝕、堵塞地物料；管上開小口是為了防止虹吸現象 .2.液體出料口出料管結構設計主要從物料易放進、阻力小和不易堵塞等因素考慮.另外還要考慮溫差應力地影響管徑公稱直徑 DN>=25>=50>=100d175+DN100+DN160+DN22.接管與法蘭接管和法蘭是用來與管道和其他設備連接地.標準管法蘭地主要參數是公稱直徑和公稱壓力 .管子地公稱直徑和與鋼管地外徑地關系見表D-12.接管地伸長度一般為從法蘭密封面到殼體外徑為150mm.當考慮設備保溫等要求時，公稱直1015202540506580100125徑鋼管外1418253245577689108133徑公稱直150200250300350400450500600徑鋼管外159219273325377426480530630徑可取伸出長度為180mm.液體進料管一般從頂蓋引入.進料管應伸進罐體內并且下端地開口截成45角，開口方向朝