施工技術手冊(建安部分)

1、第二章建筑工程施工第一節(jié)施工流程第二節(jié)施工準備一、施工條件準備1 開工前要達到現(xiàn)場“四通一平”。2地下障礙影響物（如樹根、管線、電纜等）提前處理。3. 地上障礙影響物（如電桿、架空線路、變壓器、樹木等）已遷移或去除。4標準樁、水準點、定位依據(jù)等已定位并保護。技術準備1收集相關的施工標準及驗收規(guī)范，開工前進行宣貫學習。2. 規(guī)范技術驗收的表格，符合行業(yè)和創(chuàng)國優(yōu)的要求。3. 在設計交底基礎上，搞好圖紙會審工作。4編制施工組織設計、施工方案措施、施工作業(yè)指導書等，并報業(yè)主、監(jiān)理批復。5. 準備對基層施工班組進行詳細的技術交底。6. 測量人員接收高程水準點及建筑物位置控制樁，完成建筑物的軸線、高程控制

2、網的 放線工作。三、生產準備1臨時施工設施搭建臨時施t用房，其屮包含辦公室、材料倉庫、鋼筋加t棚、混凝土攪拌站、制作 場地、堆放場地、配電房等。2 .施工用水根據(jù)工程的實際預測情況，結合施工手冊分別計算施工用水、機械用水、現(xiàn)場生活用 水、生活區(qū)用水、消防用水。根據(jù)建設單位提供的水源，結合配水管網布置的原則是保證不間斷供水的情況下，管 路鋪設越短越好，同時考慮施工期間有移動的可能性，分別從水源引到攪拌站、職工宿舍、 食堂、衛(wèi)生間等用水處，穿過臨時道路時，水管埋地300mm,主水管設置閥門，以方便水 管維修與移動，從而不影響生產、生活之用。3.施工用屯施工用電使用導線的大小、型號、開關等具體規(guī)格，

3、根據(jù)工程實際情況進行施工臨時 用電組織設計，編制原則：四、物資準備1組織物資管理人員培訓，了解工程相關技術要求。2編制自購工程材料、加工品計劃，并按規(guī)定報批。3. 編制施工所需手段用料，消耗材料計劃。4. 編制物資供應計劃，物資管理辦法及相應管理性文件。五、施工人員及設備準備1組建項fl部，清理工程主耍工作內容和實物量，落實人員及機具設備，進行施工任 務劃分。2進行丿施工人員、設備組織調遷。3. 對己配置的設備進行維護保養(yǎng)。4. 組織對特殊工種培訓、練兵。對參加施工的所有工種進行培訓和實際練兵，學習有 關的工藝規(guī)程和標準。六、質量管理準備1 編制質量計劃、質量檢驗計劃、質量創(chuàng)優(yōu)計劃。2. 編制

4、關鍵工序質量控制計劃。3. 收集并學習相關施工標準及驗收規(guī)范，按要求下發(fā)到基層作業(yè)隊。4檢查核對質檢員、hse管理員、特殊工種資格證、上崗證。5. 建立健全各項管理制度，特別是質量管理責任制度和安全管理責任制度。6. 積極與業(yè)主及監(jiān)理配合，規(guī)范施工技術和施工質量等竣工資料表格。第三節(jié)測量放線一、基本原則建筑施工測量是研究利用各種測量儀器和工具對建筑場地上地面的位置進行度量和 測定的科學。測量定位工作曲專業(yè)技術人員負責，施工過程中曲施工員專門負責軸線、標 高、垂直度及施工質量控制屮的測量工作。施測人員應全面熟悉總平面布置圖和建構筑物等結構平面布置圖，弄清軸線尺寸和標 高，并根據(jù)現(xiàn)場條件制定各階段

5、的施測操作方案。二、距離測量根據(jù)不同的精度耍求，距離測量有普通量距和精密量距兩種方法。精密量距時所量長 度一般都要加尺長、溫度和高差三項改正數(shù)，有時必須考慮垂曲改正。丈量兩已知點間的 距離，使用的主要工具是鋼卷尺，精度要求較低的量距工作，也可使用皮尺或測繩。1. 普通量距。測距方法：先用經緯儀或以h估進行定線。如地面平坦，可按整尺長度逐步丈量，直至最后量出 兩點間的距離。若地面起伏不平，可將尺子懸空并目估使其水平。以垂球或測釬對準地面 點或向地面投點，測出其距離。地面坡度較大時，則可把一整尺段的距離分成幾段丈量； 也可沿斜坡丈量斜距，再用水準儀測出尺端間的高差，然后按式（1-2）求出高差改正數(shù)

6、， 將傾斜距離改化成水平距離。如使用經檢定的鋼尺丈量距離，當其尺長改正數(shù)小于尺長的1/10000,可不考慮尺長 改正。量距時的溫度與鋼尺檢定時的標準溫度（一般規(guī)定為20°c）相差不人時，也可不進 行溫度改正。精度要求：為了校核并提高精度，一般要求進行往返丈量。取平均值作為結果，量距精度以往測 與返測距離值的差數(shù)與平均值z比表示。在平坦地區(qū)應達到1/3000,在起伏變化較大地區(qū) 要求達到1/2000,在丈量困難地區(qū)不得人于l/1000o2. 精密量距。測距方法：先用經緯儀進行直線方向，清除視線上的障礙，然后沿視線方向按每整尺段（即鋼尺 檢定時的整長）設置傳距樁。最好在樁頂而釘上白鐵片，

7、并畫出十字線的標記。所使用z 鋼尺在開始量距前應先打開，使與空氣接觸，經lomin后方可進行量距。前尺以彈簧秤施 加與鋼尺檢定時相同的拉力，后尺則以厘米分劃線對準樁頂標志，當鋼尺達到穩(wěn)定時，前 尺對好樁頂標志，隨即讀數(shù)；隨后后尺移動12cm分劃線重新對準樁頂標志，再次讀數(shù)； 一般要求讀出三組讀數(shù)。讀數(shù)時應估讀到0.10.5mm,每次讀數(shù)誤差為0.5-1 mm0讀數(shù)時 應同時測定溫度，溫度計最好綁在鋼尺上，以便反映出鋼尺量距時的實際溫度。零尺段的丈量：按整尺段丈量距離，當量至另一端點時，必剩一零尺段。零尺段的長度最好采用經過 檢定的專門用于丈量零尺段的補尺來量度。如無條件，可按整尺長度沿視線方向

8、將尺的一 端延長，對鋼尺所施拉力仍與檢定時相同，然后按上述方法讀出零尺段的讀數(shù)。但出于鋼 尺刻度不均勻誤差的影響，用這種方法測量不足整尺長度的零段距離，其精度有所降低， 但對全段距離的影響是有限的。量距精度：當全段距離量完之后，尺端要調頭，讀數(shù)員互換，按同法進行返測，往返丈量一次為 一測冋，一般應測量二測冋以上。量距精度以兩測冋的差數(shù)與距離之比表示。使用普通鋼 尺進行精密量距，其相對誤差一般可達1/50000以上。3 精密量距的兒項改正數(shù)鋼尺尺長改正數(shù)的理論公式：用鋼尺測量空間兩點間的距離時，因鋼尺本身有尺長誤差（或刻劃誤差），在兩點之 間測量的長度不等于實際長度，此外因鋼卷尺在兩點之間無支托

9、，使尺下?lián)弦鸫骨`羞, 為使下?lián)洗骨∫恍?，需對鋼尺施加一定的拉力，此拉力乂勢必使鋼尺產生彈性變形，在 尺端兩樁高差為零的情況下，可列出鋼尺尺長改正數(shù)理論公式的一般形式為：al,-= aq+ap,as,- （1-1）式中 li零尺段尺長改正數(shù)； g零尺段尺長誤差（或刻劃誤差）；a s鋼尺尺長垂曲改正數(shù)；a鋼尺尺長拉力改正數(shù)。鋼尺尺長誤差改正公式：鋼尺上的刻劃和注字，表示鋼尺名義長度，由于鋼尺制造設備，工藝流程和控制技術 的影響，會有尺長誤差，為了保證量距的精度，應對鋼尺作檢定，求出尺長誤差的改正數(shù)。檢定鋼尺長度（水平狀態(tài)）系在野外鋼尺基線場標準長度上，每隔5m設一托樁，以 比長方法，施以一定

10、的檢定壓力，檢定030m或050m刻劃間的長度，由此可按通用公 式計算出尺長誤差的改正數(shù)： l平檢=l基厶s.(1-2)式中 厶平檢一一鋼尺水平狀態(tài)檢定拉力po、20°c時的尺長誤差改正數(shù)；l基比尺長基線長度；l撤鋼尺量得的名義長度。當鋼尺尺長誤差分布均勻或系統(tǒng)誤差時，鋼尺尺長誤差與長度成比例關系，則零尺段 尺長誤差的改正公式為：ac,=如1 l式屮 g零尺段尺長誤差改正數(shù)；厶零尺段長度；l整尺段長度。所求得的尺長改正數(shù)亦可送有資質的單位去作檢定。溫度改正：鋼尺的長度是隨溫度而變化的。鋼的線脹系數(shù)a般為0.0000116-0.0000125,為了簡 化計算工作，取a =0.00001

11、2o若量距時z溫度/不等于鋼尺檢定時的標準溫度to （to-般 為20°c）,則每一整尺段厶的溫度改正數(shù)乙按下式計算a£z= al （1-3）傾斜改正（高差改正）：設沿傾斜地而量得a、b兩點z距離為l （圖一），a、b兩點z間的高差為h,為了 將傾斜距離l改算為水平距s 需要求出傾斜改正數(shù)a lh。圖一斜距改正示意= l(- l = -h2 zi42l8f(1-4)對上式一般只取用第一項，即可滿足要求。如高斧較大，所量斜距較短，則須計算第二項改正數(shù)。上式第二項為紀c得5平皿2l第二項z絕對值。垂曲改正：如果鋼尺在檢定時，尺間按一定距離設有水平托樁，或沿水平地面丈量，而在實際

12、作 業(yè)時不能按此條件量距，須懸空丈量，鋼尺必然下垂，此時對所量距離必須進行垂曲改正。垂曲改正數(shù)按下式計算：a/w2xl324 xp2(1-5)式中 w鋼尺每米重力（n/m）；l尺段対端間的距離（m）；p拉力（n）。例如：l=28m, w=0.19n/m, p=100n 代入上式，則a/0.192 x28324x1002=-3.3mm拉力改正：鋼尺長度在拉力作用下有微小的伸長，用它測量距離時，讀得的“假讀數(shù)”，必然小 于真實讀數(shù)，所以應在“假讀數(shù)”上加拉力改正數(shù)，此改正數(shù)可用材料力學中虎克定律算 出，而在彈性限度內，鋼尺的彈性伸長與拉力的關系式為：pl：e.f(1-6)因鋼尺尺長誤差的改正數(shù)，已

13、含有拉力的彈性仲長，則上式改為:令g = !e.f片=g& （p 化） （1-7）式中p測屋時的拉力；po檢定時的拉力；u零尺段長度；g鋼尺延伸系數(shù)。通常，在實際測量距離時所使用的拉力，總是等于鋼尺檢定時所使用的拉力，因而不需進行拉力改正。鋼尺尺長方程式及其改正數(shù)表的編制和算例對丁懸空狀態(tài)下尺長方程式：(1)(2)li = li + al, + ali (/ - iq)=lj + aci + api asi + ali(r 一 )llw2 l 3=li +平檢 +£?7 (p-po) 一 24p； +alf(£-%)li = li + acj + apj zssj

14、+ ali(r 一 )(1-8)24p對于水平狀態(tài)下尺長方程式:li = li + ac i + api + alf * (r 一 ")(1-9)由式(1-8).式(1-9)可知，當拉力跨距和鋼尺各技術參數(shù)如w、f、e、a等為已知 時，則町按上述理論公式求得相應的改正數(shù)，再取各項改正數(shù)的和計算，即得鋼尺任意狀態(tài)下尺長的實際長度。應當指出，材質不同的鋼尺，其彈性模屋也不相同，從不同鋼材的彈性模量利截面積計算出延伸系數(shù)。冃前jis 級鋼卷尺的各項技術參數(shù)列于表一。表一鋼尺技術參數(shù)種類厚x寬(mmx mm )截而積f(mm2)單位車量w(g/m)延伸系數(shù)g (lm/lon)(mm)彈性模量

15、e (x lo/mm2)膨脹系數(shù)a (x 10/°c)司底倫卷尺*0. 13x10*1.27±1%*14. 6±1%0.0372. 1011.5寬面卷尺*0. 19x13*2. 52 ±1%*26. 04 ±1%0.0192. 1011.5籾性卷尺*0.3x6*1. 7 ±2. 5%*16. 41 + 1%0.0272. 1011.5銀白卷尺*0. 19x13*2. 52 ±1%*19.8 + 1.5%0. 0192. 0711.5普通鋼卷尺0.22x132. 80±2. 5%21.8±2. 5%0. 0

16、172. 1111.5不銹鋼卷尺0.22x132. 83 ±2%22.2±2%0. 0191.8614.0普通鋼帶卷 尺0.25x153. 38 + 1%26. 4 + 1%0. old2. 1111.5不銹鋼帶卷 尺0.25x153. 70±2%27.6±2%0.01451.8614.0韌性不銹鋼卷尺0. 3x61.82±2. 5%13. 7±2. 5%0. 02951.8614.0韌性碳鋼卷 尺0. 3x61.75 + 2.5%13.7 + 2.5%0.0272. 1111.5注：帶有*號的卷尺，其截而積不包括外而的尼龍涂層(是芯

17、鋼材實際尺寸)，重最包括外而涂層與尼龍。為了使用方便，我們編制了鋼尺懸空和水平狀態(tài)下尺長改正數(shù)表和溫度改正數(shù)用表。 為便于比較，我們編制本表依據(jù)是機械工業(yè)建廠測量手冊中國產30m地球牌鋼卷尺，尺端 施用po=loon拉力，尺身懸空無托樁，懸空檢定整尺段鋼尺盤檢為8.64mm。地球牌鋼卷尺技術參數(shù)：f= 1.8mm2； w=15.68/m； e=200000n/mm2； g=0.028mm。 理論公式采用式(1-9),改正用表見表二表七。根據(jù)公式繪制一曲線，見圖二。橫軸為不同長度厶，縱軸為拉力pi,使用時以長度厶 為引數(shù)，即可求得相應的拉力匕，及其相應的尺長改正數(shù)力幾應施拉力6090102515

18、m7.202.88平尺段長度1.4430"04.325.7680i 70&64(mm)圖二表二人才改正數(shù)尺長(m)-10v-5cor (40v)5v(35v)10v (30v)15t(25d20t05-1.7-1.4-1.2-0.9-0.6-0300-103.52.92.31.71.2-0.600-155.24.33.52.61.70.900206.95.84.63.52.31.200258.67.25.84.32.91.4003010.48.66.95.23.51.70表三ac改正數(shù)okg0.51.01.52.02.53.0表四ap改正數(shù)尺長（m）5 kg6kg7 kg8

19、kg9kg10kgllkg12kg13kg14kg15kg050.70.81.01.11.21.41.51.71.81.92.10-101.41.71.92.22.52.83.03.33.63.94.20-152.12.52.93.33.74.24.65.05.45.86.20-202.8333.94.45.05.66.16.77.27.88.30253.54.24.95.66.26.97.68.39.09.710.40304.25.05.86.77.58.39.210.010.811.712.5表五as改正數(shù)05000000000000-100.40.30.20.20.10.10.10.10

20、000151.41.00.70.50.40.30.20.20.20.20.20-203.22.21.61.31.00.80.70.60.50.40.40256.34.43.22.52.01.61.3kl0.90.80.7030 10.97.65.64.33.42.72.3e91.61.41.2表六ac+apas改正數(shù)（懸空）051.22.32.52.62.72.93.03.23.33.43.60-102.02.42.73.03.43.73.94.24.64.95.20-152.23.03.74.34.85.45.86.36.87.17.50-201,63.14.35.16.06.87.4818

21、.79.49.90-25-0.32.33.25.66.77.88.89.710.611.412.2030-3.70.43.25.47.18.69.911.112.213.314.4表七ac+aq改正數(shù)（水平）051.21.31.51.61.71.92.02.22.32.42.6oto2.42.72.93.23.53.84.04.34.64.95.20-153.64<04.44.85.25.76.16.56.97.37.70-204.85.35.96.47.07.68.18.79.29.810.30-256.06.77.38.18.79.410.110.811.212.212.90-307

22、.28.08.89.710.511.312.213.013.814.7'15.5例1計算30m地球牌鋼卷尺檢定拉力為po=loon,丈量施以p=150n時的尺長改正數(shù)（懸空）。由表三、表四、表五杏得:c=3.0mm； /p= 12.6mm；1.2mma/=ac+ap-a5=3.0+12.6-1.2= 14.4mm出表六直接查得：厶= 30m時的 1= 14.4mme例2計算在10ni零尺段施以整尺段拉力的尺長改正數(shù)（懸空）由表三、表四、表五查得ac,= 1.0mm； apz=2.8mm； a5/=0.1mm厶=©+尺一s,= 1.0 + 2.80=3.7mm由表六直接查得/,

23、 = 10m時的 / = 3.7mm例3計算零尺段li=15m的特定拉力和尺長改正數(shù)（懸空）方法一 由llh線圖以15m為引數(shù)查得應施加特定拉力尺=80n,相應的尺長改正數(shù)由 圖下方查得 /=4.32mmo方法二由實驗公式計算施加拉力及尺長改正數(shù)為：p, = 0.133x15+6 （kg） x lonsonl a/ = x 8.64 = 4.32mmi *30鋼尺尺長方程式的精度估算懸空狀態(tài)下尺長方程式的精度估算依據(jù)誤差傳播定律，精度估算公式為：叫=± y mc. + 加ip. + w as +（1-10）經整理得叫=± ”亦+ 淳門+（2as,）2（¥）n 制+

24、（如）2令上述公式可改寫為:祝(p-p°)(p - po) 一 p 一 f 一 w n/n兀 j+ 2ap?( n2+ (azm t)2ml = ±i當p=po時+ ( azm t)2(1-u)(1-12)(1-13)式(110)、式(1-11)或等號第一項為鋼尺尺長誤斧改正數(shù)中誤差(檢定)；第二項為鋼 尺拉力改正數(shù)屮誤差；第三項為鋼尺垂曲改正數(shù)屮誤差；第四項為鋼尺溫度改正數(shù)屮誤差。式(m2)和式(1-13)含意類同前述。水平狀態(tài)尺長方程式的精度估算同理，對式(110)的精度估算公式為:= ± j rn 1c. + 觀命 + mr或寫成：叫=± /(&#

25、165;叫+ 2闊育+(畑)2(1-15)當卩=戸0時叫=士加 3 平+ (az®)2(1-16)式(115)、式(146)符號意義類同前述。由式(1-11)式(1-13)可知，當叫、弘及侍精度一定時,叫p,對叫的影響將 隨厶、p,及其廿,的增大而增加；加“對ml的影響卻隨2八p,的增大而削弱，可見ii加啊對mli影響也趨近加3,和加山，對ml,的影響是互相制約的。欲使叫p,對加的影響削弱，又使加阿對加的影響減小，p-po的差數(shù)不宜過大：當p = po時或趨近po時,于零；當取其dp-g = 0時，可獲最佳精度。由式(45)、式(4-6)可知，加g直接對刃l(wèi)的影響，隨厶、只的增大而增

26、加，當 取p = pn時，可獲最佳精度。'為了進一步驗證理論公式，我們選用了日制jis -級鋼卷尺作擬合精度試驗，現(xiàn)將部 分試驗結果列于表八。表八理論公式實際擬合精度尺號分段長度(m)檢定單位狀杰拉力(n)尺長改正數(shù)或真實長度(mm)理論計算(mm)誤基(mm)建1號0-24上海市托平100+ 3.6+ 4.0-0.40-24懸空150+ 5.8+ 5.5+ 0.30-50托平150+ 13.4*12.9+ 0.5寶3號0*50古海市勘測院水平50+ 3.0+ 3.4-0.40-50100+ 7.7+ 8.1 0.4冶45號050冶金建筑公司50.000450.0005-0.148號0

27、5050.000350 0006-0.349號050水平2050.000049.9990+ 0.151#05049.999850.00000.252號0-5049999650.0005-0.953#0*5049.999849.9996+ 0.2出表八可知，理論公式實際擬合精度是相當理想的。零尺段長度上擬合僅差0. 5mm,-般在0.2mm左右。上述情況表明，我們在作精密量距時，可直接對尺長改正數(shù)或尺長方程式進行計算使用。三、已知角度的測設測設已知角度時，只給出一個方向，按已知角值，在地面上測定另一方向。如圖三， 0a為已知方向，要在0點測設a角。為此，在0點設置經緯儀，以正鏡測設a值得氏。 為

28、了消除儀黠誤差的影響，再以倒鏡測設a角得b”。取bb之屮得b,則zaobi即為所 設之角。圖三已知角度放樣圖若要精確的測設a角度，則按上法定出zaob之后，再用經緯儀測出zaob之角值為a與給定的值之斧為（圖四）。為了精確設置。角，過b|作ob的垂線，并在垂線上量取b|b得b點,圖四精測已知角示意圖b】b按下式計算:bb,x p(1-17)式中 p =206265",即一個弧度的角，以秒計。四、建筑物細部點的平面位置的測設放出一點的平面位置的方法很多，要根據(jù)控制網的形式及分布、放線的精度要求及施 工現(xiàn)場的條件來選用。直角坐標法當建筑場地的施工控制網為方格網或軸線網形式時，采用直角坐標

29、法放線最為方便。如圖45所示，g、g2、g3、g4為方格網點，現(xiàn)在要在地面上測出一點a。為此，沿g2c3 邊量取g2a使g2a等丁與g2橫坐標z差ax,然后在a戲置經緯儀測設g2g邊的 垂線，在垂線上量収aa,使aa等于a與g2縱坐標之差ay,則a點即為所求。oagy圖五直角坐標放線圖從上述可見，用直角坐標法測定一己知點的位置時，只須要按其坐標差數(shù)量取距離和 測設直角，用加減法計算即可，t作方便，并便于檢查，測量精度亦較高。極坐標法極坐標法適用于測設點靠近控制點，便于量距的地方。用極坐標法測定一點的平面位 置時，系在一個控制點上進行，但該點必須與另一控制點通視。根據(jù)測主點與控制點的坐標，計算出

30、它們之間的夾角（極角卩）與距離（極距s）,按卩與s之值即可將給定的點位 定出。如圖46中，m、n為控制點，即已知m、nz坐標和mn邊的坐標方位角（xmn。 現(xiàn)在要求根據(jù)控制點m測定尸點。首先進行內業(yè)計算，按坐標反算方法，求出m到p的 坐標方位角（xmp和距離so計算公式如下：<mp= tgyp 一 ：vmhp 一(1-18)s =sinamphp 一 工 mcosa mp(1-19)圖六極坐標放線圖在實地測定p點的步驟：將經緯儀安置于m點上，以mn為起始邊，測設極角b, 定出mpz方向，然后在mp上量取s,即得所求點p。當不計控制點m的誤差，用極坐標法測定p之點位中誤差mp,可按下式進行

31、計算：mp = j(1-21)式中m3測設b角度的中誤差；s控制點至測定點的距離；ms測定距離s的中誤差。例4在圖六屮，已知控制點m、n的坐標值和mn邊的坐標方位角為：xm= 107566.60, ym=96395.09： xn= 107734.26, yn=96396.90； a mn=0°37,07',o 待測點 p 的坐標為:xp = 107620.12, yp=96242.57o 計算 a 臨及 b、s 之值。為了使計算過程條理清楚，采用表九、表十進行計算。表九是使用計算機和三角函數(shù) 表進行計算的表格形式；表十是用對數(shù)計算的表格。表中(1)、(2)、(3)表示計算 次

32、序。從表中可以看出,兩種計算方法其結果完全相同:s=161.638m, a mp=289°20,10no 而 b = a mn- a mp=0°37,07n+3600-289o20,10n=71o16,57%表九應用三角函數(shù)計算計算符號»值次序(7)s161.638(5)sin a-0.94359245(1)3一152.52(2)ar+ 53.52(6)cosa0.33110916(8)s161.638(3)tga-2.84977578(4)a289e20zl(t表十應用對數(shù)計算計算符號數(shù)值次序(7)logs2.20854234(5)logsina9.974784

33、46 (n)(1)log32.18332680 (n)(2)logzlr1.72851610(6)logcosa9.51997120(8)logs2.20854490(3)logtga0.45481070 (n)(4)a289*20?10*(9)s161.638注(n)表示其真數(shù)為負值。角度前方交會法角度前方交會法，適用于不便屋距或測設點遠離控制點的地方。對于一般小型建筑物 或管線的定位，亦可采用此法。如圖七所示，用前方交會法測定點p時，先耍根據(jù)p點的坐標與控制點m、n的坐標, 按式(1-18)求出控制點至測定點的坐標方位角a mp> qnp，然后再按式(1-20)求出夾 角b及y。實地

34、測設p點的步驟：在控制點m、n設站，分別測設b及y兩角，方向線mp和 np的交點即為所求的p點。當不計控制點本身的誤差，測設點p的精度可按下式計算：mp= 晝宀a(1-22)p sm(0 + /)式中mpp點位置的測定中誤差；b、y交會角；m測設b、y的測角中誤差；smp、snp交會邊的長度。圖七角度前方交會法例5設圖七中，控制點m、n及待測定點pz坐標值仍同前例，計算交會角b、y 和點p的中誤差mpoa mp、smp和b之值在前例屮已經求出'現(xiàn)按表49的形式計算a np、snp得：a np = 233°30,50 snp=191.952mo 而 y = a np- a nm

35、= a np- ( a mn+180°) =233。30'50”一 (0°37'07h+180° ) =52°53,43,o設測定b、丫的測角中誤差m =10”，將m、b、y及smp、snpz值代入(1-22)式, 則得“107191.9522 +161.6382m p =x= 15mm206265 sin(7 l°l 6'57”+52°5343”)表九計算次序符號數(shù)值(7)s191.952(5)sina-0.80400103(1)3-154.33(2)ar-114.14(6)cosa-0.59462791(8

36、)s191.952(3)tga+ 1.35211144(4)a233°30'50"方向線交會法這種方法的特點是：測定點出相對應的兩已知點或兩定向點的方向線交會而得。方向 線的設立可以用經緯儀，也可以用細線繩。如圖八所示，根據(jù)廠房矩形控制網上相對應的柱屮心線端點，以經緯儀定向，用方向 線交會法測設柱基中心或柱基定位樁。在施工過程中，各柱基中心線則可以隨時將相應的 定位樁拉上線繩，恢復其位置。此外，在施工放線時，定向點往往投設在龍門板上(圖九), 在龍門板上標出墻、柱的中心線，可以將龍門板上相對應的方向點拉上白線繩，用以表示 墻、柱的屮心線。2'3'4&

37、#39;9圖八方向線交會圖1 柱中心線端點；2柱基定位樁；3廠房控制網itoc3c1r圖九龍門板定點法1 龍門板；2龍門樁；3細線繩距離交會法從控制點至測設點的距離，若不超過測距尺的長度時，可用距離交會法來測定。如圖 410所示，a、b為控制點，p為待測點。為了在實地測定p,先應按式(1-19)計算出a、 b的長度。a、bz值也可以直接從圖上量取。測設時分別以a、b為中心，a、b為半徑， 在場地上作弧線，兩弧的交點即為p。用距離交會法來測定點位，不需使用儀器，但精度較低。圖十距離交會法正倒鏡投點法適用條件及優(yōu)點在進行直線投點時，一般是把儀器安置在直線的一端，照準相應的另一端點，進行放 線投點。

38、若直線兩端點z間不能直接通視時，則可將儀器置于兩端點z間的高處位置，運 用正倒鏡法進行投點。此外，在遠距離投點時，亦可將儀器置于直線兩端點的中間，進行 投點。正倒鏡投點法不受地形地物的限制，能解決通視的困難；同時由于使視線縮短，減少 了照準誤差和可以不考慮對中誤差的彩響，因而使投點精度得到提高。測設方法在圖一中，設a、c兩點不通視，在a、c兩點之間任意選定一點使能與a、 c通視。b，應盡量靠近ac線。然后在皮安置經緯儀，分別以正倒鏡照準a,倒轉望遠鏡 前視c。由于儀器誤差的影響，十字絲之交點不落于o點，而分別落于o、o為了將儀 器移置于ac線上，取合定川o點，若o在c之左，則將儀器自以向右移動

39、bb 距離，反之亦然。be按下式計算。bb'=xco(1-23)ac如此重復操作，直到o和o”點落于c點的兩側，冃co丄co”的時候，儀器就恰好位 于ac直線上了。注意事項按式(1-23)計算be時，式中各距離值可用目佔，經逐次移動，多次觀測，使儀器 逐漸趨近ac線而最后正好位于ac線上；在皮點初次安置儀器時應先試看，使a、c點均落在望遠鏡十字絲的左右，這樣在逐 次趨近移動時，只需在腳架上移動儀器即可；所使用的經緯儀必須經過檢驗校正，以盡量減小或消除正倒鏡的誤差。但儀器一般很 難校正完善，因此投點時一定要用正倒鏡取中定點，以消除儀器誤差的影響。三、施工測量控制網的建立1坐標系統(tǒng)及坐標換

40、算坐標系統(tǒng)施工坐標系統(tǒng)在設計總平面圖上，建筑物的平面位置系用施工坐標系統(tǒng)的坐標來表示。坐標軸的方 向與主建筑物軸線的方向和平行，處標原點應虛設在總平面圖西南角上，使所有建筑物處 標皆為正值。施工坐標系統(tǒng)與測量坐標系統(tǒng)之間關系的數(shù)據(jù)出設計帖中給出。有的廠區(qū)建筑物因受地形限制，不同區(qū)域建筑物的軸線方向不相同，因而布設相應區(qū) 域的不同施t坐標系統(tǒng)。測量坐標系統(tǒng)測量坐標系統(tǒng)，系平面直角坐標。一般有國家坐標系統(tǒng)、城市坐標系統(tǒng)等。若總平面 圖上設計是采用測量處標系統(tǒng)進行的，則測量處標系統(tǒng)即為施工坐標系統(tǒng)。坐標換算當施t控制網與測量控制網發(fā)生聯(lián)系時，應進行坐標換算，以使它們的坐標系統(tǒng)統(tǒng)一。 如圖十五所示，兩

41、坐標系的旋向相同，設a為施工坐標系(aob)的縱軸0a在測量坐標系 (xoy)內的方位角，坐標系原點(t在測量系內的坐標值，貝陀點在兩坐標系統(tǒng)內的坐標x, y和a, b的關系式為:x=a+acosa ±bsinay=b+asina±bcosa以及a=(xa)cosa+ (y-b)s inab=± (xa) sina± (yb) cosa圖十二坐標值換算示意圖設已知a、p2：兩點在兩系內的坐標值(圖4-16),則可按下列公式計算出a、a. bo汁堆xfx；+tg硏兀a = x? - a2cosq ± b2sina i6 二 丫2 - azsina

42、 士)a. - x1 - b = yr - atcosa 土 bisina j卜列公式可作復核z用如果兩坐標系統(tǒng)的旋向不同，其坐標換算公式與上列各式形式相同，僅有關項要取下而的符號。gy圖十四不同旋向坐標值換算示意圖四、建筑方格網和主軸線設計1. 建筑方格網設計設計的準備工作：收集繪有設計的和已有的全部建筑物、構筑物、交通線路的平面圖和管線位置的綜合 平面圖，最好是技術或施工圖設計的總平面圖，在圖上應附有坐標和高程。收集建筑場地 的測量控制網資料。收集施工坐標和測量坐標系統(tǒng)的換算數(shù)據(jù)a, b與。當整個建筑場地有 幾個施工坐標系時，如圖十五所示。還要獲得齊系的坐標軸和整個場地的主坐標軸mn的交

43、角q;,交點只在施工坐標系中的坐標。了解定線的精度要求。圖十五三個不同方向的軸線組成的施工坐標系統(tǒng)定線精度規(guī)格：第-種定線精度，要求滿足各個設計對彖的屮心位置，放樣誤斧符合設計的量計誤 差，即在同一生產系統(tǒng)的范圍內各個設計對象屮心位置之差。第二種定線精度，要求滿足每座建筑物本身各部分設計數(shù)據(jù)的定線精度。第一種定線的誤差，彩響各廠房之間與聯(lián)系設備之間的間隔，這方面的精度，一般要求不 是很高的。第二種定線的誤差，影響該廠房內-部間的相互關系，精度要求一般是比較高的。由此可知，廠區(qū)方格網的測設精度主要滿足第一種定線精度要求，廠房內部的定位，須 另建一個矩形方格網（廠房控制網），來滿足精度要求。施工定

44、位誤斧與建筑方格網的精 度關系式應為：w± 045肌o式中叫一方格網的精度；m（j 施丄定位誤差。方格網與主軸線的精度關系式為mw ±0. 89mu式屮m主軸線的精度由此可知定線測量的第一種精度要求，對于方格網和主軸線的精度關系，可根據(jù)上述公式 求出?，F(xiàn)根據(jù)各種不同的定線精度而求出主軸線和方格網的測設精度，見表十。表十 主軸線和方格網的測設精度（m）迅線的精度要求0.100.200.40叫方格網的點位中誤差0.0450.090.l8m主軸線的點位中誤差0.0400.080.16方格網的精度規(guī)定，要根據(jù)工業(yè)建設的規(guī)模和連續(xù)生產的復朵程度來決定，當遇到個 別大型廠房，施工和生產

45、機械復雜的施工場地，可按0.1定線精度來建立方格網。遇到中 型廠房，施工和生產機械不太復雜的施工場地，可按0.2定線精度來建立方格網。至于小 型廠房和不復雜的施工場地可以采用定線精度0. 4n）測定。方格網布設原則：建筑方格網的建立原則，由整體到局部，其程序一般采用先作整個控制建筑場地的主 軸線，然后按各個局部不同精度要求來建立方格網，在布設時應注意下列要求：等級: 當廠區(qū)面積超過lkm'而又分期施工時，可分兩級布網。其首級可以釆用“ot字形、“口” 字形或“ + ”字形。首級網下可采用n級方格網分區(qū)加密。不超過lk擴 的廠區(qū)應盡量布成 i級全而方格網，網屮相鄰點應加以連接，組成矩形，

46、個別地方有困難時，可以不連，允 許組成六邊形。方格網的密度：每個方格網的大小，要根據(jù)建筑物的實際情況而決趙。方 格的邊長一般在100 20 0m為宜。若邊長大于300m以上，中間加以補點。點位布置:便 于方格網測量和施工定線需要來考慮，布設在建筑物周圍、次要通道上或空隙處。坐標數(shù) 值最好是5或lom的整倍數(shù)，不要零數(shù)。考慮方格點的標樁能長期保存，方格點不耍落在開 挖的基礎上、埋設管線的范圍內，或太靠近建筑物處。一般選擇在建筑物附近空隙區(qū)，這 樣能長期保存。點的埋設要方便，造價經濟。2. 主軸線設計軸線點位置，應在總平面圖上進行設計確定，應滿足卜列幾條要求：主軸線應盡量位 于場地中央，狹長場地也

47、可在場地的一邊，主軸線的定位點（主軸點）一般應不少于三個 （包括軸線交點）?？v橫軸線要互相垂直，若縱軸線較長時，橫軸線應酌情加密，縱橫軸 線的長度能控制整個建筑物場地的范圍。主軸線中，縱橫軸各個端點應布置在場區(qū)的邊界 上,為便于恢復施工過程中損壞的軸線點，必要時主軸線各個端點可布置在場區(qū)外的延長 線上。為便于定線。量距和標石保護，軸線點不要落在建筑物上，各種管線上和道路中。3. 主軸線測設主軸線點初步位置的測定方法及實地標定。極坐標法如圖十六所示，將測量控制點no. k no. 2, no. 3的坐標換算成建筑坐標系的坐標，并反算 放樣元素1）1, s1, （l）2, s2,和"3,

48、 s3o置經緯儀于測量控制點上，定出主軸線點a, b, c 的概略位w。角度交會法：根據(jù)預先計算出的放樣元索（交會軸線點的角度），在現(xiàn)場用 兩臺經緯儀直接交會出點位，并到第三點上進行檢杏。交會法定點有兩種方法，-種是兩 點前方交會定點，如圖十七（a）,對交會點相鄰方向線交角6以90° o為最好。另一種為 三點交會法，在三角形內交會時以120。為最好圖（十七b）,允許在90° -150°。z間； 在三個站上或三角形外交會時應在30。-120°之間（圖十七c ）。以三角形內交會點精度 最高。no 3no.l圖十六極坐標定點法2)2)圖十七角度交會定點法由于三

49、點交會，三條方向線不會相交于一點，而必然產生一個誤差三角形，誤差三角 形可用李曼法來消除，即按待定點至誤差三角形各邊的垂距與它至相應已知點之距離成正 比的原則，得出三邊垂線的交點，即為交會點的正確位置。主軸點初步定位后，一般要求 點位誤差不超過5cm。主軸點初步位置的實地標定主軸線是整個場地的堅強控制，無論采用何種方法測定。都必須在實地埋設永久標 樁。同時在投點埋設標樁時，務必使初步點位居樁頂?shù)腻?，以便改點時，有較大活動余 地。此外在選定主軸點的位置和實地埋標時，應掌握樁頂?shù)母叱獭Ｒ话愕臉俄敹叨〉囟O計高程0.3m為宜。否則可先埋設臨時木樁，到場地平整以后，進行改點時，再換成 永久性標樁。

50、主軸線點精確位置的測定和主軸線方向調整主軸線點精確位置的測定按極坐標法或角度交會法所測主主軸點初步位置，不會正好符合設計位置，因而必須 將其聯(lián)系在測量控制點上，并構成簡單的典型圖形，如三角形中插入一點（圖十七b）,固 定角插入一點（圖十七c）等。然后進行三角測量和平差計算，求得主軸點實測坐標值，并 將其與設計處標進行比較，根據(jù)它們的坐標差，將實測點與設計點和對位置展繪子透明紙 上。在實地以測量控制點定向，改正至設計位置。一般要求主軸線定位點的點位中誤差不 得大于5cm （相對于測量控制點而言）。主軸線方向的調整主軸點放到實地上，并非嚴格在一條直線上，調整的方法，可以在軸線的交點上測定 軸線的交

51、角b （圖十八），測角中誤差不應超過±2.5"。若交角不為180。，則應按下列公 式計算改正值5 o圖十八長軸線改點示意圖改正后必須用同樣方法進行檢查，其結果與180。之差不應超過士5，否則仍應進行改 正。調整的方法，是將各點位置按同一改正值8沿橫向移動，使在一直線上，如r小于 180° , s為正值，則中間點往上移，兩端點往下移，反之亦然。主軸線長度的精密丈a及主軸線點坐標的確定當主軸線的方向調整好以后，就要進行主軸線的長度丈量。主軸線長度的精度要求量距相對誤差：一般耍求是，大型企業(yè)為1： 50000,中型企業(yè)為1:25000,小型金業(yè) 或民用建筑場地為1： 1

52、00000c主軸線實量長度與附合測量控制點系統(tǒng)設計長度之差與全 長之比不大于1： 10000,以保證廠內外運輸線路和管道連接。主軸線點坐標的確定主軸線經實量，若達到上述要求.則主軸線上點位坐標誤差.應按實量長度推算改正。 推算坐標的起算點，可任意決定一點（該點應選在建筑物定位精度要求較高的區(qū)域之內）。 向其他方向推算，求出主軸線上各點施工處標。短軸線的測設短軸線的測設，應根據(jù)調整好后的長軸線進行，其方法和耍求與長軸線所述相同，不 過這時觀測的是長軸線與所定短軸方向線在交點處兩個夾角，如圖十九所示。調整時只改 正短軸線的端點。圖十九短軸線改點示意其改正數(shù)d的計算公式為：d 二 i 丈 p 弍中z

53、t軸線交點至短軸線端點的距離；5設計角為立角時5 = 2尹；設計角為傾斜角時/ = &按上式求出改正數(shù)后，應在實地進行改正。短軸線的方向調整好以后，應從交點向兩端點進行精密量距，并根據(jù)交點的坐標和實 量長度，確定短軸線的坐標值。圖十九短軸線改點示意軸線的加密按上述方法測定了一條縱橫主軸線，如圖二十所示aob和cod后，還不能滿足定線的需要，因而必須進行軸線加密。選定了3-6, 7-9, 8-12, 10-11四條加密軸線，組成軸線網, 各加密軸線的方向應根據(jù)縱軸線aob和橫軸線cod測定，并進行調整，加密軸線長度丈量方 法和精度要求，與主軸線量距相同。加密軸線的坐標值，則以縱軸線（或橫軸線）與加密 軸線的交點處標為起算點，并按實星長度進行推算。在進行軸線加密時，各軸線之間有時 構成單個或數(shù)個閉合的炬形，如圖二十屮0-2-6-5和0-1-4-5。對這