人防工程專項施工方案

1、中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司 1中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程地下室人防施工方案地下室人防施工方案編制：編制： 審核：審核： 審批：審批： 中國建筑第六工程局有限公司中國建筑第六工程局有限公司 中中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段項目部國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段項目部中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司 1目目 錄錄第一部分第一部分 編制綜合說明編制綜合說明.2 21 工程概況 .22 編制依據(jù) .33 工期安排 .3第二部分第二部分 鋼筋、模板施工方案鋼筋、

2、模板施工方案.4 41 鋼筋施工 .62 模板工程 .83 混凝土工程 .394 人防門安裝工程 .40第三部分第三部分 安全文明保證措施安全文明保證措施.43431 安全保證組織網(wǎng)絡 .432 消防保證體系 .443 安全及消防措施 .454 文明施工保證體系及實施措施 .46第四部分第四部分 附圖附圖.4747中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司4第一部分第一部分 編制綜合說明編制綜合說明一 工程概況、1.1 總體工程簡介序號項 目內(nèi)容1工程名稱中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程2建設地點蘇州高新區(qū)科技城北部，昆侖山路與嘉陵江路交叉口東北側3建

3、設面積總建筑面積 81998.37 m2,地上 54516.73 m2,地下27481.64 m2其中地上：A01 研發(fā)樓 25296.27m2 A02 研發(fā)樓 54516.73 m2 C01 食 堂 4008.75 m2,4建設單位中移（蘇州）軟件技術有限公司9090 有限公司5監(jiān)督單位蘇州高新區(qū)建設工程質(zhì)量監(jiān)督站6設計單位中國移動通信集團設計院有限公司7監(jiān)理單位江蘇建科建設監(jiān)理有限公司8總承包單位中國建筑第六工程局有限公司1.2 結構設計概況1、中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 包括：A01 研發(fā)樓（簡稱 A01） 、A02 研發(fā)樓（簡稱 A02） 、C01 食堂（簡稱 C01 及 A0

4、1、A02、C01 共用地下室工程（簡稱地下室） ，建筑占地面積12864.71 m2，建筑密度 7.83%，容積率 0.33，綠地率 40%2、建筑面積：總建筑面積 81998.37m2 地上 54516.73m2，地下 27481.64m2建筑基底面積：A01 研發(fā)樓 5451.79 m2中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司5 A02 研發(fā)樓 5448.75 m2 C01 食 堂 1963.98 m23、建筑工程等級：均為 1 級4、建筑結構設計使用年限：50 年5、建筑層數(shù)：A01：地上 5 層，局部出屋面設備層，地下 1 層 A02：地上

5、5 層，局部出屋面設備層，地下 1 層 C01：地上 2 層，地下 1 層6、建筑高度（主體部分屋面層高度）：A01：22.30m，A02：22.30m，C01：11.70m7、建筑防火設計分類：均為多層建筑8、耐火等級：均為二級，地下室一級9、屋面防水等級：均為 1 級10、地下室防水等級：均為 1 級11、結構形式：均為鋼筋混凝土框架結構12、抗震設防類別：均為丙級13、抗震設防烈度：6 度，采取抗震措施見結施14、建筑分類及主要功能：A01、A02 為研發(fā)辦公、實驗，C01 為食堂。整個地下室采用樁-筏基礎；地下車庫均為 PHC600B100 管樁。本工程地下室外墻及底板、頂板采用防水膨

6、脹混凝土，抗?jié)B等級 P6，構造柱、圈過梁等，除特別注明外均采用 C20?；A墊層采用 100 厚擠塑板、100 厚 C15 素混凝土墊層、20 厚 1:3 水泥砂漿找平收光。人防地下車庫為框剪結構，混凝土外墻厚 350400mm，柱截面尺寸為650950、650650、550550。底板厚度為 400 mm、500mm，板面標高為-5.60；頂板厚度為 180mm、250mm，板頂標高為-1.500、-0.10。主梁截面尺寸分別為中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司6500900mm、350750mm、3501200mm，次梁截面尺寸分別為3007

7、50mm、250650mm，筏板、外墻、車庫頂板、梁混凝土強度等級為 C30P6。內(nèi)墻、混凝土強度等級為 C30。室內(nèi)柱體混凝土強度等級為 C343 3 工期安排工期安排根據(jù)設計后澆帶要求，將地下車庫分為 21 個區(qū)域，進行依次分段開挖施工，具體施工工期見后附計劃。地下車庫施工順序由西向東進行，A1、A2、A3 區(qū)段A4、A5、A6 區(qū)段， C4、C5、C6 區(qū)段,C1、C2、C3 區(qū)段,B1、B2、B3 區(qū)段，B4、B5、B6區(qū)段, B7、B8、B9 區(qū)段。其中人防區(qū)域為：從 C4、C5、C6 區(qū)段C1、C2、C3 區(qū)段詳見附圖詳見附圖地下車庫地下車庫 1 1 底板結構后澆帶分塊示意圖底板結

8、構后澆帶分塊示意圖中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司7第二部分第二部分 鋼筋、模板施工方案鋼筋、模板施工方案1 1 鋼筋施工鋼筋施工1.1 進場鋼筋均應有質(zhì)保書，并經(jīng)現(xiàn)場抽檢復試合格后方能使用。嚴格按設計施工圖和國家規(guī)范標準，由鋼筋翻樣按圖分批列斷料單后加工。對進入現(xiàn)場的鋼筋必須根據(jù)清單進行整理、分類，按照施工順序分類堆放整齊。1.2 鋼筋的規(guī)格、形狀、數(shù)量、間距、錨固長度、搭接長度和接頭位置必須符合設計和施工規(guī)范要求。1.3 按照施工進度，向施工班組進行施工交底，內(nèi)容：嚴格按圖施工、綁扎順序、鋼筋規(guī)格、間距、位置、保護層墊塊、搭接長度、錨固長度

9、以及彎鉤形式等。1.4 鋼筋綁扎次序：筏板柱墻主梁次梁板，在豎向主筋及環(huán)箍施工時，應先搭設臨時施工腳手，確保安全施工。1.5 平臺板預留孔的鋼筋統(tǒng)長鋪設，洞口加筋設置嚴格按設計要求加，不得隨意亂放。1.6 應嚴格執(zhí)行隱蔽工程的驗收制度，對鋼筋部位應認真核對規(guī)格、數(shù)量、間距，特別重視保護層的厚度，施工質(zhì)量未達到要求及未經(jīng)質(zhì)量部門驗收合格，不得澆搗混凝土。1.7 在鋼筋綁扎過程中如發(fā)現(xiàn)鋼筋與其他設施相碰時，應會同有關技術人員研究解決，不得擅自彎、割、拆、移。1.8 柱墻插筋位置根據(jù)關切在筏板上彈出的輔助軸線引至鋼筋面層上確定。預埋件、預留洞口位置經(jīng)復核位置正確后，方可進行混凝土澆搗。1.9 底板鋼

10、筋底板鋼筋先進行深坑位置的綁扎，后進行大面積的底板鋼筋綁扎。底板下皮鋼筋下墊 50mm 厚素混凝土墊塊，承臺及集水坑下皮鋼筋下墊100mm、150 mm 厚素混凝土墊塊，確保保護層厚度滿足設計要求。鋼筋支撐采用16 的鋼筋作為立柱，兩邊設12 斜撐，局部深坑部位，采用直徑 18mm 的鋼筋作為立柱支撐，底板和深坑支撐間距均為 1.1m1.1m。1.10 板墻鋼筋在板墻鋼筋綁扎前，應熟悉施工圖紙，核對鋼筋配料。根據(jù)施工圖彈出軸線及板墻內(nèi)外邊線、控制線，對底板施工后的鋼筋插筋進行復核、校正。中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司8在鋼筋綁扎好后，應及時扎

11、好鉛絲墊塊，保護層厚度按設計圖紙要求設置，為后道封板工序創(chuàng)造條件，確保墻板截面尺寸正確。在封板墻模板前，配合安裝電焊好接地用避雷鋼筋及暗管埋設。1.11 梁、平臺板鋼筋綁扎時，分別在梁的主筋與平臺板模板上劃點，嚴格控制梁箍筋及平臺板鋼筋的位置。平臺鋼筋上下兩層網(wǎng)片之間，每隔一定距離設置一道鋼筋撐腳，確保上下鋼筋的有效高度。1.12 鋼筋連接. 直螺紋連接A、 鋼筋直螺紋加工加工的鋼筋端頭螺紋牙形，螺距等必須與連接套牙形、螺距一致，并經(jīng)配套的量規(guī)檢測合格后方能使用，螺紋量規(guī)精度應符合 5f（GB197）要求。鋼筋端部螺紋的斷牙數(shù)不應大于 3 牙，絲扣部分牙齒缺陷每圓周內(nèi)不應大于1/4 周，可調(diào)螺

12、紋長度應能使整個套筒的絲牙旋入。端頭螺紋應加以保護，戴上保護帽或擰上連接套，并按規(guī)格分類堆放整齊待用。B、鋼筋連接連接鋼筋時，鋼筋規(guī)格和連接套的規(guī)格應該一致，并確保鋼筋和連接套的絲扣干凈完好無損。連接鋼筋時可用普通扳手旋合接頭到位。C、接頭的應用鋼筋連接件的混凝土保護層厚度宜符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB50010 中受力鋼筋混凝土保護層最小厚度的規(guī)定。結構構件中縱向受力鋼筋的接頭宜相互錯開，鋼筋機械連接的連接區(qū)段長度應按 35d 計算（d 為被連接鋼筋中的較大直徑） 。在同一連接區(qū)段內(nèi)有接頭的受力鋼筋截面面積占受力鋼筋總截面的百分率（以下簡稱接頭百分率） ，應符合下列規(guī)定：接頭宜設置

13、在結構構件受拉鋼筋應力較小部位，當需要在高應力部位設置接頭時，在同一連接區(qū)段內(nèi)級接頭的接頭百分率不應大于 25%；級接頭的接頭百分率不應大于 50%；級接頭的接頭百分率可不受限制。接頭宜避開有抗震設防要求的框架的梁端、柱端箍筋加密區(qū)；當無法避開時，應采用級接頭或級接頭，且接頭百分率不應大于 50%。受拉鋼筋應力較小部位或縱向受壓鋼筋，接頭百分率可不受限中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司9制。對直接承受動力荷載的結構構件，接頭百分率不應大于 50%。. 焊接連接設置在同一構件內(nèi)的焊接接頭應相互錯開。在任一焊接接頭中心至長度為鋼筋直徑 35 倍且不小

14、于 500的區(qū)段內(nèi)，同一根鋼筋不得有 2 個接頭在該區(qū)段內(nèi)有接頭；在該區(qū)域內(nèi)的接頭的受力鋼筋截面面積占受力鋼筋總截面面積的百分率，受拉區(qū)不宜超過 50%。2 2 模板工程模板工程2.12.1 模板材料質(zhì)量標準模板材料質(zhì)量標準（1）技術性能必須符合相關質(zhì)量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質(zhì)量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規(guī)格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平

15、均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2.22.2 模板安裝模板安裝2.2.12.2.1 安裝要求安裝要求（1） 本工程模板均采用 15 厚九夾板，采用 4080 木方及482.8 鋼管做為擱柵及支撐材料。（2） 各種連接件、支承件、加固配件必須安裝牢固，無松動現(xiàn)象。模板拼縫要嚴密。各種預埋件、預留孔洞位置要準確，固定要牢固。（3） 剪力墻模板施工時，先在砼面上彈出縱、橫軸線及柱

16、模尺寸線，然后根據(jù)彈線校正柱插筋，燒焊柱模限位，在安裝剪力墻模板，再拉統(tǒng)長麻線校正中間剪力墻模板。剪力墻模板600800 加設一柱箍，支撐時用鋼管撐于排架進行固定。（4） 安裝允許偏差：1） 模板安裝允許偏差序號項目允許偏差 mm）中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司101軸線位置52底模上表面標高5基礎103截面內(nèi)部尺寸柱、墻、梁4，-5全高5m64層高垂直全高5m85相鄰兩板表面高低差26表面平整（2m 長度上）52) 預埋件和預留孔洞允許偏差序號項目允許偏差（mm）1預埋鋼板中心線位置32預留洞、預留孔中心線位置3中心線位置23預埋螺栓外露長

17、度10中心線位置104預留洞截面內(nèi)部尺寸102.2.22.2.2 施工流程施工流程（1）施工順序 彈線 扎剪力墻、柱鋼筋 支撐剪力墻、柱、頂板模板 綁扎剪力墻、柱、頂板鋼筋 安裝預埋件 檢查驗收（2）安裝前，要做好模板的定位基準工作，其工作步驟是：a. 進行中心線和位置的放線：首先引測建筑的邊柱或墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線。模板放線時，根據(jù)施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)邊線和中心線，墻、柱模板要彈出模板的邊線和外側控制線，以便于模板的安裝和校正。b. 做好標高引測工作：用水準儀把建筑物水平標高根據(jù)實際標高的要求，直接引測到模板安裝位置。c. 進行找平工作：墻、柱模板承墊底部應在樓板找平時

18、仔細找平，以保證豎向模板根部位置接縫嚴密，防止模板底部漏漿。中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司11（3）按施工需用的模板及配件對其規(guī)格、數(shù)量逐項清點檢查，未經(jīng)修復的部件不得使用。（4）經(jīng)檢查合格的模板，應按照安裝程序進行堆放或裝車運輸。重疊平放時，每層之間應加墊木，模板與墊木均應上下對齊，底層模板應墊離地面不小于 10cm。（5）向施工班組進行技術交底。（6）豎向模板安裝的底面應平整堅實，并采取可靠的定位措施，按施工設計要求預埋支承錨固件。（7）模板應涂刷脫模劑。結構表面需作處理的工程，嚴禁在模板上涂刷廢機油.（8）做好施工機具及輔助材料的準備工

19、作。2.2.3 3 模板施工要求與驗算模板施工要求與驗算2.3.12.3.1 樓板模板的施工樓板模板的施工地下車庫（人防）模板采用組合木模施工。擱柵采用 4080 木方，間距300mm，下擱柵采用 482.8 鋼管，排架采用 482.8 鋼管，排架立桿縱橫向間距 800mm，縱橫向牽杠 1.2 米一道，并按要求增設剪刀撐，增加穩(wěn)定性。立柱連接用雙扣件搭接連接，搭接不少于 1 米。施工中先搭設支撐排架，排架搭設完畢，經(jīng)檢查符合要求后，鋪設樓板模板，模板安裝位置、斷面尺寸、平整度、垂直度都必須逐一檢查、復核，復核無誤后進行鋼筋工程的施工。樓板模板扣件鋼管支撐架計算書模板支架搭設高度為3.50米，搭

20、設尺寸為：立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.20米。圖 樓板支撐架立面簡圖中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司12 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為482.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2000.700+0.3500.700=3.745kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.700=2.100kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截

21、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.23.745+1.42.100)0.3000.300=0.067kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06710

22、001000/37800=1.770N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.745+1.42.100)0.300=1.338kN 截面抗剪強度計算值 T=31338.0/(2700.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.7453004/(1006000340200)=0.101mm 面

23、板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 1.1.荷載的計算荷載的計算中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司13 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.21

24、.500+1.20.105=1.926kN/m 活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.2.木方的計算木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.230/0.700=3.186kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.190.700.70=0.156kN.m 最大剪力 Q=0.60.7003.186=1.338kN 最大支座力 N=1.10.7003.186=2.453kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 =

25、53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.156106/53333.3=2.93N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31338/(25080)=0.502N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.605700.04/(1009

26、500.002133333.5)=0.129mm 木方的最大撓度小于700.0/250,滿足要求! 三、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 700 700 700 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kN 2.45kNAB 支撐鋼管計算簡圖中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司14 0.3510.409 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 0.4750.028 支撐鋼管變形圖(mm) 1.171.171.281.283.743.742.452.4

27、50.000.002.452.453.743.741.281.281.171.17 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.409kN.m 最大變形 vmax=0.475mm 最大支座力 Qmax=6.191kN 抗彎計算強度 f=0.409106/5080.0=80.42N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；

28、 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=6.19kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)：中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司15 NG1 = 0.1293.

29、850=0.497kN 鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.7000.700=0.171kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.7000.700=2.450kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.119kN。 2.2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.7000.700=1.470kN 3.3.不考

30、慮風荷載時不考慮風荷載時, ,立桿的軸向壓力設計值計算公式立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 5.80kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支

31、撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果： = 60.18N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 30.69N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.000； 公式(3

32、)的計算結果： = 41.78N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!2.3.22.3.2 柱模板的施工柱模板的施工柱模板采用 18 厚九夾板，豎向龍骨間距 200mm，因柱截面最大為 650650，柱的圍檁采用482.8 鋼管抱箍，鋼管采用14 或以上規(guī)格的對拉螺栓拉緊，每邊各一道。柱箍從柱底開始設置，間距上疏下密在 250mm 至 450mm。但是在柱底向上 1.5米范圍內(nèi)擱柵間距不大于 450mm。中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司16柱模根部要用水泥砂漿堵嚴，防止跑漿；柱模的澆筑口和清掃口，在配模時應一并考慮留出。在柱子混凝土達到拆模

33、強度時，最上一段柱模先保留不拆，以便與梁模板連接。柱模設置的拉桿每邊兩根，與地面呈 45 度夾角。柱模的清渣口應留置在柱腳一側，如果柱子斷面較大，為了便于清理，亦可兩面留設。清理完畢，立即封閉。柱模板支撐計算書 一、柱模板基本參數(shù) 柱模板的截面寬度 B=650mm，B方向?qū)菟?道， 柱模板的截面高度 H=450mm，H方向?qū)菟?道， 柱模板的計算高度 L = 5700mm， 柱箍間距計算跨度 d = 450mm。 柱箍采用雙鋼管48mm2.8mm。 柱模板豎楞截面寬度40mm，高度80mm。 B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。 500224 224 600275274 柱模板支撐計算簡圖

34、 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司1

35、7 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.000kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 275 275 27531.32kN/mAB 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.60m。 荷載計算值 q = 1.240.0000.600+1.43.0000.600=31.320kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性

36、矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.224.000+1.41.800)0.2750.275=0.237kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.2371000

37、1000/32400=7.310N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.224.000+1.41.800)0.275=5.168kN 截面抗剪強度計算值 T=35168.0/(2600.00018.000)=0.718N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67724.0002754/(1006000291600)=0.531mm 面

38、板的最大撓度小于275.0/250,滿足要求! 四、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司18 600 600 60014.36kN/mAB 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.275m。 荷載計算值 q = 1.240.0000.275+1.43.0000.275=14.355kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 8.613/0.600=14.355

39、kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.114.3550.600.60=0.517kN.m 最大剪力 Q=0.60.60014.355=5.168kN 最大支座力 N=1.10.60014.355=9.474kN 截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.517106/53333.3=9.69N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算

40、公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=35168/(25080)=1.938N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算不滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.67711.963600.04/(1009500.002133333.5)=0.518mm 最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.240.00+1.43.00)0.225 0.600 = 7.05kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方傳遞

41、力。 360 360 3.52kN 7.05kN 3.52kNAB中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司19 支撐鋼管計算簡圖 0.2210.204 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 0.0000.031 支撐鋼管變形圖(mm) 1.631.631.891.891.891.891.631.63 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.220kN.m 最大變形 vmax=0.031mm 最大支座力 Qmax=10.825kN 抗彎計算強度 f=0.220106/10160000.0=21.65N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小

42、于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于360.0/150與10mm,滿足要求! 六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎?計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.825 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 七、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：中國移動蘇

43、州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司20 P = (1.240.00+1.43.00)0.275 0.600 = 8.61kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 410 410 4.31kN 8.61kN 4.31kNAB 支撐鋼管計算簡圖 0.3050.259 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 0.0000.054 支撐鋼管變形圖(mm) 2.262.262.052.052.052.052.262.26 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.304kN.m 最大變形 vmax=0.054mm 最大支座

44、力 Qmax=12.713kN 抗彎計算強度 f=0.304106/10160000.0=29.92N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于410.0/150與10mm,滿足要求! 八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎?計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司21 f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A =

45、 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.713 對拉螺栓強度驗算滿足要求!2.3.32.3.3 墻模板的施工墻模板的施工 墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞和鋼楞組成） ，直接支撐模板的內(nèi)龍骨采用4080木方，間距150mm，用以支撐內(nèi)龍骨的外龍骨采用482.8，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結。對拉螺栓布置11道，在斷面內(nèi)水平間距250+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，斷面跨度方向間距320mm，直徑14mm。在板墻內(nèi)側下口留150高左右的垃圾清掃孔，在砼澆搗前垃圾

46、清除后封閉加固。墻模板計算書 一、墻模板基本參數(shù) 計算斷面寬度350mm，高度4900mm，兩側樓板高度250mm。 模板面板采用普通膠合板。 內(nèi)龍骨間距160mm，內(nèi)龍骨采用4080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm2.8mm。 對拉螺栓布置11道，在斷面內(nèi)水平間距250+450+450+450+450+450mm，斷面跨度方向間距320mm，直徑14mm。中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司22 2504504504504504505600mm350mm 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生

47、的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專

48、項施工方案中國建筑第六工程局有限公司23 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.000kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板的計算寬度取3.75m。 荷載計算值 q = 1.250.0003.800+1.46.0003.750=259.920kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 380.001.801.80/6 = 205.20cm3； I = 380.001.801.801.80/

49、12 = 184.68cm4； 160 160 160259.92kN/mAB 計算簡圖 0.5320.665 彎矩圖(kN.m) 16.6324.9520.7920.7924.9516.63 剪力圖(kN) 0.1040.008 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=16.635kN N2=45.746kN N3=45.746kN N4=16.635kN中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司24 最大彎矩 M = 0.665kN.m 最大變形 V = 0.1mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.66

50、510001000/205200=3.241N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=324952.0/(23800.00018.000)=0.547N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.104mm 面板的最大撓度小于160.0/250,滿足要求! 四、墻模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到

51、。 q = 45.746/3.800=12.038kN/m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 250 450 550 600 600 600 500 30012.04kN/mAB 內(nèi)龍骨計算簡圖 0.2270.542 內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m) 0.0730.287 內(nèi)龍骨變形圖(mm)中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司25 0.003.013.092.333.033.593.623.603.543.683.883.352.403.623.610.00 內(nèi)龍骨剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.541kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座

52、F= 7.556kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.3mm 內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.541106/83333.3=6.49N/mm2 內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內(nèi)龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33875/(250100)=1.163N/mm2 截面抗剪

53、強度設計值 T=1.30N/mm2 內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內(nèi)龍骨撓度計算 最大變形 v =0.3mm 內(nèi)龍骨的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 320 320 320 7.56kN 7.56kN 7.56kN 7.56kN 7.56kN 7.56kN 7.56kNAB 支撐鋼管計算簡圖 0.4230.363 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司2

54、6 0.0570.003 支撐鋼管變形圖(mm) 2.642.644.914.913.783.783.783.784.914.912.642.64 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.423kN.m 最大變形 vmax=0.057mm 最大支座力 Qmax=16.246kN 抗彎計算強度 f=0.423106/10160000.0=41.63N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于320.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A

55、對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.246 對拉螺栓強度驗算滿足要求!2.3.42.3.4 梁模板的施工梁模板的施工本工程人防地庫內(nèi)主梁尺寸為 500900、350750、3501200，次梁尺寸為300750、250650。梁模板采用 15 厚九夾板，采用 4080 木方作為梁底部及側面擱柵，底模擱柵間距控制在 200mm

56、以內(nèi)，側模擱柵間距控制在 300mm 以內(nèi)，垂直鋼管圍檁間距控制在 400mm 以內(nèi)。在主梁底往上 250 高及 500 高處設置兩道對拉螺桿，直徑 14mm。在次梁底往上 200 高處設置一道對拉螺桿，沿梁方向間距 600 設置中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司27一道，直徑 14mm。在主梁下部采用兩根承重立桿，間距 200。本方案針對主梁模板及支撐進行計算。梁木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數(shù) 梁截面寬度 B=500mm， 梁截面高度 H=900mm， H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑14mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨

57、度)500mm。 梁模板使用的木方截面4080mm， 梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x300mm。 梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中

58、的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項施工方案中國建筑第六工程局有限公司28 H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.8

59、00kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！ 四、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 300 300 30042.96kN/mAB 圖 梁側模板計算簡圖 1.1.抗彎強度計算抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)1.00=42.960N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.1042

60、.9600.3002=-0.387kN.m f=0.387106/54000.0=7.160N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.2.抗剪計算抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30042.960=7.733kN 截面抗剪強度計算值 T=37733/(2100018)=0.644N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.3.撓度計算撓度計算 最大撓度計算公式如下: 中國移動蘇州研發(fā)中心一期一階段工程 人防工程專項