長距離頂管主要技術措施(共12頁)

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上長距離頂管施工主要技術措施匡志文摘 要 xx污水處理排海頂管工程一次頂進2060m，由于合理選擇了工具管形式，成功地解決了軸線控制和減阻泥漿等技術難題，只用了144天就完成了全部頂進施工，創(chuàng)造了新的世界紀錄。 關鍵詞 排海工程 頂管 減阻泥漿 軸線控制 中繼間一、工程概況2000mm排海管道工程是xxx污水處理工程的一個重要組成部分。正常排放管總長2060m，管道內徑2000mm，從高位井向大堤外頂進，埋深9.3021.81m，出洞口管內底標高為-20.23m，前1747.5m為下坡(-2.5)頂進，最后302.5m為平坡頂進，終點管內底標高為-24.60m。頂進施工

2、采用F-B型鋼承口式鋼筋混凝土管、楔形橡膠圈接口、多層膠合板襯墊。 二、地質資料頂進軸線上方覆土為粉土層；淤泥質粉質粘土，局部夾少量薄層粉土；粉質粘土。地質剖面見圖1。三、工具管選型正常排放管在出洞后的150200m范圍內是層砂質粉土夾粉砂，然后穿過a層粉質粘土、層淤泥質粉質粘土淤泥質粘土。經多方論證，最終決定采用大刀盤泥水平衡式工具管。四、主要技術措施1.減阻泥漿頂進施工中，減阻泥漿的應用是減小頂進阻力的重要措施。頂進時，通過工具管及混凝土管節(jié)上預留的注漿孔，向管道外壁壓入一定量的減阻泥漿，在管道外圍形成一個泥漿套，減小管節(jié)外壁和土層間的摩阻力，從而減小頂進時的頂力。泥漿套形成的好壞，直接關

3、系到減阻的效果。為了保證壓漿的效果，在工具管尾部環(huán)向均勻地布置了4只壓漿孔，頂進時及時進行壓漿。工具管后面的3節(jié)混凝土管節(jié)上都有壓漿孔，以后每隔2節(jié)設置1節(jié)有壓漿孔的管節(jié)?；炷凉芄?jié)上的壓漿孔有4只，呈90°環(huán)向交叉布置。壓漿總管用50mm白鐵管，除工具管及隨后的3節(jié)混凝土管節(jié)外，壓漿總管上每隔6m裝1只三通，再用壓漿軟管接至壓漿孔處。頂進時，工具管尾部的壓漿要及時，確保形成完整、有效的泥漿套?；炷凉芄?jié)上的壓漿孔供補壓漿用，補壓漿的次數(shù)及壓漿量需根據(jù)施工時的具體情況而確定。 由于頂進距離長，一次壓漿無法到位，需要接力輸送，因此在管道內共設置5只壓漿接力站，平均每隔300m左右設1站

4、。壓漿接力站的作用有兩個，一是運輸作用；二是承擔至前面壓漿接力站管道部分的補壓漿。減阻泥漿的性能要穩(wěn)定，施工期間要求泥漿不失水、不沉淀、不固結，既要有良好的流動性，又要有一定的稠度。頂進施工前要做泥漿配合比試驗，找出適合于施工的最佳泥漿配合比。表1是本工程所采用的減阻泥漿控制參數(shù)，表2是減阻泥漿的配合比。表1 減阻泥漿的控制參數(shù) 頂進時穿越大堤時視粘度MPa.s1654失水量mL88.5泥并mm22pH值8.58.5重度N/cm310.911.1動切力Pa11.730.6靜切力Pa1953.1膠體率%100100狀態(tài)略稠厚稠表2 減阻泥漿配合比(kg/m3) 頂進時穿越大堤時膨潤土130150

5、水870850純堿4.56CMC45.4拌制減阻泥漿要嚴格按操作規(guī)程進行，催化劑、化學添加劑等要攪拌均勻，使之均勻地化開，膨潤土加入后要充分攪拌，使其充分水化。泥漿拌好后，應放置一定的時間才能使用。通過儲漿池處的壓漿泵將泥漿壓至管道內的總管，然后經壓漿孔壓至管壁外。施工中，在壓漿泵、工具管尾部等處均裝有壓力表，便于觀察，從而控制和調整壓漿的壓力。 頂進施工中，減阻泥漿的用量主要取決于管道周圍空隙的大小及周圍土層的特性，由于泥漿的流失及地下水等的作用，泥漿的實際用量要比理論用量大得多，一般可達到理論值的45倍，但施工中還需根據(jù)土質情況、頂進狀況及地面沉降的要求等做適當?shù)恼{整。 本工程的減阻泥漿運

6、用十分成功，全長2060m的頂進最大頂力不超過8500kN。把頂進過程中的頂力曲線和泥漿用量(實際用量與理論用量之比，用百分比表示)曲線通過處理后可以得到頂力、泥漿用量與距離之間的關系圖(圖2)圖2 頂力和泥漿用量與距離的關系圖由圖2可以看到，除出洞階段外，頂力曲線很平滑，頂力增加十分緩慢，最大值為8500kN。由于在出洞階段無法建立完整的泥漿套，因而泥漿用量較少，但當泥漿套建立好以后，泥漿的用量就隨著頂進距離的延長而增加，頂進結束時，泥漿的用量達到理論值的8倍。泥漿的用量之所以隨著頂進距離的延長而有較大增加，主要是補壓漿造成的，因為隨著線路的增加，補壓漿的量要大大超過工具管尾部的壓漿量。管道

7、外壁和土體間的摩阻力的大小是衡量泥漿減阻效果的標準，圖3是本工程頂進過程中管道外壁和土體間的摩阻力曲線圖。圖3 摩阻力曲線圖圖3真實反映了頂進過程中側向摩阻力的變化情況。在出洞階段，由于泥漿套無法建立，因而側向摩阻力比較大，隨著泥漿套的建立，摩阻力急劇減小。頂至200m時，側向摩阻力為2.1kN/m2；頂至600m時，側向摩阻力為1.1kN/m2；頂至1500m時，側向摩阻力為0.5kN/m2；頂至2000m時，側向摩阻力為0.3kN/m2。上述值均遠小于規(guī)范中的取值及利用經驗公式計算的值，也遠小于以往同類工程中的實際值。顯然，側向摩阻力隨著頂進距離的增加而逐漸減小，是和泥漿的用量隨著頂進距離

8、的延長而增加有直接關系的。2.中繼間應用正常排放管總長2060m，在出洞后的150200m范圍內，頂進斷面主要為層砂質粉土夾粉砂，隨后的頂進主要在層淤泥質粉質粘土和淤泥質粘土中進行。因土層變化較大，頂進阻力在各土層中不同，考慮到長距離頂管的特殊性并結合以往同類工程的施工經驗，原施工組織設計中擬布置14只中繼間進行接力頂進。中繼間采用二段一鉸可伸縮的套筒承插式結構，偏轉角=±2°，端部結構形式與所選用的管節(jié)形式相同，外形幾何尺寸與管節(jié)基本相同。在鉸接處設置2道可徑向調節(jié)密封間隙的密封裝置，確保頂進時不漏漿，并在承插處設置可以壓注潤滑脂的油嘴，以減少頂進時密封圈的磨損。中繼間的

9、鉸接處設置4只注漿孔，頂進時可以進行注漿，減小頂進阻力。頂進至194.1m時，根據(jù)頂進施工所獲得的數(shù)據(jù)計算，管節(jié)外壁和周圍土體的摩阻力介于23kN/m2，是比較小的，根據(jù)計算結果，并結合以往的施工經驗，對中繼間的位置作了適當調整，以減少中繼間的投入，并能確保頂進的順利進行。 由于第1、第2號中繼間已經放置，第3號中繼間位置也已確定(因電纜等的長度已定)，因而中繼間布置從第4只開始調整。調整后，正常排放管共設置9只中繼間，具體布置位置見表3。表3 中繼間位置中繼間位置（管節(jié)后）間距（m）累計距離（m）110303024296126385129255416524049552502557506330

10、240990741525512458495240148595802551740主頂3102050注：表中間距及累計距離中未計中繼間長度，其長度在第9號中繼間后計入調整。頂進至1102.3m時(中繼間布置了5只)，管節(jié)外壁和周圍土體的摩阻力為0.5kN/m2左右，波動基本不超過0.1kN/m2。經計算并結合頂進施工的工藝要求，又對中繼間的位置作出了調整(因第1至第5號中繼間已經放置，因而中繼間布置從第6只開始調整)。調整后，正常排放管共設置8只中繼間，具體布置位置見表4。中繼間位置（管節(jié)后）間距（m）累計距離（m）11030302429612638512925541652404955250255

11、750637236611167472300141685572551671主頂3792050注：表中間距及累計中未計中繼間長度，其長度在第8號中繼間后計入調整。由于先后兩次根據(jù)實際情況調整了原來的中繼間布置，最終只設置了8只中繼間，節(jié)約了大量的資金，也減少了后期處理工作。3.測量及軸線控制在頂進過程中，經常對頂進軸線進行測量，檢查頂進軸線是否和設計軸線相吻合。在正常情況下，每頂進1節(jié)混凝土管節(jié)測量1次，在出洞、糾偏、到達終點前，適當增加測量次數(shù)。施工時還要經常對測量控制點進行復測，以保證測量的精度。隨著頂進距離的不斷增長，軸線偏差測量需接站觀測，從而產生接站誤差。因此頂進前按不同的頂進里程，制定

12、了相應的軸線平面偏差測量方法；高程偏差測量采用水準接站測量，先測得工具管中心標高，再與設計高程相比較就可得高程偏差。另外，指示軸線在頂進工程中，必須利用聯(lián)系三角形法定期進行復測，以保證整個頂進軸線的一致性。為了較好地解決測量用時問題，要盡可能減少測量接站數(shù)，在轉站處利用特殊發(fā)光源作為目標，再利用放大倍率較大的瑞士T2經緯儀觀測；測定工具管前進的趨勢，同樣能達到減少測量時間的目的。在實際頂進中，頂進軸線和設計軸線經常發(fā)生偏差，因此要采取糾偏措施，減小頂進軸線和設計軸線間的偏差值，使之盡量趨于一致。頂進軸線發(fā)生偏差時，通過調節(jié)糾偏千斤頂?shù)纳炜s量，使偏差值逐漸減小并回至設計軸線位置。施工過程中，及時

13、了解工具管的趨勢對糾偏十分有利。如果軸線偏差較小，且趨勢較好(沿設計方位)，就可省去不必要的測量和糾偏，提供更多的頂進時間；如軸線偏差較小，但工具管前進趨勢背離設計軸線方向，則要及時進行有效的糾偏，使工具管不致偏離較大。 測量采用高精度的全站儀，激光經緯儀和水準儀。工具管內設有坡度板和光靶，坡度板用于讀取工具管的坡度和轉角，光靶用于激光經緯儀進行軸線的跟蹤測量。圖4-1、圖4-3是根據(jù)施工過程的軸線偏差繪制的曲線，圖4-2、圖4-4是竣工后的軸線偏差曲線。圖4-1 施工過程軸線水平偏差曲線圖4-2 竣工后軸線水平偏差曲線圖4-3 施工過程軸線高程偏差曲線圖4-4 竣工后軸線高程偏差曲線從圖4可

14、以看出，竣工后的測量結果與頂進過程中的測量數(shù)據(jù)基本上是吻合的，說明所采用的測量方法是合適的，測量精度能夠滿足施工的要求。4.糾旋轉的技術措施正常排放管前300m(100節(jié)管書)的平直線段內，共布置了16只垂直頂升口，垂直頂升口對旋轉有很高的要求，轉角不得超過1°，否則就會影響垂直頂升的施工，因此，控制好前300m管道的旋轉十分重要。為了減小管節(jié)之間的相互轉動，在前300m范圍內的管節(jié)的兩端設置了止轉裝置。通過止轉裝置將前300m管道連接成一個整體，從而減小整段管道在頂進過程中的旋轉。雖然安裝了止轉裝置，但由于施工過程中管道受力不均衡，管道還是產生了比較大的轉角，為此，施工時根據(jù)各垂直

15、頂升口的轉角大小，輔以一定數(shù)量的壓重塊糾正轉角，這種方法效果很明顯。頂進結束時，16只垂直頂升口的轉角均控制在允許的范圍內。5.水力機械化施工正常排放管的頂進距離為2060m，因此泥水系統(tǒng)的配置相當關鍵，根據(jù)本工程的特點布置了泥水系統(tǒng)。沉淀池利用工地原有的蝦塘，進行必要的加深，留有足夠的容量，筑壩分隔成清水池和泥漿池，并用300鋼管連通泄水。在清水池旁設置2臺5級泵，向管路供水，進水管路采用150無縫鋼管、卡箍式活絡接頭，中繼間處用橡膠波紋管過渡，以適應中繼間之伸縮，滿足頂管施工的工藝要求。實際施工時，前1500m是利用清水池旁2臺并聯(lián)的清水泵供水，1500m以后才用多級泵供水。這樣配置的好處是節(jié)約了大量的能源，也降低了施工時的操作難度。排泥采用100無縫鋼管、卡箍式活絡接頭，中繼間處也采用橡膠波紋管過渡。廢棄泥漿用管道泵串聯(lián)水平輸送，管道內每隔200m左右設置1臺。工作井內設置1臺大功率管道泵，擔負泥漿的垂直輸送。五、結語本次排海工程正常排放管一次頂進距離2060m，