支架計算書(最終)

1、0#段、邊跨現(xiàn)澆段支架檢算一、編制依據(jù)1、施工圖設計文件及地勘報告，以及設計變更、補充、修改圖紙及文件資料。2、國家有關的政策、法規(guī)、施工驗收規(guī)范和工程建設標準強制性條文，以及現(xiàn)行有關施工技術規(guī)范、標準等。3、參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范、混凝土工程模板與支架技術、鐵路橋涵施工手冊、建筑施工計算手冊。二、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求采用扣件式腳手架搭設，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設二層方木，立桿頂托上橫橋向設10×10cm方木；橫向方木上設10×10cm的縱向方木，其中腹板下間距15cm，翼板下間距35cm，底板下25cm。模板用

2、厚15mm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板。腹板下立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為30cm×60cm×60cm，翼板下立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm支架結構體系，底板下立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm支架結構體系，支架縱橫均每隔四排設置剪刀撐.三、計算假定：a、 翼緣板砼（一區(qū)）及模板重量由翼緣板下支架承擔；b、 腹板砼（二區(qū)）及模板重量由腹板模板與其下支架承擔。c、 頂板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支

3、架承擔；d、 支架連接按鉸接計算；四、現(xiàn)澆箱梁支架、模板驗算0#段與邊跨現(xiàn)澆段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷載大于現(xiàn)澆段，所以只進行0#段支架、模板驗算。、荷載計算1、荷載分析根據(jù)本橋0#段箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 根據(jù)路橋施工計算手冊中，模板、組合鋼模、連接件及鋼楞容重為0.75kN/m2, 此處取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kP

4、a。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，估算取3.45kPa。 計算每步腳手架自重：NG1ht1t2式中：h 步距（m）；t1 立桿每米重量（kN）； t2 縱向橫桿單件重量（kN）；按最大值進行計算，步距取1.2m，縱、橫向距離取0.6m，總高度為10m，則步數(shù)取9步，NG1=t1+t2=1.2×0.0384+0.6×4×0.0384=0.138kN q7=9×NG1/A=9×0.138kN/（0.6m&#

5、215;0.6m）=3.45 kN/m2。 由工期安排未進入冬季施工，故此處計算未考慮雪荷載及冬季施工保溫設施荷載的影響。2、荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結構名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算側模計算（4）（5）3、荷載計算 箱梁自重q1計算根據(jù)0#段箱梁結構特點，進行箱梁自重計算，并對截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。一區(qū)砼截面：0.65 m 2二區(qū)砼截面：4.23m 2三區(qū)砼截面：3.63m 2新澆混凝土自重：一區(qū)：q1=0.65×26/1.75=9.66KN/ m 2二區(qū)：q1=4.23×26/1.1=100KN/ m 2三區(qū)：q1

6、=3.63×26/2.4=39.3KN/ m 2 新澆混凝土對側模的壓力q5計算0#段箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=22控制。根據(jù)路橋施工計算手冊，當混凝土澆筑速度在6m/h以下，采用內(nèi)部振搗器時，作用于側模最大壓力按下式計算：，K為外加劑影響修正系數(shù)，摻緩凝外加劑時取1.2，當V/T0.035時，h=0.22+24.9V/T；當V/T>0.035時，h=1.53+3.8V/T；因此新澆混凝土對側模的最大壓力q5=V/t=1.2/22=0.0550.035 h=1.53+3.8V/t=1.74mq5=、結構檢算1、

7、扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算本工程現(xiàn)澆箱梁支架按48×3.5mm扣件式鋼管支架進行立桿內(nèi)力計算。鋼管扣件式支架體系布置結構，如附圖：、立桿強度驗算不考慮風荷載時，立桿所受荷載為N=1.2（NG1K+NG2K+NQK）考慮風荷載時，立桿所受荷載為N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK =1.2（NG1K+NG2K）+1.19NQK；故此處最不利荷載組合應為不考慮風荷載情況；N=1.2（NG1K+NG2K+NQK） NG1K支架結構自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2K支架構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NQK施工荷載標準值；于是，一區(qū)：NG1K=0.6

8、15;0.6×q1=0.6×0.6×9.66=3.48KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN NQK=0.6×0.6 ×(q3+q4+q7)=0.36*(1.0+2.0+3.45)=2.3KN則：N=1.2*（NG1K+NG2K+NQK）=1.2*6.14=7.4KNN33kN，強度滿足要求。二區(qū)NG1K=0.3×0.6×q1=0.6*0.3*100=18KNNG2K=0.6×0.3×q2=0.6*0.3*1.0=0.18KN NQ

9、K=0.6×0.3 ×(q3+q4+q7)=0.18*(1.0+2.0+3.45)=1.161KNN=1.2*(18+0.18+1.161）=23.21KNN33kN，強度滿足要求。對于三區(qū):NG1K=0.6×0.6×q1=0.6*0.6*39.3=14.15KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6*0.6*1.0=0.36KN NQK=0.6×0.6 ×(q3+q4+q7)=0.36*(1.0+2.0+3.45)=2.322KNN=1.2*(14.15+0.36+2.322）=20.198KNN33kN，強度滿

10、足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式安全技術規(guī)范有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式： 鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-2008 附錄B得。 A48mm×3.5鋼管的截面積A489mm2。 軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。 i截面的回轉(zhuǎn)半徑， i15.8。 長細比L/i。 L步距; L1.2m 于是，L/i76，查表得0.744。WK=0.7uz×us×w0uz風壓高

11、度變化系數(shù)，參考建筑結構荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結構荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結構荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927 KN/m2MW計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10La立桿縱距0.6m（三個區(qū)域相同）；h立桿步距1.2m（三個區(qū)域相同）；MW=0.85×1.4×WK

12、15;La×h2/10=0.095KN.mW 截面模量，查表得：W=5.08×103mm3則，對于一區(qū)： 39.32 N/mm2 f205N/mm2二區(qū)： 82.44N/mm2f205N/mm2三區(qū)： 74.09N/mm2f205N/mm2計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的。2、扣件抗滑驗算施工扣件采用直角扣件，扣件抗滑承載力設計值8.0kN；橫桿自重0.039KN*0.6=0.0234kN；滿布腳手板0.7*0.6=0.42kN；施工均布活荷載標準值3KN*0.6=1.8kNR=1.2*（0.023+0.42）+1.4*1.8=3.05KN8.0kN扣件抗滑滿足要求。3、橫橋向

13、方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10×10cm方木，方木橫橋向跨度在箱梁翼板處按L=60cm進行受力計算，底板處按L60cm進行受力計算,在箱梁腹板處按L30cm進行受力計算，。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照松木進行計算。松木最低抗彎強度值fm1=12000kN/，彈性模量E=10GPa。方木截面為b×h=10×10方木間距分別為一區(qū)：支點間距60cm、縱向間距60 cm二區(qū)：支點間距30cm，縱向間距60 cm三區(qū)：支點間距60cm，縱向間距60 cm600qmm對于一區(qū),L=60cm，間距60cm(1

14、).強度驗算線荷載為：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4*0.6=(9.66+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=11.46kN/m則最大彎矩0.52kN.m 0.000167=/W=0.52/0.000167=3114kN/ m2<12000 kN/ m2 (2).撓度驗算 線荷載: q=(q1+q2)×=(9.66+1)*0.6=6.396kN/m 慣性矩: I=0.14/12=0.00000833 m4 最大撓度 f=5/384*6.396*(106)*(0.64)/(1010)/0.00000833=0.129mm<0.6/400*10

15、00=1.5mm 撓度滿足要求。對于二區(qū)L=30cm，間距60cm(1).強度驗算 線荷載為：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4*0.6=(100+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=76.5kN/m則最大彎矩0.86kN.m 0.000167=/W=0.86/0.000167=5149.7KN/ m2<12000 kN/ m2 強度滿足要求。(2).撓度驗算 線荷載: q=(q1+q2)×=(100+1)*0.6=60.6kN/m 慣性矩: I=0.14/12=0.00000833 m4 最大撓度 f=5/384*60.6*(106)*(0.34)

16、/(1010)/0.00000833=0.077mm<0.3/400*1000=0.75mm撓度滿足要求。對于三區(qū).L=60cm，間距60cm (1).強度驗算 線荷載為：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4*0.6=(39.3+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=30.6kN/m則最大彎矩1.377kN.m 0.000167=/W=1.377/0.000167=8245.5KN/ m2<12000 KN/ m2 強度滿足要求。(2).撓度驗算 線荷載: q=(q1+q2)×=(39.3+1)*0.6=24.18kN/m 慣性矩: I=0.14/

17、12=0.00000833 m4 最大撓度 f=5/384*24.18*(106)*(0.64)/(1010)/0.00000833=0.49mm<0.6/400*1000=1.5mm撓度滿足要求。4、模板驗算箱梁底模采用15mm厚竹膠板，受力分析圖如下：按3跨連續(xù)梁考慮，模板厚度采用15mm。二區(qū)(腹板)：跨度L=15cm（1）強度驗算：線荷載：q=（ (q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4）* 1=(100+1)*1.2+(2.5+2)*1.4 =127.5kN/m最大彎矩： W= =/W=0.29/(3.75*10-5)/1000=7.7MPa<12 MPa，強度滿足

18、要求。(2).撓度驗算 線荷載: q=(q1+q2)×1 =(100+1) =101kN/m 慣性矩: I= 2.81×m4 E=9GPa最大撓度 f=0.158mm<0.375mm 撓度滿足要求。一區(qū)(翼板)：跨度L=35cm（1）強度驗算：線荷載：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4 =(9.66+1)*1.2+(2.5+2)*1.4 = 19.092kN/m最大彎矩： W= =/W=0.233/(3.75*10-5)/1000=6.21MPa<12 MPa，強度滿足要求。(2).撓度驗算 線荷載: q=(q1+q2)×1 =(9.6

19、6+1) =10.66kN/m 慣性矩: I= 2.81×m4 E=10GPa最大撓度 f=0.444mm<0.875mm 撓度滿足要求。三區(qū)(底板)：跨度L=25cm（1）強度驗算：線荷載：q=(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4 =(39.3+1)*1.2+(2.5+2)*1.4 = 54.66 kN/m最大彎矩： W= =/W=0.342/(3.75*10-5)/1000=9.11MPa<12 MPa，強度滿足要求。(2).撓度驗算 線荷載: q=(q1+q2)×1 =(39.3+1) =40.3kN/m 慣性矩: I= 2.81×m4

20、 E=9GPa最大撓度 f=0.486mm<0.625mm 撓度滿足要求。 經(jīng)驗算，模板強度和撓度均滿足要求。5、側模驗算按間距20cm布置方木，采用10cm×10cm方木，模板厚度15mm，以側模最不利荷載部位進行模板計算，按簡支梁進行檢算： （1）強度驗算：線荷載：q=（q4+q5）×1=（4.0+54.29）×1=58.29kN/m按多跨連續(xù)梁計算，則最大彎矩 0.233kN.m 3.75×=/W=6.2MPa<13MPa 故木模強度滿足要求，對于定型鋼模則無需驗算。(2).撓度驗算 線荷載: q=q5×1=54.29kN/m

21、 慣性矩: I= 2.81×m4 E=9GPa最大撓度 f=4.47×m<5×m滿足要求6、對拉螺桿強度驗算對拉螺桿設置橫向間距70，縱向間距90，施工氣溫為25°， q5=54.29KPa計算拉桿承受的拉力：F=54.29×0.7×0.9=34.2kN查計算手冊，M20螺栓其容許拉應力為38.2kN34.2kN。選用M20螺栓。 綜上所述，設計的模板符合施工要求。7、地基承載力驗算現(xiàn)澆段支架超出承臺部分的基礎為15cm厚C20砼地坪。地坪下用挖掘機將原土清除30cm夯實后采用三七灰土換填，使地基承載力不小于200kpa。N=2

22、3.19kN（單根立桿荷載，取荷載最大的二區(qū)）p-立桿基礎地面的平均壓力A-0.01m2，單根立桿底托面積C20混凝土抗壓強度設計值11MPa，此處厚度15cm小于30cm，取0.8的系數(shù)對強度進行折減，即為8.8MPa，P=N/A=23.19/0.01=2319kN/m2=2.32MPa8.8MPa，混凝土強度滿足要求；地基承載力設計值fg=Kc×fgk，Kc為腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)，此處對于混凝土面取1.0，fgk為地基承載力標準值，此處采用三七灰土換填30cm后，夯實使承載力達到200kpa，fg=Kc×fgk=200kpa,豎向荷載經(jīng)混凝土地坪擴算后，按大致45&

23、#176;擴算后，承壓面積為0.3*(0.1+0.15+0.15)=0.12m2傳至換填三七灰土上壓強為P1=N/A1=23.21/0.12=193.42kpa200kpa;（此處因混凝土地坪實際為一整體，未考慮相互間擴算疊加的影響）；故地基承載力符合要求?；踊靥罹璺謱訅簩崱?、支架搭設示意圖五、支架搭設施工要求及技術措施現(xiàn)澆箱梁支架采用滿堂碗扣式鋼管架搭設。搭設時，支架頂部設置頂托，頂托上設縱梁和橫梁，其上鋪設梁體模板。支架縱橫向設置剪力撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。支架采用同種型號鋼管進行搭設，剪力撐、橫向斜撐誰立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，并且在砼澆注和張拉

24、過程中，進行全過程監(jiān)測和專人檢查。上報監(jiān)理檢查，經(jīng)監(jiān)理同意后，進行支架預壓：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷載組合，確定壓載系數(shù)，采用砂袋均勻布設堆壓于支架上進行堆載預壓，預壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預壓及沉降觀測。1、模板支架立桿、水平桿的構造應符合下列要求(1)每根立桿底部應設置底座或墊板，并規(guī)定尺寸設置縱、橫掃地桿。(2) 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置，立桿步距不得大于設計要求，并應設置縱橫水平拉桿。(3) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求。(4)鋼管腳手架要排列整齊和順直，并要及時設好縱橫水平拉桿、剪刀撐等

25、。上下層立桿采用的對接扣件應按規(guī)范要求交錯布置。(5)為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應按支架設計要點，在荷載集中處加密支架支撐。(6)地基支座的設計要滿足承載力的要求。2、滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規(guī)定(1)立桿應按設計縱橫向間距設置，不得改變間距。(2)剪刀撐應縱橫設置，按設計間距布置，不得遺漏。(3)滿堂模板支架剪刀撐應由底至頂連續(xù)布置。(4)高于4米的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合有關規(guī)定。(5)組架前認真測量框架底腳距離，準確鋪設方木及安放底托。(6)支架拼裝每3層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應旋緊可調(diào)座或用薄鐵片墊

26、實，在支架拼裝頭3層，每層用經(jīng)緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調(diào)整。(7)支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應隨時注意水平框的直角度，不致使腳手架偏扭，立桿垂直度偏差小于0.25，頂部絕對偏差小于0.05m。(8)澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。3、支架拆除要求(1)支模的拆除必須經(jīng)驗算復核并符合混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）及其它有關規(guī)定，嚴格控制拆模時間，拆模前必須有拆模申請及經(jīng)審批。(2)質(zhì)檢拆除時應遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反，嚴禁

27、上下同時進行，拆除時應采用可靠的安全措施。(3)卸料時應由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴禁拋擲。(4)運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養(yǎng)，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴重的，送回修整；配件經(jīng)檢查、修正后，按品種、規(guī)格分類存放，妥善保管。(5)拆除桿件時，要互相告知，協(xié)調(diào)作業(yè)，已松開連接的桿部件要及時拆除運出，避免發(fā)生誤扶誤靠。4、支架預壓及沉降觀測支架搭設完后，為保證箱梁澆注混凝土后滿足設計的外形尺寸及拱度要求，采取對支架預壓的方法以消除變形，具體做法如下： 、設置沉降觀測點支架搭設、立模作業(yè)程序完成后，前后兩支點處設置支架沉降觀測截面，每個觀測截面沿橫向?qū)ΨQ設置3個觀測點，從而形成

28、一個沉降觀測網(wǎng)。觀測點采用吊尺法測量，即在觀測點位箱梁底模底部打入一鐵釘，測量時將鋼卷尺吊在鐵釘上進行觀測。另外對應于支架沉降觀測截面，在地基處理后的基礎混凝土表面同樣設置地基沉降觀測點，以測量在預壓過程中的地基沉降量。、加載預壓及卸載支架加載預壓采用砂袋法進行。箱梁的底腹板和翼板模板鋪設完成后，在翼板模板邊緣堆積砂袋，砂袋的總重量為箱梁自重的120%。加載采取分級進行，使加載過程盡量符合澆混凝土的狀態(tài)。本橋加載可分三級進行，每級加載為總壓載量的1/3，共加載3次。第一次加載模擬箱梁底板、腹板鋼筋綁扎完成，鋼絞線及各種模板和加固措施安裝完畢后的荷載；第二次加載模擬底板、腹板砼澆筑安裝完成后的荷

29、載；第三次加載模擬頂板砼澆筑完成后的荷載。全部加載后，不可立即卸載，需等壓一段時間（一般2472h）并在地基沉降穩(wěn)定后，再逐級卸載，卸載后再觀測1次，卸載前后的差值可認為是地基及支架的彈性變形，在安裝箱梁底模時設預拱度以消除之。卸載完成后即可按加載順序澆筑混凝土。、沉降觀測沉降觀測應貫穿于加載及卸載的整個過程，在開始加載前必須進行首次觀測，作為沉降觀測的零點，接著加上第一次荷載，加載后立即再觀測，得出施加第一次荷載后的瞬間沉降；施加第二次荷載前再觀測，然后施加第二次荷載并立即觀測，得出施加第二次荷載后的瞬間沉降；施加第三次荷載前再觀測，然后施加第三次荷載并立即觀測，觀測工作在等壓時間內(nèi)一直進行，一直到沉降趨于穩(wěn)定。加載及卸載必須在整個預壓范圍內(nèi)分級進行，在一個連續(xù)的預壓范圍內(nèi)不得分成幾段后逐段一次加載或卸載到位。每級加載及卸載均應進行測量并詳細記錄，預壓結束卸載完成后，根據(jù)沉