MG250核算報告

1、MG250/50t-18m雙主梁吊鉤門式起重機主 結 構 核 算 報 告編 制校 核審 核日 期國電鄭州機械設計研究所目 錄一概述2二、核算依據(jù)2三、結構受力分析和強度核算使用工具3四、計算工況3五、計算結果4六、計算結果分析及建議6七、附錄及附圖71一 概述中國水利水電第七工程局水工機械廠（以下簡稱甲方）委托鄭州科潤機電工程有限公司（以下簡稱乙方）對甲方提供的大渡河龍頭石水電站轉輪加工廠房250/50t龍門吊及附屬設備設計圖紙進行設計審核，以確定該起重機的使用安全性。二、核算依據(jù)2-1 起重性能參數(shù)最大額定起重量 250 t最大起升高度 14 m起重機跨度 18 m起重機軌距 4.5 m起升

2、速度 1.8 m/min小車行走速度 7 m/min大車行走速度 17 m/min工作狀態(tài)最大風壓 150 N/m2起重機工作級別 A32-2 結構形式、基本尺寸和桿件截面形式由甲方提供的本龍門吊結構部分圖紙完整；該龍門吊圖紙中部分構件的重量與計算書中數(shù)據(jù)不符，本校核依據(jù)圖紙中數(shù)據(jù)；結構總圖中缺少主鉤及電動葫蘆左右端極限位置尺寸，計算中主鉤按距左右端支腿中心線3000mm加載，電動葫蘆按距左右端支腿中心線1500mm加載。2-3載荷系數(shù)、安全系數(shù)與許用應力根據(jù)現(xiàn)行的國家標準起重機設計規(guī)范GB3811-83，取載荷組合。按照1類起重機計算動載系數(shù)21+0.7=1.02，取起升動載系數(shù)1.02。表

3、1 材料的安全系數(shù)和許用應力(MPa)材料安全系數(shù)n拉、壓、彎剪切承壓cdII類載荷組合Q2351.33177102265III類載荷組合Q2351：若采用沸騰鋼、型鋼厚度大于15mm和鋼板厚度大于20mm的許用應力應乘以0.95予以降低。2-4 橋架許用靜撓度f跨度L=18m，跨中：f=18000/700=25.7mm2-5 速度根據(jù)機構的速度和起制動時間，結構計算將采用以下數(shù)據(jù)： 大車運行速度為17 m/min，a=0.08m/s2。 小車運行速度7 m/min，a=0.064m/s2。2-6計算風壓工作狀態(tài)計算風壓為150N/m2。三、結構受力分析和強度核算使用

4、工具1、主要參考的標準是«通用門式起重機»GB/T 14406-93，«起重機設計規(guī)范»GB3811-83和1998年版«起重機設計手冊»。2、在結構計算中采用了有限元專用分析系統(tǒng)ALGOR FEAS （SAP ）。四、 計算工況考慮本龍門起重機的特點，本報告根據(jù)需要共列出了8種工況，具體情況如下：1 主吊鉤位于跨中，吊250噸重物，不計橋架自重及其它載荷主要驗算跨中靜撓度。2. 主吊鉤位于跨中；吊250噸重物，大車運行啟動或制動，起升機構啟動或制動，風垂直吹向橫梁，計及結構自重并考慮大車運行偏斜力，主要驗算橫梁及各支腿的強度。3.

5、主吊鉤位于最左側；其余同2。4. 主吊鉤位于最右側；其余同2。5. 主吊鉤位于跨中；吊250噸重物，小車運行啟動或制動，起升機構啟動或制動，風垂直吹向橫梁，計及結構自重并考慮大車運行偏斜力，主要驗算橫梁及各支腿的強度。6. 電動葫蘆吊10噸重物位于跨中；主吊鉤位于跨中；大車運行啟動或制動，起升機構啟動或制動，風垂直吹向橫梁，計及結構自重并考慮大車運行偏斜力，主要驗算橫梁及各支腿的強度。7. 電動葫蘆吊10噸重物位于左端極限位置；主吊鉤位于左端極限位置；其余同6。8. 電動葫蘆吊10噸重物位于右端極限位置；主吊鉤位于右端極限位置；其余同6。五、 計算結果根據(jù)上述八種工況，計算結果列表如下：表2

6、主結構核算結果位置最大值附注工況1靜撓度（cm）主梁中間加載點-0.51見附圖1工況2撓度（cm）主梁中間加載點-0.75見附圖2軸向彎曲應力(MPa)右側支腿-21.7見附圖3繞二軸彎曲應力(MPa)右側支腿-25.5見附圖4繞三軸彎曲應力(MPa)主梁中間加載點49.5見附圖5合成彎曲應力(MPa)主梁中間加載點-51.9見附圖6軸向力(MN)右側支腿-1.2見附圖7工況3軸向彎曲應力(MPa)左側支腿-29.8見附圖8繞二軸彎曲應力(MPa)右側支腿-16.1見附圖9繞三軸彎曲應力(MPa)主梁左側加載點29.9見附圖10合成彎曲應力(MPa)左側支腿-41.1見附圖11軸向力(MN)左

7、側支腿-1.67見附圖12工況4軸向彎曲應力(MPa)右側支腿-31.3見附圖13繞二軸彎曲應力(MPa)右側支腿-15.7見附圖14繞三軸彎曲應力(MPa)主梁右側加載點28.9見附圖15合成彎曲應力(MPa)右側支腿-41.7見附圖16軸向力(MN)右側支腿-1.75見附圖17工況5軸向彎曲應力(MPa)左側支腿-21.3見附圖18繞二軸彎曲應力(MPa)左側支腿26.5見附圖19繞三軸彎曲應力(MPa)主梁中間加載點49.5見附圖20合成彎曲應力(MPa)主梁中間加載點-51.4見附圖21軸向力(MN)左側支腿-1.19見附圖22工況6軸向彎曲應力(MPa)左側支腿-10.48見附圖23

8、繞二軸彎曲應力(MPa)左側支腿9.48見附圖24繞三軸彎曲應力(MPa)葫蘆軌道支撐中間-141見附圖25合成彎曲應力(MPa)葫蘆軌道支撐中間-141.1見附圖26軸向力(MN)左側支腿-0.59見附圖27工況7軸向彎曲應力(MPa)左側支腿-12.9見附圖28繞二軸彎曲應力(MPa)左側支腿7.0見附圖29繞三軸彎曲應力(MPa)葫蘆軌道支撐左側-105.4見附圖30合成彎曲應力(MPa)葫蘆軌道支撐左側-105.5見附圖31軸向力(MN)左側支腿-0.72見附圖32工況8軸向彎曲應力(MPa)右側支腿-11.5見附圖33繞二軸彎曲應力(MPa)左側支腿6.86見附圖34繞三軸彎曲應力(

9、MPa)葫蘆軌道支撐右側-105.5見附圖35合成彎曲應力(MPa)葫蘆軌道支撐右側-105.6見附圖36軸向力(MN)右側支腿-0.64見附圖37六、 計算結果分析及建議通過以上8種工況的計算分析，作出如下結論：1 由第一、二工況可知：本龍門吊橋架的垂直靜撓度在額定吊物位于跨內情況下滿足使用要求，即：f =-7.5mm<f=L/700=25.7mm L-龍門吊跨度。上述情況見表2。2 由第二至第八工況可知：本龍門吊在額定負荷條件下使用時，主結構滿足使用所要求的強度條件，即：表2中應力都小于表1中結構許用應力。3 由于在左側支腿處加載了大車偏斜運行時的水平側向力，故各工況下兩側支腿應力不等，表二中最大應力往往出現(xiàn)在左側支腿處。建議：1) 大車軌道應滿足有關軌道安裝公差要求,不得有障礙物并經(jīng)常檢查。3）對結構件及結構件間焊縫經(jīng)常檢查，如出現(xiàn)桿件變形、焊縫開裂等情況時應及時修復。4）兩側大車驅動經(jīng)常維護檢查，使兩側軌道的大車驅動性能保持一致，以不產(chǎn)生較大偏斜運行